JPH0637506U - Valve timing control device for internal combustion engine - Google Patents
Valve timing control device for internal combustion engineInfo
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- JPH0637506U JPH0637506U JP7311292U JP7311292U JPH0637506U JP H0637506 U JPH0637506 U JP H0637506U JP 7311292 U JP7311292 U JP 7311292U JP 7311292 U JP7311292 U JP 7311292U JP H0637506 U JPH0637506 U JP H0637506U
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 内燃機関の吸気バルブあるいは、排気バルブ
の開閉時期を運転状態に応じて可変制御するバルブタイ
ミング制御装置において、バルブタイミングの良好な制
御応答性を確保しつつ、トルク変動に起因する筒状本体
と大径フランジ部との振動打音の発生を効果的に抑制す
る。
【構成】 スプロケット１とカムシャフト２とをアーム
６やピストン１１等からなる位相変換手段によって相対
回動位相を変換するバルブタイミング制御装置である。
前記スプロケット１の筒状本体３とフロントカバー４と
の間に介装されて、筒状本体３を大径フランジ部５ａ方
向に押し付ける付勢手段をばね定数の低い金属製の板ば
ね部材３０で形成した。
(57) [Summary] (Corrected) [Purpose] In a valve timing control device that variably controls the opening / closing timing of the intake valve or exhaust valve of an internal combustion engine in accordance with operating conditions, ensures good control response of valve timing. At the same time, it is possible to effectively suppress the generation of vibration tapping noise between the cylindrical main body and the large-diameter flange portion due to the torque fluctuation. A valve timing control device for converting a relative rotational phase between a sprocket 1 and a camshaft 2 by a phase conversion means including an arm 6, a piston 11 and the like.
A leaf spring member 30 made of metal having a low spring constant is used as an urging means that is interposed between the cylindrical main body 3 of the sprocket 1 and the front cover 4 and presses the cylindrical main body 3 toward the large-diameter flange portion 5a. Formed.
Description
【０００１】[0001]
本考案は、内燃機関の吸気バルブあるいは排気バルブの開閉時期を運転状態に 応じて可変制御するバルブタイミング制御装置に関する。 The present invention relates to a valve timing control device that variably controls the opening / closing timing of an intake valve or an exhaust valve of an internal combustion engine according to the operating state.
【０００２】[0002]
従来の内燃機関のバルブタイミング制御装置としては、種々提供されており、 その一例として本出願人が先に出願した特願平２−４０８７６４号に記載された ものがある。 Various conventional valve timing control devices for internal combustion engines have been provided, and one example thereof is described in Japanese Patent Application No. 2-408764 filed earlier by the present applicant.
【０００３】 これは図６〜図８に示すように、機関のクランク軸からタイミングチェーン等 を介して回転力が伝達されるスプロケット１と、該スプロケット１から位相変換 手段を介して伝達された回転力により吸気・排気バルブをバルブスプリングのば ね反力に抗して開作動させるカムを有するカムシャフト２とを備えている。As shown in FIGS. 6 to 8, this is a sprocket 1 to which a rotational force is transmitted from a crankshaft of an engine via a timing chain or the like, and a rotation transmitted from the sprocket 1 via a phase converting means. And a camshaft 2 having a cam for opening the intake / exhaust valve against the reaction force of the valve spring by force.
【０００４】 前記スプロケット１は、後端側外周面にタイミングチェーンが巻装される歯車 部３ａを有する筒状本体３と、該筒状本体３の前端開口を閉塞する略円板状のフ ロントカバー４とを備えている。The sprocket 1 has a cylindrical main body 3 having a gear part 3 a around which a timing chain is wound on the outer peripheral surface on the rear end side, and a substantially disc-shaped front cover that closes the front end opening of the cylindrical main body 3. 4 and.
【０００５】 前記カムシャフト２は、フランジ状の一端部２ａにボルト２８によって軸方向 から固着されて筒状本体３内に臨むスリーブ５を有しており、該スリーブ５は、 一端部２ａ側に一体に設けられた大径フランジ部５ａの外周部５ｂで、筒状本体 ３を図中右方向のスラスト移動を規制しつつ後端側段差部３ｂを介して回転自在 に支持している。The camshaft 2 has a sleeve 5 axially fixed to a flange-shaped one end portion 2a by a bolt 28 so as to face the inside of the cylindrical main body 3. The sleeve 5 is provided on the one end portion 2a side. The cylindrical main body 3 is rotatably supported by the outer peripheral portion 5b of the large-diameter flange portion 5a provided integrally with the rear end side step portion 3b while restricting the thrust movement in the right direction in the drawing.
【０００６】 前記位相変換手段は、スリーブ５の前端側にフロントカバー４と共締め固定さ れたアーム６と、筒状本体３とスリーブ５との間に軸方向へ摺動自在に設けられ たピストン１１と、該ピストン１１の前端部に設けられた４つのスライダー１２ ，１３，１４，１５から主として構成されている。The phase converting means is provided on the front end side of the sleeve 5 so as to be slidable in the axial direction between the arm 6 fixedly fastened together with the front cover 4 and the cylindrical main body 3 and the sleeve 5. It is mainly composed of a piston 11 and four sliders 12, 13, 14, 15 provided at the front end portion of the piston 11.
【０００７】 前記アーム６は、前記位相変換手段の一部を構成し、図６に示すように固定端 から延出した扇状の各延出部７，８の両側端面７ａ，７ｂ、８ａ，８ｂが互いに 反対方向へ傾斜状に形成されている。The arm 6 constitutes a part of the phase converting means, and as shown in FIG. 6, both side end surfaces 7a, 7b, 8a, 8b of fan-shaped extending portions 7, 8 extending from a fixed end. Are formed so as to be inclined in directions opposite to each other.
【０００８】 前記各スライダー１２〜１５は、図７及び図８に示すように夫々が略矩形片状 を呈し、内部軸方向に貫通した連結ピン１６…を介してピストン１１の前端部に 回転自在に支持されていると共に、夫々の延出部７，８の各側端面７ａ〜８ａに 当接する前端面１２ａ，１３ａ，１４ａ，１５ａが各側端面７ａ〜８ｂと同一傾 斜角度に形成されている一方、各円弧状の他側面１２ｂ，１３ｂ，１４ｂ，１５ ｂが突起部９，１０の凹状両側面９ａ，９ｂ，１０ａ，１０ｂに摺接している。 また、対向する一対のスライダー１２，１４は、各連結ピン１６，１６の外周に 巻装されたコイルスプリング１７，１８のばね力で前端面１２ａ，１４ａが側端 面７ａ，８ａに弾接して両者間の隙間つまりバックラッシ隙間を消失されている 。As shown in FIGS. 7 and 8, each of the sliders 12 to 15 has a substantially rectangular piece shape, and is rotatable at the front end portion of the piston 11 via a connecting pin 16 that penetrates in the inner axial direction. The front end faces 12a, 13a, 14a, 15a of the respective extending portions 7, 8 which are in contact with the side end faces 7a-8a of the respective extending portions 7, 8 are formed at the same inclination angle as the side end faces 7a-8b. On the other hand, the other side surfaces 12b, 13b, 14b, 15b of each arcuate shape are in sliding contact with the concave side surfaces 9a, 9b, 10a, 10b of the projections 9, 10. Further, in the pair of sliders 12 and 14 facing each other, the front end faces 12a and 14a are elastically contacted with the side end faces 7a and 8a by the spring force of the coil springs 17 and 18 wound around the outer circumferences of the connecting pins 16 and 16, respectively. The gap between the two, the backlash gap, has disappeared.
【０００９】 前記ピストン１１を軸方向へ摺動させる駆動機構は、該ピストン１１をアーム ６方向に付勢する圧縮スプリング１９と、フロントカバー４とピストン１１前面 との間に形成された油圧室２０に油圧を供給して圧縮スプリング１９のばね力に 抗してピストン１１を後退動させる油圧回路２１とを備えている。この油圧回路 ２１は、一部がカムシャフト２及びスリーブ５の各ボルト挿通孔とボルト２８の 軸部との間に形成されて、上流端が電磁切換弁２２を介してオイルポンプ２３と 連通する主通路２４と、アーム６の内部に亘って形成されて、前記主通路２４の 下流端と油圧室２０とを連通する油通路２５を主要素として構成されている。前 記電磁切換弁２２は、機関運転状態を検出するコントロールユニット２６から出 力される制御信号に基づいて主通路２４とドレン通路２７とを切り換え作動する ようになっている。The drive mechanism for sliding the piston 11 in the axial direction includes a compression spring 19 for urging the piston 11 in the direction of the arm 6 and a hydraulic chamber 20 formed between the front cover 4 and the front surface of the piston 11. And a hydraulic circuit 21 for moving the piston 11 backward against the spring force of the compression spring 19. A part of the hydraulic circuit 21 is formed between the bolt insertion holes of the camshaft 2 and the sleeve 5 and the shaft portion of the bolt 28, and the upstream end communicates with the oil pump 23 via the electromagnetic switching valve 22. The main passage 24 and an oil passage 25 that is formed over the inside of the arm 6 and connects the downstream end of the main passage 24 and the hydraulic chamber 20 to each other are configured as main elements. The electromagnetic switching valve 22 is configured to switch between the main passage 24 and the drain passage 27 based on a control signal output from the control unit 26 that detects the engine operating state.
【００１０】 そして、例えば機関低負荷時には、電磁切換弁２２によってドレン通路２７が 開成されて主通路２４が閉成されるため、油圧室２０への作動油の供給が遮断さ れる。したがって、ピストン１１は、圧縮スプリング１９のばね力により前方へ 進出して、各スライダー１２，１４の前端面１２ａ，１４ａがアーム６の対向側 端面７ａ，８ａを押圧しつつ該アーム６をスプロケット４の回転方向と逆方向に 回動させる。これにより、カムシャフト２が、スプロケット１に対して一方向に 相対回動して吸気弁の閉時期を遅れ側に制御する。Then, for example, when the engine load is low, the electromagnetic switching valve 22 opens the drain passage 27 and closes the main passage 24, so that the supply of hydraulic oil to the hydraulic chamber 20 is cut off. Therefore, the piston 11 advances forward by the spring force of the compression spring 19, and the front end faces 12a and 14a of the sliders 12 and 14 press the opposite end faces 7a and 8a of the arm 6 while pushing the arm 6 toward the sprocket 4. Rotate in the direction opposite to that of. As a result, the camshaft 2 relatively rotates in one direction with respect to the sprocket 1 and controls the closing timing of the intake valve to the delay side.
【００１１】 一方、高負荷域に移行した場合は、電磁切換弁２２によってドレン通路２７が 閉成され主通路２４が開成されるため、オイルポンプ２３から圧送された作動油 が主通路２４及び油通路２５を通って油圧室２０に供給され、該油圧室２０内の 圧力上昇に伴いピストン１１が後退動する。したがって、第２のスライダー１３ ，１５の前端面１３ａ，１５ａが、今度はアーム６の異なる対向側端面７ｂ，８ ｂを押圧して該アーム６をスプロケット１の回転方向に回動させる。これにより 、カムシャフト２が、スプロケット１に対して他方向に相対回動して吸気弁の閉 時期を進み側に制御するようになっている。On the other hand, when shifting to the high load region, the drain passage 27 is closed and the main passage 24 is opened by the electromagnetic switching valve 22, so that the hydraulic oil pumped from the oil pump 23 is transferred to the main passage 24 and the oil. It is supplied to the hydraulic chamber 20 through the passage 25, and the piston 11 moves backward as the pressure in the hydraulic chamber 20 rises. Therefore, the front end surfaces 13a and 15a of the second sliders 13 and 15 in turn press the different facing end surfaces 7b and 8b of the arm 6 to rotate the arm 6 in the rotation direction of the sprocket 1. As a result, the camshaft 2 rotates relative to the sprocket 1 in the other direction to control the closing timing of the intake valve to the advancing side.
【００１２】 ところで、前記バルブタイミング制御装置にあっては、スプロケット１から伝 達された回転力によりカムシャフト２が回転して、駆動カムにより吸気弁を開閉 作動している際に、該カムシャフト２にはバルブスプリングのばね反力等に起因 して回転方向の負のトルク変動と逆回転方向の正のトルク変動が交互に発生して いる。したがって、斯かるトルク変動がアーム６及び各スライダー１２〜１５を 介してピストン１１に伝達され、更に、該ピストン１１から筒状本体３に伝達さ れて、該筒状本体３に左右軸方向へ振動が発生する。この結果、該筒状本体３の 後端側段差部３ｂと大径フランジ部５ａとの間に振動打音が発生してしまう。By the way, in the valve timing control device, when the camshaft 2 is rotated by the rotational force transmitted from the sprocket 1 and the drive cam is opening and closing the intake valve, the camshaft 2 is controlled. In Fig. 2, negative torque fluctuations in the rotation direction and positive torque fluctuations in the reverse rotation direction alternately occur due to the spring reaction force of the valve spring. Therefore, such a torque fluctuation is transmitted to the piston 11 via the arm 6 and the sliders 12 to 15, and is further transmitted from the piston 11 to the tubular main body 3 to the tubular main body 3 in the left-right axial direction. Vibration occurs. As a result, a vibrating sound is generated between the rear end side step portion 3b of the tubular body 3 and the large-diameter flange portion 5a.
【００１３】 そこで、従来例では、筒状本体３の前端縁３ｃとフロントカバー４の凹状の対 向内端面４ａとの間に形成された隙間に、ゴム製からなるＯリング２９を介装し 、その弾性力で筒状本体３の段差部３ｂを大径フランジ部５ａに常時押し付けて 振動打音の発生を防止するようになっている。Therefore, in the conventional example, an O-ring 29 made of rubber is interposed in the gap formed between the front end edge 3c of the cylindrical main body 3 and the concave facing inner end surface 4a of the front cover 4. The elastic force constantly presses the stepped portion 3b of the cylindrical main body 3 against the large-diameter flange portion 5a to prevent vibration tapping.
【００１４】[0014]
然し乍ら、前記従来例にあっては、筒状本体３を大径フランジ部５ａにＯリン グ２９の弾性力によって押し付けるようになっているため、該Ｏリング２９の大 きなばね定数に起因して筒状本体３に対するフロントカバー４と大径フランジ部 ５ａとの軸方向のセット位置を高精度に設定しなければならない。即ち、Ｏリン グ２９は、図５の破線で示すように所定圧の荷重が掛かるとそのばね反力が急激 に立ち上がって弾発力が急上昇するような反力特性を有している。したがって、 筒状本体３に対するフロントカバー４と大径フランジ部５ａとの軸方向のセット （組み付け）位置が若干長い場合は、前端縁３ｃと対向内端面４ａ間の隙間が大 きくなって、Ｏリング２９による十分な弾性力が得られない。このため、筒状本 体３を大径フランジ部５ａに対して適度な圧力で押し付けることができず、振動 打音の発生を招く。一方、軸方向のセット位置が若干短い場合は、前記隙間が小 さくなって、Ｏリング２９の弾性力が大きくなり、筒状本体３が大径フランジ部 ５ａに強く押し付けられて、段差部３ｂと外端部５ｂの端縁５ｃとの回転摩擦抵 抗が大きくなってしまう。この結果、スプロケット１とカムシャフト２との相対 回動位相変換速度が低下し、バルブタイミングの制御応答性が悪化する。 However, in the above-mentioned conventional example, since the cylindrical main body 3 is pressed against the large-diameter flange portion 5a by the elastic force of the O-ring 29, it is caused by the large spring constant of the O-ring 29. The axial setting positions of the front cover 4 and the large-diameter flange portion 5a with respect to the cylindrical main body 3 must be set with high accuracy. That is, the O-ring 29 has a reaction force characteristic in which the spring reaction force rises sharply and the elastic force rises sharply when a load of a predetermined pressure is applied, as shown by the broken line in FIG. Therefore, when the axial setting (assembly) position of the front cover 4 and the large-diameter flange portion 5a with respect to the tubular body 3 is slightly long, the gap between the front end edge 3c and the opposing inner end surface 4a becomes large, and the O A sufficient elasticity cannot be obtained by the ring 29. For this reason, the cylindrical body 3 cannot be pressed against the large-diameter flange portion 5a with an appropriate pressure, which causes a vibration hammering sound. On the other hand, when the set position in the axial direction is slightly short, the gap becomes small and the elastic force of the O-ring 29 becomes large, the cylindrical body 3 is strongly pressed against the large-diameter flange portion 5a, and the step portion 3b is formed. The rotational friction resistance between the outer edge portion 5b and the edge 5c of the outer edge portion 5b increases. As a result, the relative rotational phase conversion speed between the sprocket 1 and the camshaft 2 decreases, and the control response of valve timing deteriorates.
【００１５】[0015]
本考案は、前記従来の問題点に鑑みて案出されたもので、とりわけ、筒状本体 を大径フランジ部方向に付勢する付勢部材を、金属製のばね部材で形成したこと を特徴としている。 The present invention has been devised in view of the above-mentioned conventional problems, and in particular, the biasing member for biasing the tubular body toward the large-diameter flange portion is formed of a metal spring member. I am trying.
【００１６】[0016]
前記構成の本考案によれば、付勢部材をゴム製のＯリングに替えてばね定数の 低い金属製の例えば板ばね部材としたため、つまりばね反力特性が荷重に対して 緩らかな立上りとなる金属製ばね部材としたため、たとえ筒状本体に対するフロ ントカバーと大径フランジ部との軸方向のセット位置にばらつきが生じたとして も、筒状本体の段差部を大径フランジ部に常時適度な圧力で押し付けることが可 能になる。したがって、回転体とカムシャフトとの相対回動位相変換速度を低下 させることなく、振動打音の発生を効果的に抑制できる。 According to the present invention having the above-mentioned configuration, the biasing member is replaced with a rubber O-ring and is made of, for example, a leaf spring member made of metal having a low spring constant, that is, the spring reaction force characteristic has a gentle rising with respect to a load. Even if the axial position of the front cover and the large-diameter flange part with respect to the cylindrical body varies, the stepped part of the cylindrical body is always suitable for the large-diameter flange part. It can be pressed with pressure. Therefore, it is possible to effectively suppress the generation of vibration tapping sound without reducing the relative rotational phase conversion speed between the rotating body and the cam shaft.
【００１７】[0017]
以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳述する。尚、前記先願と共通の構成 個所には同一の符号を付して重複説明を省略する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The same components as those of the above-mentioned prior application are designated by the same reference numerals, and duplicate description will be omitted.
【００１８】 図１及び図２は本考案に係るバルブタイミング制御装置の第１実施例を示し、 図中１は前端開口がフロントカバー４で閉塞された筒状本体３を有するスプロケ ット、５はカムシャフト２の一端部２ａに大径フランジ部５ａを介してボルト２ ８により固定されたスリーブであって、前記大径フランジ部５ａは、外周部５ｂ で筒状本体３の後端側段差部３ｂを介してスプロケット１をカムシャフト２方向 への移動を規制しつつ回転自在に支持している。1 and 2 show a first embodiment of a valve timing control device according to the present invention, in which 1 is a sprocket having a cylindrical main body 3 whose front end opening is closed by a front cover 4. Is a sleeve fixed to one end portion 2a of the camshaft 2 by a bolt 28 through a large-diameter flange portion 5a, and the large-diameter flange portion 5a has an outer peripheral portion 5b and a step on the rear end side of the cylindrical main body 3. The sprocket 1 is rotatably supported while restricting its movement in the direction of the camshaft 2 via the portion 3b.
【００１９】 ６はスリーブ５の前端部にフロントカバー４と共にボルト２８により共締め固 定された位相変換手段を構成するアーム、１１はスリーブ５とスプロケット１と の間に進退自在に介装されたピストンである。Reference numeral 6 denotes an arm that constitutes a phase conversion means fixed together with the front cover 4 at the front end portion of the sleeve 5 by a bolt 28 and fixed, and 11 is interposed between the sleeve 5 and the sprocket 1 so as to be movable back and forth. It is a piston.
【００２０】 前記アーム６は、各延出部７，８の両側端面７ａ，７ｂ、８ａ，８ｂが互いに 反対方向へ傾斜状に形成されている。In the arm 6, both end surfaces 7a, 7b, 8a, 8b of the respective extending portions 7, 8 are formed in a slanted shape in directions opposite to each other.
【００２１】 前記ピストン１１は、前面に４つのスライダー１２〜１５が設けられていると 共に、後端側に弾装された圧縮スプリング１９のばね力でフロントカバー４方向 （前方）に付勢されている。The piston 11 is provided with four sliders 12 to 15 on the front surface and is urged in the front cover 4 direction (forward) by the spring force of the compression spring 19 mounted on the rear end side. ing.
【００２２】 前記スライダー１２〜１５は、略中央に貫通形成されたピン孔１２ｄ〜１５ｄ を挿通した各連結ピン１６…を介して回転自在かつ軸方向への若干の移動が可能 になっている。また、図中上下に配置された一対のスライダー１２，１４は、コ イルスプリング１７，１８のばね力で後方に付勢されて、前端面１２ａ〜１４ａ が側端面７ａ，８ａに弾接している。The sliders 12 to 15 are rotatable and can be slightly moved in the axial direction through the connecting pins 16 ... Inserting pin holes 12d to 15d penetratingly formed at a substantially central portion. Further, the pair of sliders 12 and 14 arranged vertically in the drawing are biased rearward by the spring force of the coil springs 17 and 18, and the front end faces 12a to 14a are in elastic contact with the side end faces 7a and 8a. .
【００２３】 そして、前記筒状本体３の前端縁３ｃとフロントカバー４の内端面４ａとの間 には、筒状本体３を大径フランジ部５ａ側へ付勢する金属製の板ばね部材３０が 弾装されている。この板ばね部材３０は、図２にも示すように全体が円環状を呈 し、全体が捩られることによりばね力が付与されている。また、中央部には、フ ロントカバー４の筒状膨出部４ｂを挿通させる挿通孔３０ａが形成されていると 共に、外径寸法が筒状本体３の前端側小径部と略同一の外径寸法に設定されて、 外側面の一部が、フロントカバー４の内端面４ａに、内側面の一部が、筒状本体 ３の前端縁３ｃに夫々弾接して、該筒状本体３の段差部３ｂを大径フランジ部５ ａの外周部５ｂ端縁５ｃに圧接させるようになっている。Between the front end edge 3c of the cylindrical body 3 and the inner end surface 4a of the front cover 4, a metal leaf spring member 30 that urges the cylindrical body 3 toward the large-diameter flange portion 5a. Is mounted. As shown in FIG. 2, the leaf spring member 30 has an annular shape as a whole, and is given a spring force by being twisted. In addition, an insertion hole 30a for inserting the cylindrical bulging portion 4b of the front cover 4 is formed in the central portion, and the outer diameter is approximately the same as the small diameter portion on the front end side of the cylindrical main body 3. The outer side surface is partially contacted with the inner end surface 4a of the front cover 4 and the inner side surface is partially contacted with the front end edge 3c of the cylindrical body 3 to form a step of the cylindrical body 3. The portion 3b is adapted to be brought into pressure contact with the outer peripheral portion 5b end edge 5c of the large-diameter flange portion 5a.
【００２４】 このように、筒状本体３を大径フランジ部５ａ方向に付勢する付勢手段をゴム 製のＯリングではなく、ばね定数の低い金属製の板ばね部材３０としたため、筒 状本体３を大径フランジ部５ａに対して常時適度な圧力で押し付けることができ る。即ち、金属製の板ばね部材３０は、ばね特性が図５の実線で示すように荷重 に対して緩やかな立上りとなる。このため、たとえ筒状本体３とフロントカバー ４及び大径フランジ部５ａとの軸方向のセット位置に許容寸法差範囲内でばらつ きが生じ、前端縁３ｃと対向内端面４ａ間の隙間の大きさが夫々異なったとして も、筒状本体３の段差部３ｂを大径フランジ部５ａの端縁５ｃに常時適度な圧力 で押し付けることが可能になる。したがって、段差部３ｂと端縁５ｃとの間の摺 動摩擦抵抗が大きくならないのでスプロケット１とカムシャフト２との相対回動 位相変換速度を低下させることなく、カムシャフト２のトルク変動に起因した筒 状本体３と大径フランジ部５ａとの振動打音の発生を効果的に抑制できる。As described above, since the urging means for urging the tubular main body 3 in the direction of the large-diameter flange portion 5a is not the rubber O-ring but the metal leaf spring member 30 having a low spring constant, the tubular body 3 has a tubular shape. The body 3 can be constantly pressed against the large-diameter flange portion 5a with an appropriate pressure. That is, the spring characteristic of the metal leaf spring member 30 has a gradual rise with respect to the load as shown by the solid line in FIG. Therefore, even if the axial main body 3 and the front cover 4 and the large-diameter flange portion 5a are set in the axial direction within the permissible dimensional difference range, variations occur, and a gap between the front end edge 3c and the opposing inner end surface 4a is generated. Even if the sizes are different from each other, the stepped portion 3b of the cylindrical main body 3 can be constantly pressed against the end edge 5c of the large-diameter flange portion 5a with an appropriate pressure. Therefore, the sliding frictional resistance between the step portion 3b and the end edge 5c does not increase, so that the relative rotational phase conversion speed between the sprocket 1 and the camshaft 2 does not decrease, and the cylinder caused by the torque fluctuation of the camshaft 2 does not decrease. It is possible to effectively suppress the generation of vibration tapping sound between the main body 3 and the large-diameter flange portion 5a.
【００２５】 図３及び図４は本考案の第２実施例を示し、筒状本体３の付勢手段として金属 製のコイルスプリング３１を用いたものである。即ち、筒状本体３の内周側に有 する突起部９に、摺動孔３２が軸方向にそって貫通形成されており、この摺動孔 ３２内に摺動ピン３３が摺動自在に設けられている。また、この摺動ピン３３の 頭部３３ａと突起部９端面との間に、該摺動ピン３３の頭部３３ａをフロントカ バー４の内端面に圧接させるコイルスプリング３１が弾装されている。3 and 4 show a second embodiment of the present invention, in which a metal coil spring 31 is used as an urging means for the cylindrical main body 3. That is, the sliding hole 32 is formed so as to penetrate through the protrusion 9 on the inner peripheral side of the tubular body 3 along the axial direction, and the sliding pin 33 is slidable in the sliding hole 32. It is provided. A coil spring 31 is mounted between the head portion 33a of the sliding pin 33 and the end surface of the protrusion 9 to press the head portion 33a of the sliding pin 33 against the inner end surface of the front cover 4.
【００２６】 したがって、斯かるコイルスプリング３１のばね反力が図５の一点鎖線で示す ようにさらに緩やかな立上り特性となるため、突起部９を介して筒状本体３を大 径フランジ部５ａの端縁５ｃに適度な圧力で押し付けることが可能になり、第１ 実施例と同様な効果が得られる。Therefore, since the spring reaction force of the coil spring 31 has a more gentle rising characteristic as shown by the alternate long and short dash line in FIG. 5, the tubular main body 3 is connected to the large-diameter flange portion 5 a via the protrusion 9. It is possible to press against the edge 5c with an appropriate pressure, and the same effect as in the first embodiment can be obtained.
【００２７】 尚、本考案は、前記実施例の構成に限定されるものではなく、ばね部材を金属 製のコイルばねや皿ばね等を用いてもよく、また位相変換手段として筒状歯車を 適用する事も可能である。また、スリーブ５は、カムシャフト２と一体とするこ ともできる。The present invention is not limited to the configuration of the above-described embodiment, and a spring member may be a metal coil spring, a disc spring, or the like, and a cylindrical gear is used as the phase conversion means. It is also possible to do. Further, the sleeve 5 can be integrated with the camshaft 2.
【００２８】[0028]
以上の説明で明らかなように、本考案に係るバルブタイミング制御装置によれ ば、筒状本体を大径フランジ部方向に付勢する付勢部材を、ばね定数の高いゴム 製のＯリングに替えて、ばね定数の低い金属製のばね部材としたため、たとえ筒 状本体とフロントカバー及び大径フランジ部の軸方向のセット位置にばらつきが 生じても、筒状本体を大径フランジ部に対して常時適度な圧力で押し付けること が可能になる。この結果、回転体とカムシャフトとの相対回動位相変換速度を低 下させることなく、トルク変動に起因する筒状本体と大径フランジ部との振動打 音の発生を効果的に抑制できる。 As is clear from the above description, according to the valve timing control device of the present invention, the biasing member that biases the tubular body toward the large-diameter flange portion is replaced with a rubber O-ring having a high spring constant. Since a metal spring member with a low spring constant is used, even if the axial main body, front cover, and large-diameter flange set positions vary in the axial direction, It is possible to press with moderate pressure at all times. As a result, it is possible to effectively suppress the occurrence of vibration hammering between the cylindrical main body and the large-diameter flange portion due to torque fluctuations, without lowering the relative rotational phase conversion speed between the rotating body and the camshaft.
【図１】本考案の第１図実施例を示す縦断面図。FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a first embodiment of the present invention.
【図２】本実施例に供されるスプロケットと板ばね部材
及びフロントカバーの斜視図。FIG. 2 is a perspective view of a sprocket, a leaf spring member, and a front cover used in this embodiment.
【図３】図４のＡ−Ａ線断面図。3 is a sectional view taken along line AA of FIG.
【図４】本考案の第２実施例を示す部分断面図。FIG. 4 is a partial sectional view showing a second embodiment of the present invention.
【図５】各実施例のばね部材と従来のＯリングのばね反
力特性図。FIG. 5 is a spring reaction force characteristic diagram of the spring member of each example and a conventional O-ring.
【図６】従来のバルブタイミング制御装置を示す縦断面
図。FIG. 6 is a vertical sectional view showing a conventional valve timing control device.
【図７】図６のＢ矢視図。FIG. 7 is a view on arrow B of FIG.
【図８】図７のＣ−Ｃ線断面図。8 is a cross-sectional view taken along the line CC of FIG.
１…スプロケット（回転体） ２…カムシャフト ３…筒状本体 ４…フロントカバー ５…スリーブ ５ａ…大径フランジ部 ６…アーム １１…ピストン １２〜１５…スライダー（位相変換手段） ３０…板ばね部材 ３１…コイルスプリング DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Sprocket (rotating body) 2 ... Cam shaft 3 ... Cylindrical main body 4 ... Front cover 5 ... Sleeve 5a ... Large diameter flange part 6 ... Arm 11 ... Piston 12-15 ... Slider (phase conversion means) 30 ... Leaf spring member 31 ... Coil spring
Claims (1)
端開口がフロントカバーで閉塞された回転体と、該回転
体から伝達された回転力により吸気・排気バルブを開作
動するカムを有するカムシャフトと、前記回転体とカム
シャフトとの間に介装されて、該両者の相対回動位相を
変換する位相変換手段と、前記カムシャフトに設けられ
て、前記筒状本体の他端部を回転自在に支持する大径フ
ランジ部と、前記筒状本体とフロントカバーとの間に弾
装されて、筒状本体を大径フランジ部方向に付勢する付
勢部材とを備えたバルブタイミング制御装置において、
前記付勢部材を金属製のばね部材で形成したことを特徴
とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。1. A cam having a rotating body which is driven by an engine and whose one end opening of a tubular body is closed by a front cover, and a cam which opens and closes an intake / exhaust valve by a rotational force transmitted from the rotating body. A shaft, a phase conversion unit that is interposed between the rotating body and the cam shaft, and that converts the relative rotational phase of the both, and the cam shaft, which is provided on the other end of the tubular main body. Valve timing control including a large-diameter flange portion that is rotatably supported and an urging member that is elastically mounted between the tubular body and the front cover to urge the tubular body toward the large-diameter flange portion. In the device,
A valve timing control device for an internal combustion engine, wherein the biasing member is formed of a metal spring member.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP1992073112U JP2573350Y2 (en) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | Valve timing control device for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992073112U JP2573350Y2 (en) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | Valve timing control device for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0637506U true JPH0637506U (en) | 1994-05-20 |
| JP2573350Y2 JP2573350Y2 (en) | 1998-05-28 |
Family
ID=13508869
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992073112U Expired - Fee Related JP2573350Y2 (en) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | Valve timing control device for internal combustion engine |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017525892A (en) * | 2014-08-27 | 2017-09-07 | ティッセンクルップ プレスタ テックセンター アクチエンゲゼルシャフト | Camshaft adjustment device for adjusting the position of at least one cam segment |
-
1992
- 1992-10-20 JP JP1992073112U patent/JP2573350Y2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017525892A (en) * | 2014-08-27 | 2017-09-07 | ティッセンクルップ プレスタ テックセンター アクチエンゲゼルシャフト | Camshaft adjustment device for adjusting the position of at least one cam segment |
| US10309269B2 (en) | 2014-08-27 | 2019-06-04 | Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag | Camshaft adjusting device for adjusting a position of at least one cam segment |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2573350Y2 (en) | 1998-05-28 |
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