JPH0635807B2 - ガスタ−ビン - Google Patents
ガスタ−ビンInfo
- Publication number
- JPH0635807B2 JPH0635807B2 JP60166722A JP16672285A JPH0635807B2 JP H0635807 B2 JPH0635807 B2 JP H0635807B2 JP 60166722 A JP60166722 A JP 60166722A JP 16672285 A JP16672285 A JP 16672285A JP H0635807 B2 JPH0635807 B2 JP H0635807B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- low
- air chamber
- turbine disk
- pressure turbine
- Prior art date
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は二軸式のガスタービンに係り、特に高圧タービ
ンディスクと低圧タービンディスクとを冷却する冷却構
造を改良したガスタービンに関する。
ンディスクと低圧タービンディスクとを冷却する冷却構
造を改良したガスタービンに関する。
発電所等で多用する二軸式のガスタービンは、一般に第
２図に示す冷却構造を有している。即ち、高圧タービン
ディスク１と低圧タービンディスク２とノズル内輪３と
によって囲まれ空気室４を形成している。この空気室４
は高圧タービンディスク１と低圧タービンディスク２と
の中間位置に配置した仕切壁５で軸方向に二分されてい
る。また、仕切壁５と同一軸方向配置で、冷却空気供給
管６をガス通路７を貫通させて設けている。冷却空気供
給管６の供給口６ａは仕切壁５の外周部に臨み、この仕
切壁５の外周部には高圧タービンディスク１側の空気室
（以下、高圧空気室という）８と、低圧タービンディス
ク２側の空気室（以下、低圧空気室という）９とに冷却
空気を吹込む吹込孔１０ａ，１０ｂがそれぞれ形成され
ている。なお、ガス通路７内には上流側から順次に高圧
ノズル１１、高圧ブレード１２、低圧ノズル１３および
低圧ブレード１４が配置している。
２図に示す冷却構造を有している。即ち、高圧タービン
ディスク１と低圧タービンディスク２とノズル内輪３と
によって囲まれ空気室４を形成している。この空気室４
は高圧タービンディスク１と低圧タービンディスク２と
の中間位置に配置した仕切壁５で軸方向に二分されてい
る。また、仕切壁５と同一軸方向配置で、冷却空気供給
管６をガス通路７を貫通させて設けている。冷却空気供
給管６の供給口６ａは仕切壁５の外周部に臨み、この仕
切壁５の外周部には高圧タービンディスク１側の空気室
（以下、高圧空気室という）８と、低圧タービンディス
ク２側の空気室（以下、低圧空気室という）９とに冷却
空気を吹込む吹込孔１０ａ，１０ｂがそれぞれ形成され
ている。なお、ガス通路７内には上流側から順次に高圧
ノズル１１、高圧ブレード１２、低圧ノズル１３および
低圧ブレード１４が配置している。
運転時には、矢印Ａで示すように、タービン圧縮機から
冷却空気が冷却空気供給管６を介して高圧空気室８およ
び低圧空気室９に供給される。そして、供給された冷却
空気の接触により、高圧タービンディスク１および低圧
タービンディスク２が冷却される。また、冷却空気は高
圧タービンディスク１および低圧タービンディスク２と
ノズル内輪３との間のクリアランスを介してガス通路７
に流出し、これによりガスシールを行なう。なお、ガス
シールに必要な空気圧はガス通路７内で異なり、高圧ブ
レード１２部では低圧ブレード１４部に比して高圧を必
要とする。そこで各吹込孔１０ａ，１０ｂの開口面積に
差を設け、仕切壁５によって各空気室８，９内をそれぞ
れ独立して空気圧に保持している。
冷却空気が冷却空気供給管６を介して高圧空気室８およ
び低圧空気室９に供給される。そして、供給された冷却
空気の接触により、高圧タービンディスク１および低圧
タービンディスク２が冷却される。また、冷却空気は高
圧タービンディスク１および低圧タービンディスク２と
ノズル内輪３との間のクリアランスを介してガス通路７
に流出し、これによりガスシールを行なう。なお、ガス
シールに必要な空気圧はガス通路７内で異なり、高圧ブ
レード１２部では低圧ブレード１４部に比して高圧を必
要とする。そこで各吹込孔１０ａ，１０ｂの開口面積に
差を設け、仕切壁５によって各空気室８，９内をそれぞ
れ独立して空気圧に保持している。
また、図示しないが、高圧タービンディスク１および低
圧タービンディスク２の空気室４と反対側部分にはロー
タ軸受が設けられ、この各ロータ軸受から吹込まれた冷
却空気によって各ディスク１，２の反空気室側の面の冷
却およびガスシールが行なわれる。
圧タービンディスク２の空気室４と反対側部分にはロー
タ軸受が設けられ、この各ロータ軸受から吹込まれた冷
却空気によって各ディスク１，２の反空気室側の面の冷
却およびガスシールが行なわれる。
各空気室８，９の冷却空気の吹込孔１０ａ，１０ｂが仕
切壁５の外周側に設けてあるため、吹込まれた冷却空気
は各空気室８，９の外周部分を流通して、ガス通路７に
流出し易い。この結果、高圧タービンディスク１および
低圧タービンディスク２の軸心側の冷却効果が減少し、
例えば第３図に示すように、ディスク両側面間の温度分
布が不均一となり、その温度差によって熱応力が発生し
易くなる。
切壁５の外周側に設けてあるため、吹込まれた冷却空気
は各空気室８，９の外周部分を流通して、ガス通路７に
流出し易い。この結果、高圧タービンディスク１および
低圧タービンディスク２の軸心側の冷却効果が減少し、
例えば第３図に示すように、ディスク両側面間の温度分
布が不均一となり、その温度差によって熱応力が発生し
易くなる。
タービンディスクは高温、高応力の条件下で作動される
ので、熱応力の発生はタービン強度に対する影響上、極
力改善すべき重要項目の一つである。
ので、熱応力の発生はタービン強度に対する影響上、極
力改善すべき重要項目の一つである。
また、従来のガスタービンでは第２図に示すように、冷
却空気供給管６が低圧ノズル１３と別個に設けられてい
る。このような構成によると、冷却空気供給管６と低圧
ノズル１３との設置スペースが独自に必要となるから、
高圧タービンと低圧タービンとの軸方向距離を大きく設
定せざるを得ない。この結果、ガスの圧力損失が大きく
なり、タービン性能がそれだけ低下することになる。
却空気供給管６が低圧ノズル１３と別個に設けられてい
る。このような構成によると、冷却空気供給管６と低圧
ノズル１３との設置スペースが独自に必要となるから、
高圧タービンと低圧タービンとの軸方向距離を大きく設
定せざるを得ない。この結果、ガスの圧力損失が大きく
なり、タービン性能がそれだけ低下することになる。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、ター
ビンディスクを軸方向全体に亘って均一に冷却して熱応
力の低減を図り、かつ高低圧タービン間の軸方向距離を
短縮してタービン性能の向上が図れるガスタービンを提
供することを目的とする。
ビンディスクを軸方向全体に亘って均一に冷却して熱応
力の低減を図り、かつ高低圧タービン間の軸方向距離を
短縮してタービン性能の向上が図れるガスタービンを提
供することを目的とする。
上記の目的を達成するため、本発明は、高圧タービンデ
ィスクと低圧タービンディスクとが分離した二軸式のガ
スタービンであって、前記高圧タービンディスクと前記
低圧タービンディスクと低圧ノズルのノズル内輪とで囲
まれた空気室を仕切板によって軸方向に区分し、その区
分された各空気室に圧力の異なる冷却空気をそれぞれ供
給するようにしたものにおいて、前記仕切板と前記低圧
ノズルとを同一軸方向位置に配置するとともに、その低
圧ノズルのノズル内輪に形成した冷却空気供給路の吹込
口を前記高圧タービンディスク側の空気室に開口させ、
かつこの高圧タービンディスク側の空気室と低圧タービ
ンディスク側の空気室とを、前記仕切板の外周側では閉
塞する一方、軸心側ではその仕切板にあけた連通孔を介
して互いに連通させ、これにより各タービンディスクの
径方向全体に亘る冷却空気通路を形成し、さらに高圧タ
ービン側の空気室内は前記連通孔よりも外径側において
ラビリンスシールを介して径方向に連通状態で区分した
ことを特徴とする。
ィスクと低圧タービンディスクとが分離した二軸式のガ
スタービンであって、前記高圧タービンディスクと前記
低圧タービンディスクと低圧ノズルのノズル内輪とで囲
まれた空気室を仕切板によって軸方向に区分し、その区
分された各空気室に圧力の異なる冷却空気をそれぞれ供
給するようにしたものにおいて、前記仕切板と前記低圧
ノズルとを同一軸方向位置に配置するとともに、その低
圧ノズルのノズル内輪に形成した冷却空気供給路の吹込
口を前記高圧タービンディスク側の空気室に開口させ、
かつこの高圧タービンディスク側の空気室と低圧タービ
ンディスク側の空気室とを、前記仕切板の外周側では閉
塞する一方、軸心側ではその仕切板にあけた連通孔を介
して互いに連通させ、これにより各タービンディスクの
径方向全体に亘る冷却空気通路を形成し、さらに高圧タ
ービン側の空気室内は前記連通孔よりも外径側において
ラビリンスシールを介して径方向に連通状態で区分した
ことを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を第１図を参照して説明する。
この実施例に係る二軸式ガスタービンでは、低圧ノズル
内輪２１を中空で、外周部両端に環状突縁２１ａが突出
するものとしている。この環状突縁２１ａが高圧タービ
ンディスク２２と低圧タービンディスク２３とに隣接
し、その外周側にガス通路２４が形成されるとともに、
内周側に冷却用の空気室２５が形成される。
内輪２１を中空で、外周部両端に環状突縁２１ａが突出
するものとしている。この環状突縁２１ａが高圧タービ
ンディスク２２と低圧タービンディスク２３とに隣接
し、その外周側にガス通路２４が形成されるとともに、
内周側に冷却用の空気室２５が形成される。
空気室２５は低圧ノズル内輪２１の内周部に密接固定し
た環状の仕切板２６で軸方向に区分している。この仕切
板２６の軸心部には、高圧タービンディスク２２側の空
気室（高圧空気室）２７ａと低圧タービンディスク２３
側の空気室（低圧空気室）２７ｂとを連通する連通孔２
８を穿設している。
た環状の仕切板２６で軸方向に区分している。この仕切
板２６の軸心部には、高圧タービンディスク２２側の空
気室（高圧空気室）２７ａと低圧タービンディスク２３
側の空気室（低圧空気室）２７ｂとを連通する連通孔２
８を穿設している。
ガス通路２４内に配置する低圧ノズル３０は、低圧ノズ
ル内輪２１とケーシング３１とで固定し、仕切板２６と
軸同一軸方向配置としている。この低圧ノズル３０のう
ち、所定数のものに冷却空気供給管３１をインサート
し、これによりノズル内に冷却空気供給路３２を形成し
ている。冷却空気供給路３２は、低圧ノズル内輪２１内
の中空部２１ｂ内に開口し、図示しない圧縮機から送ら
れた冷却空気は矢印Ｂで示すように、まず中空部２１ｂ
内に導入される。ノズル内輪２１の一側壁には、中空部
２１ｂと高圧空気室２７ａとを連通する空気吹出孔３３
を周方向に間隔的に穿設し、冷却空気を高圧タービンデ
ィスク２２側に向って吹出すようにしている。
ル内輪２１とケーシング３１とで固定し、仕切板２６と
軸同一軸方向配置としている。この低圧ノズル３０のう
ち、所定数のものに冷却空気供給管３１をインサート
し、これによりノズル内に冷却空気供給路３２を形成し
ている。冷却空気供給路３２は、低圧ノズル内輪２１内
の中空部２１ｂ内に開口し、図示しない圧縮機から送ら
れた冷却空気は矢印Ｂで示すように、まず中空部２１ｂ
内に導入される。ノズル内輪２１の一側壁には、中空部
２１ｂと高圧空気室２７ａとを連通する空気吹出孔３３
を周方向に間隔的に穿設し、冷却空気を高圧タービンデ
ィスク２２側に向って吹出すようにしている。
また、高圧空気室２６内は、低圧ノズル内輪２１と高圧
タービンディスク２２との間に設けたラビリンスシール
３４によって径方向に連通状態で区分している。これに
より、高圧空気室２７ａ内では、外周側から軸心側に向
って冷却空気が減圧されて流動する。仕切板２６の連通
孔２８は、このラビリンスシール３４よりも軸心側に配
置する。これにより、ラビリンスシール３４で減圧され
た冷却空気が高圧空気室２７ａの軸心側まで流動した
後、さらに減圧されて低圧空気室２７ｂの軸心側に流通
し、その後低圧空気室２７ｂの外周側へ流動する。
タービンディスク２２との間に設けたラビリンスシール
３４によって径方向に連通状態で区分している。これに
より、高圧空気室２７ａ内では、外周側から軸心側に向
って冷却空気が減圧されて流動する。仕切板２６の連通
孔２８は、このラビリンスシール３４よりも軸心側に配
置する。これにより、ラビリンスシール３４で減圧され
た冷却空気が高圧空気室２７ａの軸心側まで流動した
後、さらに減圧されて低圧空気室２７ｂの軸心側に流通
し、その後低圧空気室２７ｂの外周側へ流動する。
なお、高圧空気室２７ａおよび低圧空気室２７ｂの各外
周部分と、ガス通路２４との間には、ガス逆流防止用の
フィン３５ａ，３５ｂを設けている。３６，３７は高圧
ブレードおよび低圧ブレードを示す。
周部分と、ガス通路２４との間には、ガス逆流防止用の
フィン３５ａ，３５ｂを設けている。３６，３７は高圧
ブレードおよび低圧ブレードを示す。
次に作用を説明する。
冷却空気供給路３２から供給された冷却空気は、まず低
圧ノズル内輪２１の中空部２１ｂ内に導入されて低圧ノ
ズル内輪２１を冷却する。この冷却空気は空気吹出孔３
３から高圧空気室２７ａの外周側に吹出す。この部分の
空気圧がガス通路２４内の作動ガス圧よりも僅かに高く
なるように設定しておく。これにより、冷却空気の一部
はガス通路２４側に流出し、高圧タービンブレード３６
のシャンク部を冷却するとともに、シール空気としてガ
スシールに供される。
圧ノズル内輪２１の中空部２１ｂ内に導入されて低圧ノ
ズル内輪２１を冷却する。この冷却空気は空気吹出孔３
３から高圧空気室２７ａの外周側に吹出す。この部分の
空気圧がガス通路２４内の作動ガス圧よりも僅かに高く
なるように設定しておく。これにより、冷却空気の一部
はガス通路２４側に流出し、高圧タービンブレード３６
のシャンク部を冷却するとともに、シール空気としてガ
スシールに供される。
一方、残りの冷却空気はラビリンスシール３４で減圧さ
れて高圧空気室２７ａの軸心側に流入する。この部分の
空気圧は、ガス通路２４内の高圧ブレード３６部分のガ
ス圧に比べて極めて低くなるため、高圧タービンに作用
するスラスト力は非常に低くなる。従来のガスタービン
では、高圧空気室全体圧がガス通路圧よりも高く、高圧
タービンディスクに大きいスラスト力が作用する問題が
あったが、これを解消することができる。
れて高圧空気室２７ａの軸心側に流入する。この部分の
空気圧は、ガス通路２４内の高圧ブレード３６部分のガ
ス圧に比べて極めて低くなるため、高圧タービンに作用
するスラスト力は非常に低くなる。従来のガスタービン
では、高圧空気室全体圧がガス通路圧よりも高く、高圧
タービンディスクに大きいスラスト力が作用する問題が
あったが、これを解消することができる。
なお、高圧空気室２７ａから低圧空気室２７ｂに空気流
通を行なわせるためには、高圧空気室２７ａ内の空気圧
ｐ１を低圧空気室２７ｂ内の空気圧ｐ２よりも大きくす
る必要がある。このｐ１＞ｐ２の関係を与えるため、ラ
ビリンスシール３４ではｐ１を所定値以上の圧力となる
ようシール間隙を設定する。しかして、冷却空気を高圧
空気室２７ａから低圧空気室２７ｂに連通孔２８を介し
て円滑に流通させるようにすれば、高圧タービンディス
ク２２おび低圧タービンディスク２３の軸心部分まで冷
却空気に接触するから、従来比較的冷却困難であったデ
ィスク軸心側まで十分に冷却することができる。
通を行なわせるためには、高圧空気室２７ａ内の空気圧
ｐ１を低圧空気室２７ｂ内の空気圧ｐ２よりも大きくす
る必要がある。このｐ１＞ｐ２の関係を与えるため、ラ
ビリンスシール３４ではｐ１を所定値以上の圧力となる
ようシール間隙を設定する。しかして、冷却空気を高圧
空気室２７ａから低圧空気室２７ｂに連通孔２８を介し
て円滑に流通させるようにすれば、高圧タービンディス
ク２２おび低圧タービンディスク２３の軸心部分まで冷
却空気に接触するから、従来比較的冷却困難であったデ
ィスク軸心側まで十分に冷却することができる。
そして、仕切板２６の連通孔２８の開口面積は、低圧空
気室２７ｂ内の空気圧が低圧ブレード３７部分のガス圧
よりも高くなる値に設定する。これにより、冷却空気が
低圧空気室２７ｂからガス通路２４に確実に流出するよ
うにする。そうすれば低圧タービンディスク２３の端面
は軸心部分から外周部分までに亘って冷却空気と接触
し、均一な冷却効果が得られる。したがって、ディスク
内の熱応力は従来に比して著しく低減する。しかも、ガ
スシールは確実に行なわれる。
気室２７ｂ内の空気圧が低圧ブレード３７部分のガス圧
よりも高くなる値に設定する。これにより、冷却空気が
低圧空気室２７ｂからガス通路２４に確実に流出するよ
うにする。そうすれば低圧タービンディスク２３の端面
は軸心部分から外周部分までに亘って冷却空気と接触
し、均一な冷却効果が得られる。したがって、ディスク
内の熱応力は従来に比して著しく低減する。しかも、ガ
スシールは確実に行なわれる。
さらに、この実施例に係るガスタービンでは、低圧ノズ
ル３０を仕切板２６と同一軸方向配置とし、この低圧ノ
ズル３０内にインサートした冷却空気供給管３１によっ
て冷却空気供給路３２を形成したので、空気供給管と低
圧ノズルとを個別に設けた従来のものに比べて高圧ター
ビンと低圧タービンとの間の軸方向長さを短縮すること
ができる。したがって、タービン損失をそれだけ低減す
ることができ、タービン性能の向上も図れるようにな
る。
ル３０を仕切板２６と同一軸方向配置とし、この低圧ノ
ズル３０内にインサートした冷却空気供給管３１によっ
て冷却空気供給路３２を形成したので、空気供給管と低
圧ノズルとを個別に設けた従来のものに比べて高圧ター
ビンと低圧タービンとの間の軸方向長さを短縮すること
ができる。したがって、タービン損失をそれだけ低減す
ることができ、タービン性能の向上も図れるようにな
る。
なお、前記実施例では、仕切板２６の軸心部に連通孔２
８を穿設したが、本発明はこのようなものに限らず、仕
切板２６の軸心側に多数の小孔を穿設してもよく、また
仕切板２６の材質自体が多孔室金属で両側面が連通状態
である場合には連通孔の形成を省略するようにしてもよ
い。要するに、高圧空気室２７ａと低圧空気室２７ｂと
が軸心側で十分に連通し、各タービンディスクの表面に
冷却空気が接触流通し得る孔を有する仕切板構造であれ
ばよい。
８を穿設したが、本発明はこのようなものに限らず、仕
切板２６の軸心側に多数の小孔を穿設してもよく、また
仕切板２６の材質自体が多孔室金属で両側面が連通状態
である場合には連通孔の形成を省略するようにしてもよ
い。要するに、高圧空気室２７ａと低圧空気室２７ｂと
が軸心側で十分に連通し、各タービンディスクの表面に
冷却空気が接触流通し得る孔を有する仕切板構造であれ
ばよい。
以上のように、本発明によれば、冷却空気を低圧ノズル
のノズル内輪から、仕切板で仕切られた高圧タービンデ
ィスク側の空間（高圧空気室）に吹出させ、さらに低圧
タービンディスク側の空間（低圧空気室）へ円滑に流通
させることができる。したがって、高低圧のタービンデ
ィスクの軸心部まで冷却空気に接するため、各タービン
ディスクは軸心部から外周部分まで充分に、かつ、均一
に冷却され、ディスク内の温度不均一が低減し、これに
より、ディスクに作用する熱応力を従来に比べて著しく
低減することが可能となる。また、低圧ノズルと仕切板
とを同一の軸方向位置に配置しているため、従来の二軸
式ガスタービンに比べて高圧タービンと低圧タービンと
の間に軸方向長さを短縮することができ、タービンの損
出が低減できるためタービン性能の向上が図れる。さら
に、高圧空気室内を連通孔よりも外径側においてラビリ
ンスシールを介し、径方向に連通状態で区分することに
より、減圧効果を得るようにしたので、高圧空気室内の
冷却空気圧を充分低くすることができ、高圧タービンデ
ィスクに大きいスラスト力が作用するのを防止すること
ができる等の効果が奏される。
のノズル内輪から、仕切板で仕切られた高圧タービンデ
ィスク側の空間（高圧空気室）に吹出させ、さらに低圧
タービンディスク側の空間（低圧空気室）へ円滑に流通
させることができる。したがって、高低圧のタービンデ
ィスクの軸心部まで冷却空気に接するため、各タービン
ディスクは軸心部から外周部分まで充分に、かつ、均一
に冷却され、ディスク内の温度不均一が低減し、これに
より、ディスクに作用する熱応力を従来に比べて著しく
低減することが可能となる。また、低圧ノズルと仕切板
とを同一の軸方向位置に配置しているため、従来の二軸
式ガスタービンに比べて高圧タービンと低圧タービンと
の間に軸方向長さを短縮することができ、タービンの損
出が低減できるためタービン性能の向上が図れる。さら
に、高圧空気室内を連通孔よりも外径側においてラビリ
ンスシールを介し、径方向に連通状態で区分することに
より、減圧効果を得るようにしたので、高圧空気室内の
冷却空気圧を充分低くすることができ、高圧タービンデ
ィスクに大きいスラスト力が作用するのを防止すること
ができる等の効果が奏される。
第１図は本発明に係るガスタービンの空気室付近を拡大
して示す断面図、第２図はこれに対応する従来例を示す
断面図、第３図は従来例に基く冷却特性を示す模式図で
ある。 ２１……低圧ノズル内輪、２２……高圧タービンディス
ク、２３……低圧タービンディスク、２５……空気室、
２６……仕切板、２７ａ……高圧空気室、２７ｂ……低
圧空気室、２８……連通孔、３０……低圧ノズル、３２
……冷却空気供給路、３４……ラビリンスシール。
して示す断面図、第２図はこれに対応する従来例を示す
断面図、第３図は従来例に基く冷却特性を示す模式図で
ある。 ２１……低圧ノズル内輪、２２……高圧タービンディス
ク、２３……低圧タービンディスク、２５……空気室、
２６……仕切板、２７ａ……高圧空気室、２７ｂ……低
圧空気室、２８……連通孔、３０……低圧ノズル、３２
……冷却空気供給路、３４……ラビリンスシール。
Claims (1)
- 【請求項１】高圧タービンディスクと低圧タービンディ
スクとが分離した二軸式のガスタービンであって、前記
高圧タービンディスクと前記低圧タービンディスクと低
圧ノズルのノズル内輪とで囲まれた空気室を仕切板によ
って軸方向に区分し、その区分された各空気室に圧力の
異なる冷却空気をそれぞれ供給するようにしたものにお
いて、前記仕切板と前記低圧ノズルとを同一軸方向位置
に配置するとともに、その低圧ノズルのノズル内輪に形
成した冷却空気供給路の吹込口を前記高圧タービンディ
スク側の空気室に開口させ、かつこの高圧タービンディ
スク側の空気室と低圧タービンディスク側の空気室と
を、前記仕切板の外周側では閉塞する一方、軸心側では
その仕切板にあけた連通孔を介して互いに連通させ、こ
れにより各タービンディスクの径方向全体に亘る冷却空
気通路を形成し、さらに高圧タービン側の空気室内は前
記連通孔よりも外径側においてラビリンスシールを介し
て径方向に連通状態で区分したことを特徴とするガスタ
ービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60166722A JPH0635807B2 (ja) | 1985-07-30 | 1985-07-30 | ガスタ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60166722A JPH0635807B2 (ja) | 1985-07-30 | 1985-07-30 | ガスタ−ビン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6229701A JPS6229701A (ja) | 1987-02-07 |
| JPH0635807B2 true JPH0635807B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=15836538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60166722A Expired - Fee Related JPH0635807B2 (ja) | 1985-07-30 | 1985-07-30 | ガスタ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635807B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20130108468A1 (en) * | 2011-10-28 | 2013-05-02 | Gabriel L. Suciu | Spoked spacer for a gas turbine engine |
| US8784062B2 (en) * | 2011-10-28 | 2014-07-22 | United Technologies Corporation | Asymmetrically slotted rotor for a gas turbine engine |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2603759Y2 (ja) * | 1992-04-23 | 2000-03-21 | 石川島播磨重工業株式会社 | ガスタービンエンジン |
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1985
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