JPH06348415A - Ａ／ｄ変換処理方法 - Google Patents
Ａ／ｄ変換処理方法Info
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- JPH06348415A JPH06348415A JP5138796A JP13879693A JPH06348415A JP H06348415 A JPH06348415 A JP H06348415A JP 5138796 A JP5138796 A JP 5138796A JP 13879693 A JP13879693 A JP 13879693A JP H06348415 A JPH06348415 A JP H06348415A
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- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03M—CODING; DECODING; CODE CONVERSION IN GENERAL
- H03M1/00—Analogue/digital conversion; Digital/analogue conversion
- H03M1/06—Continuously compensating for, or preventing, undesired influence of physical parameters
- H03M1/08—Continuously compensating for, or preventing, undesired influence of physical parameters of noise
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03M—CODING; DECODING; CODE CONVERSION IN GENERAL
- H03M1/00—Analogue/digital conversion; Digital/analogue conversion
- H03M1/12—Analogue/digital converters
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- Theoretical Computer Science (AREA)
- Analogue/Digital Conversion (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 出力の変化の影響を受けることなく正確にＡ
／Ｄ変換することができるＡ／Ｄ変換処理方法を提供す
ることにある。 【構成】 １つのチップ１内にＡ／Ｄ変換器２と入力バ
ッファ３，４と出力バッファ５，６とが形成されてい
る。又、このチップを含めたエンジン制御回路にはマイ
コン７が備えられている。マイコン７は、Ａ／Ｄ変換器
２によるアナログ・デジタル変換の前後において出力バ
ッファ５，６の大電流ポートの出力に反転があると、ア
ナログ・デジタル変換を再度行う。
／Ｄ変換することができるＡ／Ｄ変換処理方法を提供す
ることにある。 【構成】 １つのチップ１内にＡ／Ｄ変換器２と入力バ
ッファ３，４と出力バッファ５，６とが形成されてい
る。又、このチップを含めたエンジン制御回路にはマイ
コン７が備えられている。マイコン７は、Ａ／Ｄ変換器
２によるアナログ・デジタル変換の前後において出力バ
ッファ５，６の大電流ポートの出力に反転があると、ア
ナログ・デジタル変換を再度行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、Ａ／Ｄ変換処理方法
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、Ａ／Ｄ変換器と入出力バッファと
を１チップ化した高集積ＩＣが開発されている。
を１チップ化した高集積ＩＣが開発されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
ＩＣにおいて、大電流を制御する出力ポートをオン・オ
フすると、その影響でＡ／Ｄ変換器の変換値に誤差を生
じるおそれがある。つまり、エンジン制御用ＥＣＵに用
いられる高集積ＩＣにおいて、Ａ／Ｄ変換器が０〜５ボ
ルトのダイナミックレンジを有し、入力されるアナログ
信号に対し１０ビットのデジタル信号を出力するものと
すると約５ｍＶの分解能でＡ／Ｄ変換することとなる。
一方、出力バッファはインジェクタ駆動用トランジスタ
のベース端子と接続され、同トランジスタにより数アン
ペアの電流を制御しており、そのベース電流として５０
〜１００ｍＡをドライブ可能となっている。そのため、
出力バッファの出力ポートをオン・オフすると、その影
響でＡ／Ｄ変換器の変換値に誤差を生じるおそれがあ
る。
ＩＣにおいて、大電流を制御する出力ポートをオン・オ
フすると、その影響でＡ／Ｄ変換器の変換値に誤差を生
じるおそれがある。つまり、エンジン制御用ＥＣＵに用
いられる高集積ＩＣにおいて、Ａ／Ｄ変換器が０〜５ボ
ルトのダイナミックレンジを有し、入力されるアナログ
信号に対し１０ビットのデジタル信号を出力するものと
すると約５ｍＶの分解能でＡ／Ｄ変換することとなる。
一方、出力バッファはインジェクタ駆動用トランジスタ
のベース端子と接続され、同トランジスタにより数アン
ペアの電流を制御しており、そのベース電流として５０
〜１００ｍＡをドライブ可能となっている。そのため、
出力バッファの出力ポートをオン・オフすると、その影
響でＡ／Ｄ変換器の変換値に誤差を生じるおそれがあ
る。
【０００４】そこで、この発明の目的は、出力の変化の
影響を受けることなく正確にＡ／Ｄ変換することができ
るＡ／Ｄ変換処理方法を提供することにある。
影響を受けることなく正確にＡ／Ｄ変換することができ
るＡ／Ｄ変換処理方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、少なくと
もＡ／Ｄ変換器と出力バッファとが１チップ化された制
御回路におけるＡ／Ｄ変換処理方法であって、前記出力
バッファの出力状態に応じて前記Ａ／Ｄ変換器によるア
ナログ・デジタル変換タイミングを制御するようにした
Ａ／Ｄ変換処理方法をその要旨とする。
もＡ／Ｄ変換器と出力バッファとが１チップ化された制
御回路におけるＡ／Ｄ変換処理方法であって、前記出力
バッファの出力状態に応じて前記Ａ／Ｄ変換器によるア
ナログ・デジタル変換タイミングを制御するようにした
Ａ／Ｄ変換処理方法をその要旨とする。
【０００６】第２の発明は、少なくともＡ／Ｄ変換器と
出力バッファとが１チップ化された制御回路におけるＡ
／Ｄ変換処理方法であって、前記出力バッファの出力の
反転を判別し、出力の反転があるときに前記Ａ／Ｄ変換
器によるアナログ・デジタル変換が行われると、再度ア
ナログ・デジタル変換を行うようにしたＡ／Ｄ変換処理
方法をその要旨とする。
出力バッファとが１チップ化された制御回路におけるＡ
／Ｄ変換処理方法であって、前記出力バッファの出力の
反転を判別し、出力の反転があるときに前記Ａ／Ｄ変換
器によるアナログ・デジタル変換が行われると、再度ア
ナログ・デジタル変換を行うようにしたＡ／Ｄ変換処理
方法をその要旨とする。
【０００７】第３の発明は、少なくともＡ／Ｄ変換器と
出力バッファとが１チップ化された制御回路におけるＡ
／Ｄ変換処理方法であって、前記出力バッファの出力の
反転タイミングとＡ／Ｄ変換器のアナログ・デジタル変
換タイミングを強制的にズラしたＡ／Ｄ変換処理方法を
その要旨とするものである。
出力バッファとが１チップ化された制御回路におけるＡ
／Ｄ変換処理方法であって、前記出力バッファの出力の
反転タイミングとＡ／Ｄ変換器のアナログ・デジタル変
換タイミングを強制的にズラしたＡ／Ｄ変換処理方法を
その要旨とするものである。
【０００８】
【作用】第１の発明は、出力バッファの出力状態に応じ
てＡ／Ｄ変換器によるアナログ・デジタル変換タイミン
グが制御される。その結果、出力バッファの出力の変化
に伴うＡ／Ｄ変換器の変換値に誤差の生じることを回避
することが可能となる。
てＡ／Ｄ変換器によるアナログ・デジタル変換タイミン
グが制御される。その結果、出力バッファの出力の変化
に伴うＡ／Ｄ変換器の変換値に誤差の生じることを回避
することが可能となる。
【０００９】第２の発明は、出力バッファの出力の反転
が判別され、出力の反転があるときにＡ／Ｄ変換器によ
るアナログ・デジタル変換が行われると、再度アナログ
・デジタル変換が行われる。
が判別され、出力の反転があるときにＡ／Ｄ変換器によ
るアナログ・デジタル変換が行われると、再度アナログ
・デジタル変換が行われる。
【００１０】第３の発明は、出力バッファの出力の反転
タイミングとＡ／Ｄ変換器のアナログ・デジタル変換タ
イミングが強制的にズラされる。
タイミングとＡ／Ｄ変換器のアナログ・デジタル変換タ
イミングが強制的にズラされる。
【００１１】
（第１実施例）以下、この発明を具体化した一実施例を
図面に従って説明する。
図面に従って説明する。
【００１２】図１には、自動車に搭載される火花点火式
ガソリンエンジン用電子制御回路の全体図を示す。この
制御回路は高集積ＩＣであって、エンジン制御ＥＣＵに
用いられる多くのＩＣを１チップ化したものである。
ガソリンエンジン用電子制御回路の全体図を示す。この
制御回路は高集積ＩＣであって、エンジン制御ＥＣＵに
用いられる多くのＩＣを１チップ化したものである。
【００１３】一つのチップ１内には、Ａ／Ｄ変換器２と
パラレル・シリアル入力バッファ３とパラレル・入力バ
ッファ４とシリアル・パラレル出力バッファ５とパラレ
ル・出力バッファ６とが形成されている。Ａ／Ｄ変換器
２は高精度な変換器であり、同Ａ／Ｄ変換器２は０〜５
ボルトのダイナミックレンジを有し、入力されるアナロ
グ信号に対し１０ビットのデジタル信号を出力するよう
になっている。つまり、約５ｍＶの分解能でＡ／Ｄ変換
される。Ａ／Ｄ変換器２にはエンジン状態を検出する各
種センサ信号が入力される。具体的には、水温センサか
らの水温信号ＴＨＷと、吸気温センサからの吸気温信号
ＴＨＡと、吸気圧センサからの吸気管圧力信号ＰＭと、
Ｏ2 センサからのＯ2 センサ信号ＯＸ等が入力される。
そして、Ａ／Ｄ変換器２にて各アナログ信号がデジタル
信号に変換される。
パラレル・シリアル入力バッファ３とパラレル・入力バ
ッファ４とシリアル・パラレル出力バッファ５とパラレ
ル・出力バッファ６とが形成されている。Ａ／Ｄ変換器
２は高精度な変換器であり、同Ａ／Ｄ変換器２は０〜５
ボルトのダイナミックレンジを有し、入力されるアナロ
グ信号に対し１０ビットのデジタル信号を出力するよう
になっている。つまり、約５ｍＶの分解能でＡ／Ｄ変換
される。Ａ／Ｄ変換器２にはエンジン状態を検出する各
種センサ信号が入力される。具体的には、水温センサか
らの水温信号ＴＨＷと、吸気温センサからの吸気温信号
ＴＨＡと、吸気圧センサからの吸気管圧力信号ＰＭと、
Ｏ2 センサからのＯ2 センサ信号ＯＸ等が入力される。
そして、Ａ／Ｄ変換器２にて各アナログ信号がデジタル
信号に変換される。
【００１４】又、パラレル・シリアル入力バッファ３に
は高速でない信号が入力される。具体的には、エアコン
スイッチからのオン・オフ信号Ａ／Ｃと、ニュートラル
セーフティスイッチからの信号ＮＳＷと、デフォッガ，
ヘッドランプ等の電気負荷等が入力される。
は高速でない信号が入力される。具体的には、エアコン
スイッチからのオン・オフ信号Ａ／Ｃと、ニュートラル
セーフティスイッチからの信号ＮＳＷと、デフォッガ，
ヘッドランプ等の電気負荷等が入力される。
【００１５】又、パラレル・入力バッファ４には高速入
力も含めた各種スイッチ信号が入力される。具体的に
は、イグニッションフェイル信号ＩＧｆとスタータ信号
ＳＴＡと車速信号等が入力される。
力も含めた各種スイッチ信号が入力される。具体的に
は、イグニッションフェイル信号ＩＧｆとスタータ信号
ＳＴＡと車速信号等が入力される。
【００１６】さらに、シリアル・パラレル出力バッファ
５からは高速でない信号が出力される。具体的には、Ｏ
2 センサヒータへの駆動信号ＨＴを出力するとともに、
ダイアグウォーニングランプへの駆動信号Ｗを出力す
る。さらに、シリアル・パラレル出力バッファ５からは
ＥＧＲ弁への駆動信号を出力する。
５からは高速でない信号が出力される。具体的には、Ｏ
2 センサヒータへの駆動信号ＨＴを出力するとともに、
ダイアグウォーニングランプへの駆動信号Ｗを出力す
る。さらに、シリアル・パラレル出力バッファ５からは
ＥＧＲ弁への駆動信号を出力する。
【００１７】このシリアル・パラレル出力バッファ５に
おけるＯ2 センサヒータ駆動信号出力ポートはＯ2 セン
サヒータ駆動用トランジスタのベース端子に接続されて
いる。そして、Ｏ2 センサヒータ駆動信号によりＯ2 セ
ンサヒータ駆動用トランジスタがオン・オフ制御されて
Ｏ2 センサヒータが通電制御されるようになっている。
おけるＯ2 センサヒータ駆動信号出力ポートはＯ2 セン
サヒータ駆動用トランジスタのベース端子に接続されて
いる。そして、Ｏ2 センサヒータ駆動信号によりＯ2 セ
ンサヒータ駆動用トランジスタがオン・オフ制御されて
Ｏ2 センサヒータが通電制御されるようになっている。
【００１８】パラレル・出力バッファ６からは主として
高速な信号が出力される。具体的には、インジェクタ
（燃料噴射弁）の駆動信号（♯１０，♯２０）を出力す
るとともに、点火信号ＩＧｔを出力する。さらに、パラ
レル・出力バッファ６からはＩＳＣ弁の駆動信号を出力
する。
高速な信号が出力される。具体的には、インジェクタ
（燃料噴射弁）の駆動信号（♯１０，♯２０）を出力す
るとともに、点火信号ＩＧｔを出力する。さらに、パラ
レル・出力バッファ６からはＩＳＣ弁の駆動信号を出力
する。
【００１９】このパラレル・出力バッファ６におけるイ
ンジェクタ駆動信号出力ポートはインジェクタ駆動用ト
ランジスタのベース端子に接続されている。そして、イ
ンジェクタ駆動信号によりインジェクタ駆動用トランジ
スタがオン・オフ制御されてインジェクタが開弁制御さ
れるようになっている。
ンジェクタ駆動信号出力ポートはインジェクタ駆動用ト
ランジスタのベース端子に接続されている。そして、イ
ンジェクタ駆動信号によりインジェクタ駆動用トランジ
スタがオン・オフ制御されてインジェクタが開弁制御さ
れるようになっている。
【００２０】又、制御回路にはマイコン７が備えられて
いる。マイコン７とＡ／Ｄ変換器２とパラレル・シリア
ル入力バッファ３とシリアル・パラレル出力バッファ５
とがシリアル通信ライン９により相互に接続されてい
る。又、パラレル・入力バッファ４及びパラレル・出力
バッファ６がマイコン７とパラレル接続されている。
いる。マイコン７とＡ／Ｄ変換器２とパラレル・シリア
ル入力バッファ３とシリアル・パラレル出力バッファ５
とがシリアル通信ライン９により相互に接続されてい
る。又、パラレル・入力バッファ４及びパラレル・出力
バッファ６がマイコン７とパラレル接続されている。
【００２１】そして、マイコン７は、Ａ／Ｄ変換器２を
通して水温信号ＴＨＷ、吸気温信号ＴＨＡ、吸気管圧力
信号ＰＭ、Ｏ2 センサ信号ＯＸ等を入力する。又、マイ
コン７は、パラレル・シリアル入力バッファ３を通して
エアコンスイッチからのオン・オフ信号Ａ／Ｃ、ニュー
トラルセーフティスイッチからの信号ＮＳＷ、デフォッ
ガ，ヘッドランプ等の電気負荷等を入力する。さらに、
マイコン７は、パラレル・入力バッファ４を通してイグ
ニッションフェイル信号ＩＧｆ、スタータ信号ＳＴＡ、
車速信号等を入力する。
通して水温信号ＴＨＷ、吸気温信号ＴＨＡ、吸気管圧力
信号ＰＭ、Ｏ2 センサ信号ＯＸ等を入力する。又、マイ
コン７は、パラレル・シリアル入力バッファ３を通して
エアコンスイッチからのオン・オフ信号Ａ／Ｃ、ニュー
トラルセーフティスイッチからの信号ＮＳＷ、デフォッ
ガ，ヘッドランプ等の電気負荷等を入力する。さらに、
マイコン７は、パラレル・入力バッファ４を通してイグ
ニッションフェイル信号ＩＧｆ、スタータ信号ＳＴＡ、
車速信号等を入力する。
【００２２】一方、マイコン７はシリアル・パラレル出
力バッファ５を通してＯ2 センサヒータへの駆動信号Ｈ
Ｔ、ダイアグウォーニングランプへの駆動信号Ｗ、ＥＧ
Ｒ弁への駆動信号等を出力する。又、マイコン７はパラ
レル・出力バッファ６を通してインジェクタの駆動信
号、点火信号ＩＧｔ、ＩＳＣ弁の駆動信号等を出力す
る。
力バッファ５を通してＯ2 センサヒータへの駆動信号Ｈ
Ｔ、ダイアグウォーニングランプへの駆動信号Ｗ、ＥＧ
Ｒ弁への駆動信号等を出力する。又、マイコン７はパラ
レル・出力バッファ６を通してインジェクタの駆動信
号、点火信号ＩＧｔ、ＩＳＣ弁の駆動信号等を出力す
る。
【００２３】さらに、マイコン７にはクランク角信号Ｎ
ｅと気筒判別信号Ｇが波形整波回路８を介して取り込ま
れるようになっている。そして、マイコン７はこれら入
力信号に基づいてインジェクタによる燃料噴射制御を含
めた各種のエンジン制御を実行するようになっている。
ｅと気筒判別信号Ｇが波形整波回路８を介して取り込ま
れるようになっている。そして、マイコン７はこれら入
力信号に基づいてインジェクタによる燃料噴射制御を含
めた各種のエンジン制御を実行するようになっている。
【００２４】ここで、インジェクタによる燃料噴射制御
について簡単に説明しておくと、マイコン７はマップを
用いて吸気圧センサによる吸気管圧力信号ＰＭとＮｅ信
号から基本噴射時間Ｔを算出するとともに、その基本噴
射時間Ｔに対し各種の補正を行う。例えば、この補正と
して、水温センサからの信号による暖機時増量補正や水
温センサからの信号とＮｅ信号によるエンジン回転数と
による始動後増量補正や吸気温センサからの信号による
吸気温補正やＯ2 センサ信号ＯＸによる空燃比フィード
バック補正である。さらに、補正後の噴射時間に対しバ
ッテリ電圧によりインジェクタの応答時間が変化するた
めにバッテリ電圧に応じた電圧補正を行い、これを最終
噴射時間としている。
について簡単に説明しておくと、マイコン７はマップを
用いて吸気圧センサによる吸気管圧力信号ＰＭとＮｅ信
号から基本噴射時間Ｔを算出するとともに、その基本噴
射時間Ｔに対し各種の補正を行う。例えば、この補正と
して、水温センサからの信号による暖機時増量補正や水
温センサからの信号とＮｅ信号によるエンジン回転数と
による始動後増量補正や吸気温センサからの信号による
吸気温補正やＯ2 センサ信号ＯＸによる空燃比フィード
バック補正である。さらに、補正後の噴射時間に対しバ
ッテリ電圧によりインジェクタの応答時間が変化するた
めにバッテリ電圧に応じた電圧補正を行い、これを最終
噴射時間としている。
【００２５】又、燃料噴射はＮｅ信号とＧ信号による所
定のクランク角のタイミングにて実行されるようになっ
ている。本実施例では、インジェクタ駆動信号とＯ2 セ
ンサヒータへの駆動信号ＨＴとが５０〜１００ｍＡの大
電流出力信号となっている。
定のクランク角のタイミングにて実行されるようになっ
ている。本実施例では、インジェクタ駆動信号とＯ2 セ
ンサヒータへの駆動信号ＨＴとが５０〜１００ｍＡの大
電流出力信号となっている。
【００２６】次に、このように構成した火花点火式ガソ
リンエンジン用電子制御回路の作用を説明する。本実施
例ではＡ／Ｄ変換開始時とＡ／Ｄ変換終了時にそれぞれ
の出力状態をチェックすることにより出力判定をモニタ
して、Ａ／Ｄ変換前後において出力に反転があれば再度
Ａ／Ｄ変換を実施するものである。
リンエンジン用電子制御回路の作用を説明する。本実施
例ではＡ／Ｄ変換開始時とＡ／Ｄ変換終了時にそれぞれ
の出力状態をチェックすることにより出力判定をモニタ
して、Ａ／Ｄ変換前後において出力に反転があれば再度
Ａ／Ｄ変換を実施するものである。
【００２７】以下、具体的に説明していく。図２にはマ
イコン７が４ｍｓｅｃ毎に実行するフローチャートを示
す。マイコン７はステップ１００で大電流ポートをロー
ドし（図３のｔ１のタイミング）、ステップ１０２でＡ
／Ｄ変換をスタートさせる。そして、マイコン７はステ
ップ１０３でＡ／Ｄ変換終了を待ち、Ａ／Ｄ変換終了が
終了したら（図３のｔ２のタイミング）、ステップ１０
４でＡ／Ｄ変換値の仮取り込みを行う。引き続き、マイ
コン７はステップ１０５で大電流ポートを再度ロードす
る。そして、マイコン７はステップ１０６でステップ１
０１において大電流ポートのロードした値（Ａ／Ｄ変換
前）とステップ１０５においてロードした値（Ａ／Ｄ変
換後）とを比較する。マイコン７はＡ／Ｄ変換前後での
大電流ポートに出力の変化がないと、ステップ１０７で
前記ステップ１０４において仮取り込みしたＡ／Ｄ変換
値を最終Ａ／Ｄ変換値として確定する。
イコン７が４ｍｓｅｃ毎に実行するフローチャートを示
す。マイコン７はステップ１００で大電流ポートをロー
ドし（図３のｔ１のタイミング）、ステップ１０２でＡ
／Ｄ変換をスタートさせる。そして、マイコン７はステ
ップ１０３でＡ／Ｄ変換終了を待ち、Ａ／Ｄ変換終了が
終了したら（図３のｔ２のタイミング）、ステップ１０
４でＡ／Ｄ変換値の仮取り込みを行う。引き続き、マイ
コン７はステップ１０５で大電流ポートを再度ロードす
る。そして、マイコン７はステップ１０６でステップ１
０１において大電流ポートのロードした値（Ａ／Ｄ変換
前）とステップ１０５においてロードした値（Ａ／Ｄ変
換後）とを比較する。マイコン７はＡ／Ｄ変換前後での
大電流ポートに出力の変化がないと、ステップ１０７で
前記ステップ１０４において仮取り込みしたＡ／Ｄ変換
値を最終Ａ／Ｄ変換値として確定する。
【００２８】一方、マイコン７はステップ１０６でＡ／
Ｄ変換前後での大電流ポートに出力の反転があると（図
３のｔ４のタイミング）、ステップ１０８でＡ／Ｄ変換
を再スタートさせる（図３のｔ５のタイミング）。そし
て、マイコン７はステップ１０９でＡ／Ｄ変換終了を待
ち、Ａ／Ｄ変換終了が終了したら（図３のｔ６のタイミ
ング）、前述したようにステップ１０４でＡ／Ｄ変換値
の仮取り込みを行う。引き続き、マイコン７はステップ
１０５で大電流ポートを再度ロードする。そして、マイ
コン７はステップ１０６でＡ／Ｄ変換前後での大電流ポ
ートに出力の変化ないか否か判定し、大電流ポートに出
力の変化がないとステップ１０７でＡ／Ｄ変換値を確定
する。
Ｄ変換前後での大電流ポートに出力の反転があると（図
３のｔ４のタイミング）、ステップ１０８でＡ／Ｄ変換
を再スタートさせる（図３のｔ５のタイミング）。そし
て、マイコン７はステップ１０９でＡ／Ｄ変換終了を待
ち、Ａ／Ｄ変換終了が終了したら（図３のｔ６のタイミ
ング）、前述したようにステップ１０４でＡ／Ｄ変換値
の仮取り込みを行う。引き続き、マイコン７はステップ
１０５で大電流ポートを再度ロードする。そして、マイ
コン７はステップ１０６でＡ／Ｄ変換前後での大電流ポ
ートに出力の変化ないか否か判定し、大電流ポートに出
力の変化がないとステップ１０７でＡ／Ｄ変換値を確定
する。
【００２９】このように本実施例では、出力バッファ
５，６の大電流ポートの出力の反転を判別し（図２のス
テップ１０６）、出力の反転があるときにＡ／Ｄ変換器
２によるアナログ・デジタル変換が行われると、アナロ
グ・デジタル変換を再度行うようにしたので、大電流出
力のオン・オフの影響を受けることなく正確にＡ／Ｄ変
換することができる。 （第２実施例）次に、第２実施例を第１実施例との相違
点を中心に説明する。
５，６の大電流ポートの出力の反転を判別し（図２のス
テップ１０６）、出力の反転があるときにＡ／Ｄ変換器
２によるアナログ・デジタル変換が行われると、アナロ
グ・デジタル変換を再度行うようにしたので、大電流出
力のオン・オフの影響を受けることなく正確にＡ／Ｄ変
換することができる。 （第２実施例）次に、第２実施例を第１実施例との相違
点を中心に説明する。
【００３０】本実施例は、図４に示すように、出力のう
ち燃料噴射等のエンジン回転に同期する大電流出力（イ
ンジェクタ出力）や大電流の高速出力（ＩＳＣ弁駆動信
号）を除いた出力（図４ではＯ2 センサヒータへの駆動
信号ＨＴ）を高集積ＩＣに割り付け、出力をタイマルー
チンにて実施してＡ／Ｄ変換中の出力反転を防止するも
のである。
ち燃料噴射等のエンジン回転に同期する大電流出力（イ
ンジェクタ出力）や大電流の高速出力（ＩＳＣ弁駆動信
号）を除いた出力（図４ではＯ2 センサヒータへの駆動
信号ＨＴ）を高集積ＩＣに割り付け、出力をタイマルー
チンにて実施してＡ／Ｄ変換中の出力反転を防止するも
のである。
【００３１】具体的には、マイコン７は図５に示す処理
を実行する。同処理は４ｍｓｅｃ毎に実行されるもので
ある。まず、マイコン７はステップ２０１で演算結果の
出力を行う（図６のｔ１のタイミング）。その後、マイ
コン７はステップ２０２でＡ／Ｄ変換をスタートさせ
（図６のｔ２のタイミング）、ステップ２０３でＡ／Ｄ
変換の終了を待つ。そして、マイコン７はステップ２０
４でＡ／Ｄ変換値の取り込みを行う（図６のｔ３のタイ
ミング）。
を実行する。同処理は４ｍｓｅｃ毎に実行されるもので
ある。まず、マイコン７はステップ２０１で演算結果の
出力を行う（図６のｔ１のタイミング）。その後、マイ
コン７はステップ２０２でＡ／Ｄ変換をスタートさせ
（図６のｔ２のタイミング）、ステップ２０３でＡ／Ｄ
変換の終了を待つ。そして、マイコン７はステップ２０
４でＡ／Ｄ変換値の取り込みを行う（図６のｔ３のタイ
ミング）。
【００３２】このように本実施例では、出力バッファの
出力の反転タイミングとＡ／Ｄ変換器２のアナログ・デ
ジタル変換タイミングを強制的にズラすようにしたの
で、大電流出力のオン・オフの影響を受けることなく正
確にＡ／Ｄ変換することができる。
出力の反転タイミングとＡ／Ｄ変換器２のアナログ・デ
ジタル変換タイミングを強制的にズラすようにしたの
で、大電流出力のオン・オフの影響を受けることなく正
確にＡ／Ｄ変換することができる。
【００３３】尚、この実施例の変形例としては、図５に
おいて、ステップ２０１の処理をステップ２０４の処理
の後に行ってもよい。つまり、Ａ／Ｄ変換が完了した後
に演算結果を出力するようにしてもよい。
おいて、ステップ２０１の処理をステップ２０４の処理
の後に行ってもよい。つまり、Ａ／Ｄ変換が完了した後
に演算結果を出力するようにしてもよい。
【００３４】又、この実施例の応用例としては、Ａ／Ｄ
変換スタート時にＡ／Ｄ変換終了予測時刻を計算して、
その範囲内では出力反転を待つようにしてもよい。具体
的には、図７に示すタイマルーチンにおいて、マイコン
７はステップ３０１でＡ／Ｄ変換をスタートし（図９の
ｔ１のタイミング）、ステップ３０２でＡ／Ｄ終了予測
時間（ＴＥＡＤＣ）を算出する。つまり、現在の時刻に
Ａ／Ｄ変換時間（例えば、８０μｓｅｃ）を加算したも
のをＡＤ終了予測時間（ＴＥＡＤＣ）とする。一方、図
８に示すベースルーチンにおいて、マイコン７はステッ
プ４０１で現時刻がＡＤ終了予測時間（ＴＥＡＤＣ）に
達したか否か判断し、現時刻がＡＤ終了予測時間（ＴＥ
ＡＤＣ）に達すると（図９のｔ２タイミング）、ステッ
プ４０２に移行する。マイコン７はステップ４０２で演
算結果を出力する（図９のｔ３タイミング）。
変換スタート時にＡ／Ｄ変換終了予測時刻を計算して、
その範囲内では出力反転を待つようにしてもよい。具体
的には、図７に示すタイマルーチンにおいて、マイコン
７はステップ３０１でＡ／Ｄ変換をスタートし（図９の
ｔ１のタイミング）、ステップ３０２でＡ／Ｄ終了予測
時間（ＴＥＡＤＣ）を算出する。つまり、現在の時刻に
Ａ／Ｄ変換時間（例えば、８０μｓｅｃ）を加算したも
のをＡＤ終了予測時間（ＴＥＡＤＣ）とする。一方、図
８に示すベースルーチンにおいて、マイコン７はステッ
プ４０１で現時刻がＡＤ終了予測時間（ＴＥＡＤＣ）に
達したか否か判断し、現時刻がＡＤ終了予測時間（ＴＥ
ＡＤＣ）に達すると（図９のｔ２タイミング）、ステッ
プ４０２に移行する。マイコン７はステップ４０２で演
算結果を出力する（図９のｔ３タイミング）。
【００３５】このようにすることにより、大電流出力の
反転タイミングとアナログ・デジタル変換タイミングを
強制的にズラすことができる。さらに、上記各実施例で
はエンジン制御回路に具体化したが、エンジン制御回路
以外の制御回路に適応してもよい。
反転タイミングとアナログ・デジタル変換タイミングを
強制的にズラすことができる。さらに、上記各実施例で
はエンジン制御回路に具体化したが、エンジン制御回路
以外の制御回路に適応してもよい。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したようにこの発明によれば、
出力の変化に影響を受けることなく正確にＡ／Ｄ変換す
ることができる優れた効果を発揮する。
出力の変化に影響を受けることなく正確にＡ／Ｄ変換す
ることができる優れた効果を発揮する。
【図１】第１実施例の制御回路の全体構成図である。
【図２】第１実施例の作用を説明するためのフローチャ
ートである。
ートである。
【図３】第１実施例の作用を説明するためのタイムチャ
ートである。
ートである。
【図４】第２実施例を説明するためのチップの構成図で
ある。
ある。
【図５】第２実施例の作用を説明するためのフローチャ
ートである。
ートである。
【図６】第２実施例の作用を説明するためのタイムチャ
ートである。
ートである。
【図７】第２実施例の応用例の作用を説明するためのフ
ローチャートである。
ローチャートである。
【図８】第２実施例の応用例の作用を説明するためのフ
ローチャートである。
ローチャートである。
【図９】第２実施例の応用例の作用を説明するためのタ
イムチャートである。
イムチャートである。
２ Ａ／Ｄ変換器 ５ 出力バッファ ６ 出力バッファ
Claims (3)
- 【請求項１】 少なくともＡ／Ｄ変換器と出力バッファ
とが１チップ化された制御回路におけるＡ／Ｄ変換処理
方法であって、 前記出力バッファの出力状態に応じて前記Ａ／Ｄ変換器
によるアナログ・デジタル変換タイミングを制御するよ
うにしたことを特徴とするＡ／Ｄ変換処理方法。 - 【請求項２】 少なくともＡ／Ｄ変換器と出力バッファ
とが１チップ化された制御回路におけるＡ／Ｄ変換処理
方法であって、 前記出力バッファの出力の反転を判別し、出力の反転が
あるときに前記Ａ／Ｄ変換器によるアナログ・デジタル
変換が行われると、再度アナログ・デジタル変換を行う
ようにしたことを特徴とするＡ／Ｄ変換処理方法。 - 【請求項３】 少なくともＡ／Ｄ変換器と出力バッファ
とが１チップ化された制御回路におけるＡ／Ｄ変換処理
方法であって、 前記出力バッファの出力の反転タイミングとＡ／Ｄ変換
器のアナログ・デジタル変換タイミングを強制的にズラ
したことを特徴とするＡ／Ｄ変換処理方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5138796A JPH06348415A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | Ａ／ｄ変換処理方法 |
| US08/255,779 US5604500A (en) | 1993-06-10 | 1994-06-08 | A/D conversion process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5138796A JPH06348415A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | Ａ／ｄ変換処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06348415A true JPH06348415A (ja) | 1994-12-22 |
Family
ID=15230431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5138796A Pending JPH06348415A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | Ａ／ｄ変換処理方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5604500A (ja) |
| JP (1) | JPH06348415A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6963626B1 (en) | 1998-10-02 | 2005-11-08 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Noise-reducing arrangement and method for signal processing |
| US6215432B1 (en) | 1999-03-04 | 2001-04-10 | Atmel Corporation | Reducing digital switching noise in mixed signal IC's |
| EP1335493A1 (en) * | 2002-02-07 | 2003-08-13 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Reduction of sensitivity for spikes in integrated circuits |
| EP3315750B1 (en) * | 2015-06-24 | 2020-10-14 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Fuel injection control device |
| US9845760B2 (en) * | 2016-03-21 | 2017-12-19 | Ford Global Technologies, Llc | Methods and systems for engine fuel and torque control |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4264898A (en) * | 1978-02-27 | 1981-04-28 | The Bendix Corporation | Analog to digital converter for electronic engine control systems |
| JP2828106B2 (ja) * | 1989-01-19 | 1998-11-25 | 富士重工業株式会社 | 車輌制御用アナログ／デジタル変換装置 |
| JPH052653A (ja) * | 1991-06-26 | 1993-01-08 | Mitsubishi Electric Corp | ワンチツプマイクロコンピユータ |
-
1993
- 1993-06-10 JP JP5138796A patent/JPH06348415A/ja active Pending
-
1994
- 1994-06-08 US US08/255,779 patent/US5604500A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5604500A (en) | 1997-02-18 |
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