JPH06346140A - 直火還元加熱用バーナ - Google Patents
直火還元加熱用バーナInfo
- Publication number
- JPH06346140A JPH06346140A JP13368493A JP13368493A JPH06346140A JP H06346140 A JPH06346140 A JP H06346140A JP 13368493 A JP13368493 A JP 13368493A JP 13368493 A JP13368493 A JP 13368493A JP H06346140 A JPH06346140 A JP H06346140A
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- JP
- Japan
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- burner
- rectangle
- burner tile
- tile
- reduction heating
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼帯など金属材料の直火還元加熱において、
バーナ１本あたりの還元領域を広げかつ安定させること
により、燃焼制御の容易化および設備費の低減を図るこ
とを目的とする。 【構成】 バーナタイル底部に、燃料ガスと空気の混合
ガスを吐出させるノズルを有するバーナにおいて、バー
ナタイル吐出口を矩形状とし、かつ該矩形の各辺を、該
矩形の頂点を結ぶ長方形の内側に湾曲した凹状に形成し
たことを特徴とする直火還元加熱用バーナである。バー
ナ１本あたりの還元加熱領域を拡大し、しかもシャープ
な矩形状にすることができるので、炉のバーナ配置の設
計が容易となり、バーナ本数を減らし、各バーナの燃焼
制御が容易となる。
バーナ１本あたりの還元領域を広げかつ安定させること
により、燃焼制御の容易化および設備費の低減を図るこ
とを目的とする。 【構成】 バーナタイル底部に、燃料ガスと空気の混合
ガスを吐出させるノズルを有するバーナにおいて、バー
ナタイル吐出口を矩形状とし、かつ該矩形の各辺を、該
矩形の頂点を結ぶ長方形の内側に湾曲した凹状に形成し
たことを特徴とする直火還元加熱用バーナである。バー
ナ１本あたりの還元加熱領域を拡大し、しかもシャープ
な矩形状にすることができるので、炉のバーナ配置の設
計が容易となり、バーナ本数を減らし、各バーナの燃焼
制御が容易となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼帯など金属材料の直火
還元加熱用バーナに関するものである。
還元加熱用バーナに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼帯の熱処理等の材料加熱手段として、
バーナ火炎の還元領域を材料表面に当てる直火還元加熱
方法が知られている。この方法によれば、処理材料を無
酸化状態で加熱することができるので、加熱処理後の還
元炉や酸洗設備が不要になり、また加熱炉内のロール等
へ酸化スケールがピックアップすることがなくなる等、
多くの利点がある。しかしながら、鋼帯等を大きな加熱
速度で安定的に完全無酸化加熱するには、まだ問題が残
されていた。
バーナ火炎の還元領域を材料表面に当てる直火還元加熱
方法が知られている。この方法によれば、処理材料を無
酸化状態で加熱することができるので、加熱処理後の還
元炉や酸洗設備が不要になり、また加熱炉内のロール等
へ酸化スケールがピックアップすることがなくなる等、
多くの利点がある。しかしながら、鋼帯等を大きな加熱
速度で安定的に完全無酸化加熱するには、まだ問題が残
されていた。
【０００３】本出願人は特公平３−６９９７２号公報に
より、バーナタイル底部面積１００cm2 あたり５孔以上
の２重管式吐出孔を設け、空気比を０．７〜０．９に調
整し、鋼帯とバーナタイル底部との距離を１００〜４０
０mmに調整して、鋼帯を安定かつ広い範囲で還元加熱す
る方法を提案したが、薄鋼板等の通板速度が速い場合に
は、振動等により鋼板が火炎の還元領域から外れるおそ
れが生じた。この問題の解決策として、本出願人はさら
に特願平４−８９１１８号により、２重管吐出孔の外管
から空気をバーナ軸と平行に吐出させ、内管から燃料ガ
スを空気流路に直交しかつ内管の接線方向に吐出させ
て、燃料ガスと空気の混合を均一化し、バーナ火炎の還
元領域を広げることのできるバーナを提案しているが、
まだ改善の余地が残されていた。
より、バーナタイル底部面積１００cm2 あたり５孔以上
の２重管式吐出孔を設け、空気比を０．７〜０．９に調
整し、鋼帯とバーナタイル底部との距離を１００〜４０
０mmに調整して、鋼帯を安定かつ広い範囲で還元加熱す
る方法を提案したが、薄鋼板等の通板速度が速い場合に
は、振動等により鋼板が火炎の還元領域から外れるおそ
れが生じた。この問題の解決策として、本出願人はさら
に特願平４−８９１１８号により、２重管吐出孔の外管
から空気をバーナ軸と平行に吐出させ、内管から燃料ガ
スを空気流路に直交しかつ内管の接線方向に吐出させ
て、燃料ガスと空気の混合を均一化し、バーナ火炎の還
元領域を広げることのできるバーナを提案しているが、
まだ改善の余地が残されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】薄鋼板等の材料を均一
に安定して還元加熱する場合、バーナの配置が最適とな
るようにピッチを考慮して多数のバーナを設置すること
が必要なので、各バーナの燃焼制御が複雑となり、さら
に設備費が高額となる。したがって、燃焼制御の容易化
および設備費の低減を図るためには、還元火炎の径を拡
大してバーナ１本あたりの還元加熱範囲を広げ、バーナ
本数を減らすことが必要となる。
に安定して還元加熱する場合、バーナの配置が最適とな
るようにピッチを考慮して多数のバーナを設置すること
が必要なので、各バーナの燃焼制御が複雑となり、さら
に設備費が高額となる。したがって、燃焼制御の容易化
および設備費の低減を図るためには、還元火炎の径を拡
大してバーナ１本あたりの還元加熱範囲を広げ、バーナ
本数を減らすことが必要となる。
【０００５】そのためには、まずバーナタイル吐出口を
拡張することが考えられるが、拡張に伴って吐出速度が
小さくなり、腰の弱い燃焼ガスが材料に衝突するので、
炉内の排ガス流により火炎が曲げられ、還元火炎が材料
に届かず材料が酸化するおそれがある。つぎに燃焼容量
を増大することが考えられるが、増大に伴って燃焼排ガ
スも増大するので、各バーナの間を流れる排ガスの増加
および衝突後の燃焼ガスの循環により材料が酸化した
り、あるいは還元能力が低下するおそれがある。
拡張することが考えられるが、拡張に伴って吐出速度が
小さくなり、腰の弱い燃焼ガスが材料に衝突するので、
炉内の排ガス流により火炎が曲げられ、還元火炎が材料
に届かず材料が酸化するおそれがある。つぎに燃焼容量
を増大することが考えられるが、増大に伴って燃焼排ガ
スも増大するので、各バーナの間を流れる排ガスの増加
および衝突後の燃焼ガスの循環により材料が酸化した
り、あるいは還元能力が低下するおそれがある。
【０００６】本発明は、鋼帯など金属材料の直火還元加
熱において、燃焼ガスの吐出速度を低下させることな
く、かつ燃焼排ガスを増加させずに、バーナ１本あたり
の還元領域を広げかつ安定させることにより、燃焼制御
の容易化および設備費の低減を図ることを目的とする。
熱において、燃焼ガスの吐出速度を低下させることな
く、かつ燃焼排ガスを増加させずに、バーナ１本あたり
の還元領域を広げかつ安定させることにより、燃焼制御
の容易化および設備費の低減を図ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、バーナタイル
底部から燃料ガスと空気の混合ガスを吐出させるバーナ
において、バーナタイル吐出口を矩形状とし、かつ該矩
形の各辺を、該矩形の頂点を結ぶ長方形の内側に湾曲し
た凹状に形成したことを特徴とする直火還元加熱用バー
ナである。そして、凹状の矩形状に形成したバーナタイ
ル吐出口の長辺の最深部と、該矩形の頂点を結ぶ長方形
の長辺との距離ｈ、該バーナタイル吐出口の短辺の最深
部と、該矩形の頂点を結ぶ長方形の短辺との距離ｋ、該
長方形の長辺の長さａ、および該長方形の短辺の長さｂ
について、ｈ／ａが１／８以下であり、かつｋ／ｂが１
／８であるのが好ましく、またバーナタイル長をバーナ
タイル底部直径の０．５倍以上５倍以下とするのが好ま
しい。
底部から燃料ガスと空気の混合ガスを吐出させるバーナ
において、バーナタイル吐出口を矩形状とし、かつ該矩
形の各辺を、該矩形の頂点を結ぶ長方形の内側に湾曲し
た凹状に形成したことを特徴とする直火還元加熱用バー
ナである。そして、凹状の矩形状に形成したバーナタイ
ル吐出口の長辺の最深部と、該矩形の頂点を結ぶ長方形
の長辺との距離ｈ、該バーナタイル吐出口の短辺の最深
部と、該矩形の頂点を結ぶ長方形の短辺との距離ｋ、該
長方形の長辺の長さａ、および該長方形の短辺の長さｂ
について、ｈ／ａが１／８以下であり、かつｋ／ｂが１
／８であるのが好ましく、またバーナタイル長をバーナ
タイル底部直径の０．５倍以上５倍以下とするのが好ま
しい。
【０００８】以下、図１および図２の例により本発明の
直火還元加熱用バーナを説明する。図１は正面図、図２
(a) は図１のＡ−Ａ矢視図、図２(b) は図２(a) のＢ−
Ｂ矢視図である。バーナタイル８の底部１に、この例で
は、図１のように５個のノズル２があって、各ノズル２
は内管３および外管４からなり、内管３には内管吐出孔
５が、外管４には外管吐出孔６がそれぞれ設けられてお
り、内管３には燃料ガスが、外管４には空気がそれぞれ
供給され、両者の混合ガスが各ノズル２から吐出される
ようになっている。なお内管３に空気が供給され、外管
４に燃料ガスが供給されるようになっていてもよい。バ
ーナタイル８は吐出口７に向けて矩形状に変形してお
り、バーナタイル吐出口７は図１のように凹状の矩形状
をなしている。
直火還元加熱用バーナを説明する。図１は正面図、図２
(a) は図１のＡ−Ａ矢視図、図２(b) は図２(a) のＢ−
Ｂ矢視図である。バーナタイル８の底部１に、この例で
は、図１のように５個のノズル２があって、各ノズル２
は内管３および外管４からなり、内管３には内管吐出孔
５が、外管４には外管吐出孔６がそれぞれ設けられてお
り、内管３には燃料ガスが、外管４には空気がそれぞれ
供給され、両者の混合ガスが各ノズル２から吐出される
ようになっている。なお内管３に空気が供給され、外管
４に燃料ガスが供給されるようになっていてもよい。バ
ーナタイル８は吐出口７に向けて矩形状に変形してお
り、バーナタイル吐出口７は図１のように凹状の矩形状
をなしている。
【０００９】該矩形の各辺は、該矩形の頂点Ｐ，Ｑ，
Ｒ，Ｓを結ぶ長方形の内側に湾曲した凹状に形成されて
いる。そして、凹状の矩形状に形成したバーナタイル吐
出口７の長辺の最深部Ｔと、該矩形の頂点を結ぶ長方形
の長辺ＲＳとの距離ｈ、該バーナタイル吐出口の短辺の
最深部Ｕと、該矩形の頂点を結ぶ長方形の短辺ＱＲとの
距離ｋ、該長方形の長辺ＲＳの長さａ、および該長方形
の短辺ＱＲの長さｂについて、ｈ／ａが１／８以下であ
り、かつｋ／ｂが１／８であるのが好ましい。
Ｒ，Ｓを結ぶ長方形の内側に湾曲した凹状に形成されて
いる。そして、凹状の矩形状に形成したバーナタイル吐
出口７の長辺の最深部Ｔと、該矩形の頂点を結ぶ長方形
の長辺ＲＳとの距離ｈ、該バーナタイル吐出口の短辺の
最深部Ｕと、該矩形の頂点を結ぶ長方形の短辺ＱＲとの
距離ｋ、該長方形の長辺ＲＳの長さａ、および該長方形
の短辺ＱＲの長さｂについて、ｈ／ａが１／８以下であ
り、かつｋ／ｂが１／８であるのが好ましい。
【００１０】なお図１の例は、バーナタイル吐出口７の
湾曲した辺の最深部Ｔと頂点ＲおよびＳとが直線で結ば
れ、最深部Ｕと頂点ＱおよびＲとが直線で結ばれた形状
をしているが、この他、円弧で結ばれていてもよく、ま
た最深部ＴおよびＵに幅のある、すなわち平底の皿状で
あってもよい。また図２(a) に示すバーナタイル長ｅを
バーナタイル底部直径ｄの０．５倍以上５倍以下とする
のが好ましい。
湾曲した辺の最深部Ｔと頂点ＲおよびＳとが直線で結ば
れ、最深部Ｕと頂点ＱおよびＲとが直線で結ばれた形状
をしているが、この他、円弧で結ばれていてもよく、ま
た最深部ＴおよびＵに幅のある、すなわち平底の皿状で
あってもよい。また図２(a) に示すバーナタイル長ｅを
バーナタイル底部直径ｄの０．５倍以上５倍以下とする
のが好ましい。
【００１１】図２(a) に示すバーナのノズル２は、内管
３からのガス（図では燃料ガス）の吐出流が、矢印で示
すごとくバーナ軸と直交方向で、かつ図２(b) の矢印で
示すごとく内管３の接線方向となるように、内管吐出孔
５が設けられている。そして外管４からの空気の吐出流
が、図２(a) の矢印で示すごとくバーナ軸と平行方向と
なるように、外管吐出孔６が設けられている。しかし、
本発明におけるノズル２はこのような形状に限らず、内
管３からのガスの吐出流がバーナ軸に平行となるよう内
管吐出孔５が設けられていてもよい。またノズル２の数
および配置は、図１に示した例の他、中心孔の周りに３
個、５個、６個・・・環状に配したものでもよく、さら
に複数の環状に配したもの、升目状に配したもの等でも
よい。
３からのガス（図では燃料ガス）の吐出流が、矢印で示
すごとくバーナ軸と直交方向で、かつ図２(b) の矢印で
示すごとく内管３の接線方向となるように、内管吐出孔
５が設けられている。そして外管４からの空気の吐出流
が、図２(a) の矢印で示すごとくバーナ軸と平行方向と
なるように、外管吐出孔６が設けられている。しかし、
本発明におけるノズル２はこのような形状に限らず、内
管３からのガスの吐出流がバーナ軸に平行となるよう内
管吐出孔５が設けられていてもよい。またノズル２の数
および配置は、図１に示した例の他、中心孔の周りに３
個、５個、６個・・・環状に配したものでもよく、さら
に複数の環状に配したもの、升目状に配したもの等でも
よい。
【００１２】バーナタイル吐出口７の矩形状の各辺の湾
曲程度について、図１のｈおよびｋがａおよびｂに対し
て過大になると、バーナタイル吐出口７により、還元火
炎の流れがせき止められ、バーナタイル内で燃焼反応が
促進する。そのため、火炎が鋼板等の被加熱材と衝突す
る直前において、ＣＯ，Ｈ2 ，Ｈ，ＣＨＯのラジカル等
の還元力のある成分が、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏ等の酸化力のあ
るガス成分に比べ少量となり、被加熱材表面が酸化する
おそれがあるので、ｈ／ａ≦１／８ でかつｋ／ｂ≦１
／８ とするのが好ましい。またバーナタイル長ｅがバ
ーナタイル底部直径ｄに対して短すぎると、バーナタイ
ルがフレームホルダの役目をせず火炎が消えるおそれが
あり、長すぎるとバーナタイル吐出口７が還元火炎に近
付き、被加熱材と接触して材料を疵付けたり板破断をお
こすおそれがあるので、０．５ａ≦ｅ≦５ａ とするの
が好ましい。
曲程度について、図１のｈおよびｋがａおよびｂに対し
て過大になると、バーナタイル吐出口７により、還元火
炎の流れがせき止められ、バーナタイル内で燃焼反応が
促進する。そのため、火炎が鋼板等の被加熱材と衝突す
る直前において、ＣＯ，Ｈ2 ，Ｈ，ＣＨＯのラジカル等
の還元力のある成分が、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏ等の酸化力のあ
るガス成分に比べ少量となり、被加熱材表面が酸化する
おそれがあるので、ｈ／ａ≦１／８ でかつｋ／ｂ≦１
／８ とするのが好ましい。またバーナタイル長ｅがバ
ーナタイル底部直径ｄに対して短すぎると、バーナタイ
ルがフレームホルダの役目をせず火炎が消えるおそれが
あり、長すぎるとバーナタイル吐出口７が還元火炎に近
付き、被加熱材と接触して材料を疵付けたり板破断をお
こすおそれがあるので、０．５ａ≦ｅ≦５ａ とするの
が好ましい。
【００１３】なお、バーナタイル吐出口７の面積が、バ
ーナタイル底部１の面積に比して過大になると、吐出後
の燃焼ガスの吐出速度が遅くなるので、腰の弱い火炎と
なり、炉内の排ガスにより曲げられ、被加熱材に直接衝
突せず、被加熱材を酸化させるおそれがある。またバー
ナタイル吐出口７の面積が、バーナタイル底部１の面積
に比して過小になると、燃焼ガスの吐出速度が過大とな
り、炉内燃焼ガスとの運動量に差が生じ、火炎は炉内燃
焼ガスを巻き込む（同伴する）。そのため、火炎中のＣ
Ｏ，Ｈ2 ，Ｈ，ＣＨＯのラジカル等の還元力のある成分
が酸化され、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏ等の酸化力のあるガス成分
が増加し、被加熱材を酸化させるおそれがある。したが
って、バーナタイル吐出口７の面積は、バーナタイル底
部１の面積とほぼ等しくなるように、ａおよびｂの値を
定めるのが好ましい。
ーナタイル底部１の面積に比して過大になると、吐出後
の燃焼ガスの吐出速度が遅くなるので、腰の弱い火炎と
なり、炉内の排ガスにより曲げられ、被加熱材に直接衝
突せず、被加熱材を酸化させるおそれがある。またバー
ナタイル吐出口７の面積が、バーナタイル底部１の面積
に比して過小になると、燃焼ガスの吐出速度が過大とな
り、炉内燃焼ガスとの運動量に差が生じ、火炎は炉内燃
焼ガスを巻き込む（同伴する）。そのため、火炎中のＣ
Ｏ，Ｈ2 ，Ｈ，ＣＨＯのラジカル等の還元力のある成分
が酸化され、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏ等の酸化力のあるガス成分
が増加し、被加熱材を酸化させるおそれがある。したが
って、バーナタイル吐出口７の面積は、バーナタイル底
部１の面積とほぼ等しくなるように、ａおよびｂの値を
定めるのが好ましい。
【００１４】
【作用】本発明の多孔ノズルバーナは、図１のようにバ
ーナタイル吐出口７が矩形状になっているので、還元火
炎の直交断面が矩形状となり、材料に垂直に火炎を衝突
させると、材料面の矩形状の領域が還元加熱される。そ
して、バーナタイル吐出口７の矩形状の各辺が、該矩形
の頂点を結ぶ長方形の内側に湾曲した形状になっている
ので、材料面の還元加熱される矩形状の領域の形状がシ
ャープになり、このような本発明のバーナを複数本並べ
て、鋼帯など広い面積の材料を加熱する際に均一な加熱
が行える。
ーナタイル吐出口７が矩形状になっているので、還元火
炎の直交断面が矩形状となり、材料に垂直に火炎を衝突
させると、材料面の矩形状の領域が還元加熱される。そ
して、バーナタイル吐出口７の矩形状の各辺が、該矩形
の頂点を結ぶ長方形の内側に湾曲した形状になっている
ので、材料面の還元加熱される矩形状の領域の形状がシ
ャープになり、このような本発明のバーナを複数本並べ
て、鋼帯など広い面積の材料を加熱する際に均一な加熱
が行える。
【００１５】
【実施例】図１および図２に示すバーナを本発明例と
し、図１および図２においてバーナタイル８を内径ｄの
円筒状にしたバーナを従来例として実験を行った。供試
材は、縦１２０mm, 横１００mm，厚さ１．６mmの薄鋼板
を大気中で加熱し酸化させた厚さ５００オングストロー
ムの酸化膜を有するものである。バーナタイル吐出口と
鋼板との間隔を１５０mmとし、バーナ１本の還元火炎を
供試材の中央部に垂直に当てて７５０〜８００℃の温度
で還元加熱し、窒素ガスで冷却した。燃焼条件は、空気
比：０．８，燃料：ＬＰＧ，燃焼容量：１２０００ｋｃ
ａｌ／ｈとし、バーナタイル底部直径ｄ：４５mm, バー
ナタイル長ｅ：１００mm, 本発明例におけるａ：５６m
m, ｂ：４０mm, ｈ：７mm, ｋ：５mmとした。
し、図１および図２においてバーナタイル８を内径ｄの
円筒状にしたバーナを従来例として実験を行った。供試
材は、縦１２０mm, 横１００mm，厚さ１．６mmの薄鋼板
を大気中で加熱し酸化させた厚さ５００オングストロー
ムの酸化膜を有するものである。バーナタイル吐出口と
鋼板との間隔を１５０mmとし、バーナ１本の還元火炎を
供試材の中央部に垂直に当てて７５０〜８００℃の温度
で還元加熱し、窒素ガスで冷却した。燃焼条件は、空気
比：０．８，燃料：ＬＰＧ，燃焼容量：１２０００ｋｃ
ａｌ／ｈとし、バーナタイル底部直径ｄ：４５mm, バー
ナタイル長ｅ：１００mm, 本発明例におけるａ：５６m
m, ｂ：４０mm, ｈ：７mm, ｋ：５mmとした。
【００１６】加熱後の鋼板表面を観察測定し、還元面積
率と還元率を求めた。還元面積率は、還元され金属光沢
を呈する領域（還元領域）の面積を鋼板の表面積で割っ
たもの、還元率は還元加熱前後の酸化膜厚さを加熱前の
酸化膜厚さで割ったものである。還元面積率は、本発明
例が６０％，従来例は１２％であった。また還元率の板
幅方向分布は図３に、還元率１００％の強還元領域は図
４に示すとおりであった。この結果からわかるように、
本発明のバーナにより還元領域が拡大し、しかも還元領
域がシャープな矩形状となる。またこの還元領域内の温
度分布は均一であり、材料の熱処理は均一に行われた。
率と還元率を求めた。還元面積率は、還元され金属光沢
を呈する領域（還元領域）の面積を鋼板の表面積で割っ
たもの、還元率は還元加熱前後の酸化膜厚さを加熱前の
酸化膜厚さで割ったものである。還元面積率は、本発明
例が６０％，従来例は１２％であった。また還元率の板
幅方向分布は図３に、還元率１００％の強還元領域は図
４に示すとおりであった。この結果からわかるように、
本発明のバーナにより還元領域が拡大し、しかも還元領
域がシャープな矩形状となる。またこの還元領域内の温
度分布は均一であり、材料の熱処理は均一に行われた。
【００１７】
【発明の効果】本発明により、鋼帯など金属材料の直接
還元加熱において、燃焼量を増大することなく、１本の
バーナによる還元加熱領域を拡大し、しかもシャープな
矩形状にすることができるので、炉のバーナ配置の設計
が容易となり、バーナ本数を減らし、各バーナの燃焼制
御が容易となる。
還元加熱において、燃焼量を増大することなく、１本の
バーナによる還元加熱領域を拡大し、しかもシャープな
矩形状にすることができるので、炉のバーナ配置の設計
が容易となり、バーナ本数を減らし、各バーナの燃焼制
御が容易となる。
【図１】本発明バーナ例の正面図である。
【図２】本発明バーナ例を示し、(a) は図１のＡ−Ａ矢
視図、(b) は(a) のＢ−Ｂ矢視図である。
視図、(b) は(a) のＢ−Ｂ矢視図である。
【図３】本発明の効果を示す図である。
【図４】本発明の効果を示す図である。
１：バーナタイル底部 ２：ノズル ３：内管 ４：外管 ５：内管吐出孔 ６：外管吐出孔 ７：バーナタイル吐出口 ８：バーナタイル Ｐ，Ｑ，Ｒ，Ｓ：バーナタイル吐出口の頂点 Ｔ：バーナタイル吐出口の長辺の最深部 Ｕ：バーナタイル吐出口の短辺の最深部 ａ：バーナタイル吐出口の頂点を結ぶ長方形の長辺長さ ｂ：バーナタイル吐出口の頂点を結ぶ長方形の短辺長さ ｈ：バーナタイル吐出口の頂点を結ぶ長方形の長辺とＴ
の距離 ｋ：バーナタイル吐出口の頂点を結ぶ長方形の短辺とＵ
の距離 ｄ：バーナタイル底部直径 ｅ：バーナタイル長
の距離 ｋ：バーナタイル吐出口の頂点を結ぶ長方形の短辺とＵ
の距離 ｄ：バーナタイル底部直径 ｅ：バーナタイル長
Claims (3)
- 【請求項１】 バーナタイル底部から燃料ガスと空気の
混合ガスを吐出させるバーナにおいて、バーナタイル吐
出口を矩形状とし、かつ該矩形の各辺を、該矩形の頂点
を結ぶ長方形の内側に湾曲した凹状に形成したことを特
徴とする直火還元加熱用バーナ。 - 【請求項２】 凹状の矩形状に形成したバーナタイル吐
出口の長辺の最深部と、該矩形の頂点を結ぶ長方形の長
辺との距離ｈ、該バーナタイル吐出口の短辺の最深部
と、該矩形の頂点を結ぶ長方形の短辺との距離ｋ、該長
方形の長辺の長さａ、および該長方形の短辺の長さｂに
ついて、ｈ／ａが１／８以下であり、かつｋ／ｂが１／
８である請求項１記載の直火還元加熱用バーナ。 - 【請求項３】 バーナタイル長をバーナタイル底部直径
の０．５倍以上５倍以下とした請求項１記載の直火還元
加熱用バーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13368493A JPH06346140A (ja) | 1993-06-03 | 1993-06-03 | 直火還元加熱用バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13368493A JPH06346140A (ja) | 1993-06-03 | 1993-06-03 | 直火還元加熱用バーナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346140A true JPH06346140A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15110462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13368493A Withdrawn JPH06346140A (ja) | 1993-06-03 | 1993-06-03 | 直火還元加熱用バーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346140A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180023231A (ko) * | 2016-08-25 | 2018-03-07 | 한국에너지기술연구원 | 고효율 강판용 연속 열처리 시스템 |
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1993
- 1993-06-03 JP JP13368493A patent/JPH06346140A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180023231A (ko) * | 2016-08-25 | 2018-03-07 | 한국에너지기술연구원 | 고효율 강판용 연속 열처리 시스템 |
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