JPH0633445B2 - 穿孔プラグ用耐熱合金 - Google Patents
穿孔プラグ用耐熱合金Info
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- JPH0633445B2 JPH0633445B2 JP61164277A JP16427786A JPH0633445B2 JP H0633445 B2 JPH0633445 B2 JP H0633445B2 JP 61164277 A JP61164277 A JP 61164277A JP 16427786 A JP16427786 A JP 16427786A JP H0633445 B2 JPH0633445 B2 JP H0633445B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、シームレス鋼管等の穿孔プラグ用耐熱合金に
関する。
関する。
赤熱ソリッドバーを素材としてシームレス鋼管を製造す
る穿孔圧延工程においては、種々の穿孔プラグが使用さ
れる。それらのプラグ材料として各種の工具鋼がプラグ
の使用条件に応じて使い分けられている。例えば、1100
〜1300℃の温度域で用いられるピアサープラグとして
は、０．３Ｃ−３Ｃｒ−１Ｎｉ−Ｆｅ鋼、900 〜1000℃
の温度域で用いられるプラグミルプラグには、１．５Ｃ
−17Ｃｒ−Ｆｅ鋼、また700 〜900 ℃で使用されるリー
ラプラグとしては、ＦＣ30相当材がそれぞれ用いられて
いる。
る穿孔圧延工程においては、種々の穿孔プラグが使用さ
れる。それらのプラグ材料として各種の工具鋼がプラグ
の使用条件に応じて使い分けられている。例えば、1100
〜1300℃の温度域で用いられるピアサープラグとして
は、０．３Ｃ−３Ｃｒ−１Ｎｉ−Ｆｅ鋼、900 〜1000℃
の温度域で用いられるプラグミルプラグには、１．５Ｃ
−17Ｃｒ−Ｆｅ鋼、また700 〜900 ℃で使用されるリー
ラプラグとしては、ＦＣ30相当材がそれぞれ用いられて
いる。
穿孔プラグは、高温・高圧力の苛酷な条件下に使用され
るものであるから、耐摩耗性、耐焼付性および耐変形性
の各特性を兼備するものであることが必要であり、また
その使用の前後に急熱・急冷を受けるので、耐熱衝撃性
をも備えたものでなければならない。しかし、従来の穿
孔プラグの上記特性は十分でなく、その耐用寿命は極め
て短い。例えば、ピアサープラグで高合金鋼材（例え
ば、13Ｃｒ鋼）をピアシングする場合のピアシング可能
な本数は、わずかに数本程度に過ぎず、プラグの頻繁な
取替えを余儀なくされている。
るものであるから、耐摩耗性、耐焼付性および耐変形性
の各特性を兼備するものであることが必要であり、また
その使用の前後に急熱・急冷を受けるので、耐熱衝撃性
をも備えたものでなければならない。しかし、従来の穿
孔プラグの上記特性は十分でなく、その耐用寿命は極め
て短い。例えば、ピアサープラグで高合金鋼材（例え
ば、13Ｃｒ鋼）をピアシングする場合のピアシング可能
な本数は、わずかに数本程度に過ぎず、プラグの頻繁な
取替えを余儀なくされている。
穿孔圧延操業の安定化と造管品質の向上の点から、穿孔
プラグの材質を改善し耐用寿命を向上させることが要請
されている。
プラグの材質を改善し耐用寿命を向上させることが要請
されている。
本発明は、この要請に応えるための穿孔プラグ用耐熱合
金を提供するものである。
金を提供するものである。
本発明の穿孔プラグ用耐熱合金は、 Ｃｏ基合金粉末：10〜20重量％、 Ｆｅ基合金粉末：60〜75重量％、 該Ｃｏ基合金粉末とＦｅ基合金粉末との合計量：80〜90
重量％、 ＷＣ粉末：5 重量％以下および／またはＺｒＯ２粉末：
15重量％以下（但し、ＷＣ粉末とＺｒＯ２粉末の複合の
場合の両者の合計量：15重量％以下）、 およびＶ粉末（その一部ないし全量はＶ含有率80％以上
のＦｅ−Ｖ粉末で置き換えてもよい）：10重量％以下
（Ｆｅ- Ｖ粉末はＶ換算値） からなる混合粉末を焼結してなる焼結合金である。
重量％、 ＷＣ粉末：5 重量％以下および／またはＺｒＯ２粉末：
15重量％以下（但し、ＷＣ粉末とＺｒＯ２粉末の複合の
場合の両者の合計量：15重量％以下）、 およびＶ粉末（その一部ないし全量はＶ含有率80％以上
のＦｅ−Ｖ粉末で置き換えてもよい）：10重量％以下
（Ｆｅ- Ｖ粉末はＶ換算値） からなる混合粉末を焼結してなる焼結合金である。
また、上記混合粉末には、所望により、15重量％以下の
Ｃｏ粉末が配合される。その場合は、Ｆｅ基合金粉末は
50〜75重量％とし、Ｆｅ基合金粉末とＣｏ基合金粉末と
Ｃｏ粉末との合計量を80〜90重量％とする。
Ｃｏ粉末が配合される。その場合は、Ｆｅ基合金粉末は
50〜75重量％とし、Ｆｅ基合金粉末とＣｏ基合金粉末と
Ｃｏ粉末との合計量を80〜90重量％とする。
Ｃｏ基合金粉末としては、Ｃｒ：20〜40％、 Ｗ：１〜20％、Ｃ：０．５〜５％、Ｆｅ：０〜５％、お
よびその他の微量元素（Ｓｉ等）を含むＣｏ基合金（Ｃ
ｏ：30〜78％）が好ましく用いられる。代表的には「ス
テライト」と称される各種タイプのＣｏ基合金の粉末で
あり、ステライト＃６（Ｃｒ：26〜30％、Ｗ：３〜５
％、Ｃ０．５〜１．３％：Ｆｅ≦３％、Ｃｏ：Ｂａ
ｌ）、ステライト＃１（Ｃｒ：28〜32％、Ｗ：11〜13
％、Ｃ：２〜３％、Ｆｅ≦３％、Ｃｏ：Ｂｅｌ）等が挙
げられる。
よびその他の微量元素（Ｓｉ等）を含むＣｏ基合金（Ｃ
ｏ：30〜78％）が好ましく用いられる。代表的には「ス
テライト」と称される各種タイプのＣｏ基合金の粉末で
あり、ステライト＃６（Ｃｒ：26〜30％、Ｗ：３〜５
％、Ｃ０．５〜１．３％：Ｆｅ≦３％、Ｃｏ：Ｂａ
ｌ）、ステライト＃１（Ｃｒ：28〜32％、Ｗ：11〜13
％、Ｃ：２〜３％、Ｆｅ≦３％、Ｃｏ：Ｂｅｌ）等が挙
げられる。
Ｆｅ基合金粉末としては、Ｃｒ：10〜30％、 Ｎｉ：５〜30％、Ｍｏ：０〜５％等の元素を含むＦｅ基
合金（Ｆｅ：35〜85％）、代表的には各種ステンレス
鋼、例えばＳＵＳ304(Ｃｒ：18〜20％、Ｎｉ：８〜10
％、Ｆｅ：Ｂａｌ)、ＳＵＳ310 Ｓ（Ｃｒ：24〜26％、
Ｎｉ：19〜22％、Ｆｅ：Ｂａｌ）、ＳＵＳ316(Ｃｒ：16
〜18％、Ｎｉ：10〜14％、Ｍｏ：２〜３％、Ｆｅ：Ｂｅ
ｌ)等が好ましく用いられる。
合金（Ｆｅ：35〜85％）、代表的には各種ステンレス
鋼、例えばＳＵＳ304(Ｃｒ：18〜20％、Ｎｉ：８〜10
％、Ｆｅ：Ｂａｌ)、ＳＵＳ310 Ｓ（Ｃｒ：24〜26％、
Ｎｉ：19〜22％、Ｆｅ：Ｂａｌ）、ＳＵＳ316(Ｃｒ：16
〜18％、Ｎｉ：10〜14％、Ｍｏ：２〜３％、Ｆｅ：Ｂｅ
ｌ)等が好ましく用いられる。
本発明の耐熱合金（焼結体）は、Ｃｏ基合金粉末とＦｅ
基合金粉末（および所望により配合されるＣｏ粉末）と
から形成された基地に、ＷＣ粒子および／またはＺｒＯ
２粒子が分散相として均一に分布している組織を有し、
その基地による耐熱性、耐熱衝撃性、および基地中のＷ
Ｃ粒子、ＺｒＯ２粒子の分布による耐摩耗性、変形抵抗
性、またＶの存在による耐焼付性等を兼備している。
基合金粉末（および所望により配合されるＣｏ粉末）と
から形成された基地に、ＷＣ粒子および／またはＺｒＯ
２粒子が分散相として均一に分布している組織を有し、
その基地による耐熱性、耐熱衝撃性、および基地中のＷ
Ｃ粒子、ＺｒＯ２粒子の分布による耐摩耗性、変形抵抗
性、またＶの存在による耐焼付性等を兼備している。
本発明合金の焼結原料である混合粉末の組成限定理由は
次のとおりである。
次のとおりである。
ＷＣ粉末：５重量％以下 ＷＣ粒子は、焼結体の基地中に均一に分布して、焼結体
の硬度を高めることにより、プラグ表面の耐摩耗性を強
化する。その配合量を５重量％以下とするのは、それを
越えると、ＷＣ自体の低熱膨張係数のため、基地との熱
膨張差により、穿孔プラグの実使用時（厳しい熱衝撃を
受ける）においてクラックが発生し易くなるからであ
る。好ましくは１〜５重量％である。
の硬度を高めることにより、プラグ表面の耐摩耗性を強
化する。その配合量を５重量％以下とするのは、それを
越えると、ＷＣ自体の低熱膨張係数のため、基地との熱
膨張差により、穿孔プラグの実使用時（厳しい熱衝撃を
受ける）においてクラックが発生し易くなるからであ
る。好ましくは１〜５重量％である。
ＺｒＯ２粉末：15重量％以下 ＺｒＯ２粒子は、ＷＣ粒子と同じように焼結体の基地中
に均一に分布して焼結体の硬度を高め、穿孔プラグの表
面の耐摩耗性を向上させる。また、ＺｒＯ２粒子は比較
的熱膨張係数が大きいので、多量に配合しても、ＷＣ粒
子の場合と異なり、基地との熱膨張差によるクラックの
発生はない。しかし、配合量が15重量％を越えると、焼
結体の靭性が低下し、プラグ使用時に加わる高荷重・衝
撃に十分耐え得なくなるので、15重量％を上限とする。
好ましくは１〜13重量％である。
に均一に分布して焼結体の硬度を高め、穿孔プラグの表
面の耐摩耗性を向上させる。また、ＺｒＯ２粒子は比較
的熱膨張係数が大きいので、多量に配合しても、ＷＣ粒
子の場合と異なり、基地との熱膨張差によるクラックの
発生はない。しかし、配合量が15重量％を越えると、焼
結体の靭性が低下し、プラグ使用時に加わる高荷重・衝
撃に十分耐え得なくなるので、15重量％を上限とする。
好ましくは１〜13重量％である。
上記ＷＣ粉末とＺｒＯ２粉末は、単独または複合的に配
合される。複合使用する場合の両者の割合は任意である
が、合計量は15重量％以下とする。15重量％を越える
と、焼結体が脆くなり、プラグ使用時の高荷重・衝撃に
十分耐えなくなるからである。
合される。複合使用する場合の両者の割合は任意である
が、合計量は15重量％以下とする。15重量％を越える
と、焼結体が脆くなり、プラグ使用時の高荷重・衝撃に
十分耐えなくなるからである。
Ｖ粉末（Fe−V 粉末）：10重量％以下(Fe-V 粉末はＶ換
算値) Ｖ粉末は、焼結体の基地中に、Ｖ元素として存在し、基
地のＦｅ基合金との相互作用により、プラグ使用時に、
その表面に剥離性を有するスケールを発生させる。その
スケールは、高温・高圧下力の使用条件下におけるプラ
グと穿孔加工材との界面にすぐれた断熱性と潤滑性とを
もたらし、プラグの焼付きを効果的に防止する保護膜と
して機能する。Ｖ粉末の配合量を10重量％以下とする
は、それを越えると、焼結体が脆くなるからである。好
ましくは１〜５重量％である。
算値) Ｖ粉末は、焼結体の基地中に、Ｖ元素として存在し、基
地のＦｅ基合金との相互作用により、プラグ使用時に、
その表面に剥離性を有するスケールを発生させる。その
スケールは、高温・高圧下力の使用条件下におけるプラ
グと穿孔加工材との界面にすぐれた断熱性と潤滑性とを
もたらし、プラグの焼付きを効果的に防止する保護膜と
して機能する。Ｖ粉末の配合量を10重量％以下とする
は、それを越えると、焼結体が脆くなるからである。好
ましくは１〜５重量％である。
Ｖ粉末は、その一部ないし全量を、Ｆｅ−Ｖ（フェロバ
ナジウム）粉末に置き換えてよい。Ｆｅ−Ｖ粉末の配合
量は、Ｖ量に換算して上記Ｖ粉末について規定された範
囲に調整される。
ナジウム）粉末に置き換えてよい。Ｆｅ−Ｖ粉末の配合
量は、Ｖ量に換算して上記Ｖ粉末について規定された範
囲に調整される。
そのＦｅ−Ｖ粉末は、Ｖ含有率８０％以上であることを
要する。Ｖ含有率が低過ぎると、その粉末に付随して持
ち込まれるＦｅ分の増量により焼結合金基地（Ｃｏ基合
金粉末とＦｅ基合金粉末と所望により加えられるＣｏ粉
末より生成される）のＦｅ分が過剰となり、Ｆｅ基合金
が過剰に配合された場合と同じく基地の耐熱性，耐熱衝
撃性，変形抵抗性等の低下を招き、またＶの作用効果が
希釈され、その耐焼付性改善効果の不足をきたす原因と
なる。Ｖ含有率８０％以上の粉末の使用により基地特性
を損なうことなく、Ｖによる耐焼付性の改善効果が確保
される。
要する。Ｖ含有率が低過ぎると、その粉末に付随して持
ち込まれるＦｅ分の増量により焼結合金基地（Ｃｏ基合
金粉末とＦｅ基合金粉末と所望により加えられるＣｏ粉
末より生成される）のＦｅ分が過剰となり、Ｆｅ基合金
が過剰に配合された場合と同じく基地の耐熱性，耐熱衝
撃性，変形抵抗性等の低下を招き、またＶの作用効果が
希釈され、その耐焼付性改善効果の不足をきたす原因と
なる。Ｖ含有率８０％以上の粉末の使用により基地特性
を損なうことなく、Ｖによる耐焼付性の改善効果が確保
される。
Ｃｏ基合金粉末：10〜20重量％ Ｃｏ基合金粉末は、Ｆｅ基合金粉末と共に、焼結体の基
地を構成し、焼結体を耐熱性および耐熱衝撃性にすぐれ
たものとする。配合量を10重量％以上とするは、穿孔プ
ラグとして必要な耐熱性および耐熱衝撃性を確保するた
めである。配合量の増加に伴い、耐熱性、耐熱衝撃性の
向上をみるが、20重量％を越えると、プラグ表面がＶに
よるスケールで保護されていても、焼付き等の問題が生
じるので、20重量％を上限とする。
地を構成し、焼結体を耐熱性および耐熱衝撃性にすぐれ
たものとする。配合量を10重量％以上とするは、穿孔プ
ラグとして必要な耐熱性および耐熱衝撃性を確保するた
めである。配合量の増加に伴い、耐熱性、耐熱衝撃性の
向上をみるが、20重量％を越えると、プラグ表面がＶに
よるスケールで保護されていても、焼付き等の問題が生
じるので、20重量％を上限とする。
Ｆｅ基合金粉末：50(60)〜75重量％ Ｆｅ基合金粉末は、焼結体の基地を構成する主原料であ
り、また焼結体の強度を高める役割を有するほか、前記
のようにＶ元素との相互作用により、プラグ表面に、焼
付き防止効果を有する剥離性スケールを形成する。その
配合量を50重量％以上（Ｃｏ粉末を含まない場合は、60
重量％以上）とするのは、それより少ないと、上記スケ
ールを発生させるためのＶとの相互作用が不十分となる
からであり、一方75重量％を上限とするのは、それを越
えると、基地の耐熱性、耐熱衝撃性が低下するほか、変
形抵抗性が低くなり、プラグ使用時に高荷重・衝撃をう
けると、プラグ先端部が変形し易く、プラグ穿孔効率の
低下とプラグ寿命の低下を招くからである。
り、また焼結体の強度を高める役割を有するほか、前記
のようにＶ元素との相互作用により、プラグ表面に、焼
付き防止効果を有する剥離性スケールを形成する。その
配合量を50重量％以上（Ｃｏ粉末を含まない場合は、60
重量％以上）とするのは、それより少ないと、上記スケ
ールを発生させるためのＶとの相互作用が不十分となる
からであり、一方75重量％を上限とするのは、それを越
えると、基地の耐熱性、耐熱衝撃性が低下するほか、変
形抵抗性が低くなり、プラグ使用時に高荷重・衝撃をう
けると、プラグ先端部が変形し易く、プラグ穿孔効率の
低下とプラグ寿命の低下を招くからである。
焼結体の基地を構成する上記Ｃｏ基合金粉末とＦｅ基合
金粉末の合計量（Ｃｏ粉末が配合される場合は、Ｃｏ粉
末とＣｏ基合金粉末とＦｅ基合金粉末との合計量）を、
80重量％以上とするのは、それより少ないと、焼結体が
脆くなり、プラグ使用時の高荷重、衝撃に十分耐えなく
なり、また90重量％を上限とするのは、それを越える
と、基地の比率が高くなりすぎ、ＷＣ粒子、ＺｒＯ２粒
子による耐摩耗性、Ｖによる耐焼付性のいずれかあるい
は両性質が損なわれ、プラグとしての働きが低下するか
らである。
金粉末の合計量（Ｃｏ粉末が配合される場合は、Ｃｏ粉
末とＣｏ基合金粉末とＦｅ基合金粉末との合計量）を、
80重量％以上とするのは、それより少ないと、焼結体が
脆くなり、プラグ使用時の高荷重、衝撃に十分耐えなく
なり、また90重量％を上限とするのは、それを越える
と、基地の比率が高くなりすぎ、ＷＣ粒子、ＺｒＯ２粒
子による耐摩耗性、Ｖによる耐焼付性のいずれかあるい
は両性質が損なわれ、プラグとしての働きが低下するか
らである。
Ｃｏ粉末：15重量％以下 Ｃｏ粉末は、焼結体の基地をなすＣｏ基合金粉末のＣｏ
含有量を高めることにより、基地の耐熱性を向上させる
と共に、ＷＣ粒子の濡れ性を高め、基地とＷＣ粒子との
結合を強化する効果を有する。その配合量の上限を15重
量％としたのは、それを越えても、効果の増加は殆どな
く、経済的でないからである。好ましくは１〜10重量％
である。
含有量を高めることにより、基地の耐熱性を向上させる
と共に、ＷＣ粒子の濡れ性を高め、基地とＷＣ粒子との
結合を強化する効果を有する。その配合量の上限を15重
量％としたのは、それを越えても、効果の増加は殆どな
く、経済的でないからである。好ましくは１〜10重量％
である。
上記のように調合された混合粉末の焼結条件は特に限定
されないが、好ましくは熱間静水圧加圧焼結法により、
例えば温度：1000〜1200℃、加圧力：500 〜2000kg f／
cm2の条件下に行われる。
されないが、好ましくは熱間静水圧加圧焼結法により、
例えば温度：1000〜1200℃、加圧力：500 〜2000kg f／
cm2の条件下に行われる。
混合粉末を焼結原料として熱間静水圧加圧焼結法による
焼結を行って穿孔プラグ（No.１〜５、No.11〜13）を製
造した。
焼結を行って穿孔プラグ（No.１〜５、No.11〜13）を製
造した。
第１表に各供試プラグの混合粉末の配合組成を示す。N
o.１〜５は発明例、No.11〜13は混合粉末を構成するい
ずれかの成分（表中、下線付き）が本発明の規定からは
ずれている比較例である。また、No.14は、従来例とし
て別途準備した工具鋼（３Ｃｒ−１Ｎｉ−Ｆｅ）製プラ
グ（鋳造品）である。プラグのサイズは、いずれも、外
径45mm、高さ80mmである。
o.１〜５は発明例、No.11〜13は混合粉末を構成するい
ずれかの成分（表中、下線付き）が本発明の規定からは
ずれている比較例である。また、No.14は、従来例とし
て別途準備した工具鋼（３Ｃｒ−１Ｎｉ−Ｆｅ）製プラ
グ（鋳造品）である。プラグのサイズは、いずれも、外
径45mm、高さ80mmである。
各供試プラグについて、硬度測定、熱衝撃試験および摩
耗試験を行う一方、実機使用に供した。
耗試験を行う一方、実機使用に供した。
〔Ｉ〕原料粉末 (a)Ｃｏ基合金粉末 成分（ｗｔ％）：Ｃｒ30、Ｗ12、Ｃ２．５、Ｆｅ２．
０、ＣｏＢａｌ（ステライト＃１相当）。
０、ＣｏＢａｌ（ステライト＃１相当）。
平均粒径：20μｍ (b)Ｆｅ基合金粉末 成分（ｗｔ％）：Ｃｒ25、Ｎｉ20、Ｃ0.07、ＦｅＢａｌ
（ＳＵＳ310 Ｓ相当） 平均粒径：20μｍ (c)Ｖ粉末（Ｆｅ−80％Ｖ） 平均粒径：20μｍ 第１表中、「Ｖ粉末（Fe-V）」欄の配合割合を示す数値
はＶ換算値である。
（ＳＵＳ310 Ｓ相当） 平均粒径：20μｍ (c)Ｖ粉末（Ｆｅ−80％Ｖ） 平均粒径：20μｍ 第１表中、「Ｖ粉末（Fe-V）」欄の配合割合を示す数値
はＶ換算値である。
(d)ＷＣ粉末：平均粒径10μｍ (e)ＺｒＯ２粉末：平均粒径10μｍ (f)Ｃｏ粉末：平均粒径5 μｍ 〔II〕熱間静水圧加圧焼結 温度：1100℃、加圧力：1000kg f／cm2焼結時間：２Ｈ
ｒ 〔III〕特性試験 (1)熱衝撃試験 各供試プラグを1100℃に加熱後、水冷（水中浸漬）する
急熱・急冷の熱サイクルを反復し、10回の急熱・急冷の
後にもクラックの発生がないものを「良」と判定した。
それ以外のものは、クラック発生までの反復回数を示
す。
ｒ 〔III〕特性試験 (1)熱衝撃試験 各供試プラグを1100℃に加熱後、水冷（水中浸漬）する
急熱・急冷の熱サイクルを反復し、10回の急熱・急冷の
後にもクラックの発生がないものを「良」と判定した。
それ以外のものは、クラック発生までの反復回数を示
す。
(2)摩耗試験 各供試プラグから板状試験片を切り出し、大越式摩耗試
験機により、比摩耗量（ＷＳ）を測定（常温試験）。
験機により、比摩耗量（ＷＳ）を測定（常温試験）。
相手材（回転輪）：ＳＵＪ２ すべり速度：３．４ｍ／ｓ すべり距離：200 ｍ 最終荷重：６．４kg f 〔IV〕実機試験 13Ｃｒ鋼材の穿孔圧延用ピアサープラグとして使用し、
耐クラック性、耐焼付性、耐変形性、および耐溶損性の
各特性を比較評価した。耐クラック性については、クラ
ックの発生により、使用し得なくなった段階を耐用限界
とし、耐焼付性は、プラグ表面に焼付が生じ、パイプ内
面に疵が付き始める段階を耐用限界と判定した。また耐
変形性は、プラグ先端の変形により、穿孔効率が60％を
下廻る段階を、耐溶損性は、溶損によりプラグとしての
機能を失う段階を、それぞれ耐用限界と判定した。
耐クラック性、耐焼付性、耐変形性、および耐溶損性の
各特性を比較評価した。耐クラック性については、クラ
ックの発生により、使用し得なくなった段階を耐用限界
とし、耐焼付性は、プラグ表面に焼付が生じ、パイプ内
面に疵が付き始める段階を耐用限界と判定した。また耐
変形性は、プラグ先端の変形により、穿孔効率が60％を
下廻る段階を、耐溶損性は、溶損によりプラグとしての
機能を失う段階を、それぞれ耐用限界と判定した。
第１表に示すように、従来の工具鋼製穿孔プラグ（No.1
4）に実機使用での穿孔可能本数は、わずかに４本（廃
却原因：溶損）であるのに対し、本発明の穿孔プラグ
は、その数倍の耐久性を有している。また、本発明プラ
グの廃却原因は、いずれも、微小クラックの発生であ
り、廃却段階においても、焼付、変形および溶損は殆ど
発生していない。
4）に実機使用での穿孔可能本数は、わずかに４本（廃
却原因：溶損）であるのに対し、本発明の穿孔プラグ
は、その数倍の耐久性を有している。また、本発明プラ
グの廃却原因は、いずれも、微小クラックの発生であ
り、廃却段階においても、焼付、変形および溶損は殆ど
発生していない。
一方、原料配合の不適当な比較例No.11、12の各プラグ
は、従来品である合金鋼製プラグ（No.14）に比し、耐
久性の改良がみられるものの、No.11（ＷＣ、ＺｒＯ２
を含まない）は、先端部の変形により、またNo.12（Ｖ
を含まない）は焼付の発生により、比較的早期に廃却を
余儀なくされている。なお、No.13（ＷＣ、ＺｒＯ２過
多、Ｖを含まない）では、耐熱衝撃性に乏しく、使用開
始時の急熱により割れが発生している。
は、従来品である合金鋼製プラグ（No.14）に比し、耐
久性の改良がみられるものの、No.11（ＷＣ、ＺｒＯ２
を含まない）は、先端部の変形により、またNo.12（Ｖ
を含まない）は焼付の発生により、比較的早期に廃却を
余儀なくされている。なお、No.13（ＷＣ、ＺｒＯ２過
多、Ｖを含まない）では、耐熱衝撃性に乏しく、使用開
始時の急熱により割れが発生している。
〔発明の効果〕 本発明の焼結合金からなる穿孔プラグは、従来の工具鋼
製プラグに比し、穿孔プラグとして望まれる諸特性を具
備し、従来の穿孔プラグを著しく凌ぐ耐用寿命を有して
いるので、穿孔圧延操業の安定、効率化、および製管品
質の向上に大きく寄与する。
製プラグに比し、穿孔プラグとして望まれる諸特性を具
備し、従来の穿孔プラグを著しく凌ぐ耐用寿命を有して
いるので、穿孔圧延操業の安定、効率化、および製管品
質の向上に大きく寄与する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西原 久尅 兵庫県尼崎市浜１丁目１番１号 久保田鉄 工株式会社技術開発研究所内 (72)発明者 三原 孝夫 兵庫県尼崎市浜１丁目１番１号 久保田鉄 工株式会社技術開発研究所内 (72)発明者 船越 淳 兵庫県尼崎市浜１丁目１番１号 久保田鉄 工株式会社技術開発研究所内 (56)参考文献 特開 昭59−118852（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃｏ基合金粉末：10〜20重量％、 Ｆｅ基合金粉末：60〜75重量％、 該Ｃｏ基合金粉末とＦｅ基合金粉末の合計量：80〜90重
量％、 ＷＣ粉末：5 重量％以下および／またはＺｒＯ２粉末：
15重量％以下（但し、ＷＣ粉末とＺｒＯ２粉末の複合の
場合の両者の合計量：15重量％以下）、 およびＶ粉末（その一部ないし全量はＶ含有率80％以上
のＦｅ−Ｖ粉末で置き換えてよい）：10重量％以下（Ｆ
ｅ−Ｖ粉末はＶ換算値） からなる混合粉末を焼結してなる穿孔プラグ用耐熱合
金。 - 【請求項２】Ｃｏ基合金粉末：10〜20重量％、 Ｆｅ基合金粉末：50〜75重量％、 Ｃｏ粉末：15重量％以下、 該Ｃｏ基合金粉末とＦｅ基合金粉末とＣｏ粉末の合計
量：80〜90重量％、 ＷＣ粉末：5 重量％以下および/ またはＺｒＯ２粉末：
15重量％以下（但し、ＷＣ粉末とＺｒＯ２粉末の複合の
場合の両者の合計量：15重量％以下）、 およびＶ粉末（その一部ないし全量はＶ含有率80％以上
のＦｅ−Ｖ粉末で置き換えてよい）：10重量％以下（Ｆ
ｅ−Ｖ粉末はＶ換算値） からなる混合粉末を焼結してなる穿孔プラグ用耐熱合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61164277A JPH0633445B2 (ja) | 1986-07-11 | 1986-07-11 | 穿孔プラグ用耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61164277A JPH0633445B2 (ja) | 1986-07-11 | 1986-07-11 | 穿孔プラグ用耐熱合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6320434A JPS6320434A (ja) | 1988-01-28 |
| JPH0633445B2 true JPH0633445B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=15790030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61164277A Expired - Lifetime JPH0633445B2 (ja) | 1986-07-11 | 1986-07-11 | 穿孔プラグ用耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633445B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9500503D0 (en) * | 1995-01-11 | 1995-03-01 | Saveker Jonathan J | High speed cutting tool |
| JP5119006B2 (ja) * | 2008-03-04 | 2013-01-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 粉末冶金用混合粉末および鉄粉焼結体 |
| MX2014012498A (es) * | 2012-06-05 | 2015-01-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Metodo para producir punzon para perforacion mediante laminacion. |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59118852A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Tatsuro Kuratomi | 焼結硬質合金複合高速度鋼およびその製造法 |
-
1986
- 1986-07-11 JP JP61164277A patent/JPH0633445B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6320434A (ja) | 1988-01-28 |
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