JPH0633220A - ほう化物硬化表面処理法 - Google Patents
ほう化物硬化表面処理法Info
- Publication number
- JPH0633220A JPH0633220A JP19389292A JP19389292A JPH0633220A JP H0633220 A JPH0633220 A JP H0633220A JP 19389292 A JP19389292 A JP 19389292A JP 19389292 A JP19389292 A JP 19389292A JP H0633220 A JPH0633220 A JP H0633220A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boride
- hardness
- layer
- alloy layer
- treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は鉄系金属材料に対するほう化物硬化
表面処理法に関するものであり、その目的とするところ
は、ほう化物処理による硬化層の硬さを一定範囲内で制
御することによつて、被処理材の目的及び用途に応じた
硬さのほう化物硬化層を得ることである。 【構成】 鉄系金属材料の母材１にＦｅ−ＮｉまたはＦ
ｅ−Ｃｏ合金層２を形成した後、ほう化物処理を施し、
合金層２中にＢを拡散浸透させて高硬度のＦｅ−Ｂ化合
物とＮｉ−ＢまたはＮｉ−Ｂ化合物及びそれらの複合体
から成る硬化層３を形成させる。ここで、合金層２中の
Ｆｅ含有量を変えることによって硬化層３の硬さを制御
する。
表面処理法に関するものであり、その目的とするところ
は、ほう化物処理による硬化層の硬さを一定範囲内で制
御することによつて、被処理材の目的及び用途に応じた
硬さのほう化物硬化層を得ることである。 【構成】 鉄系金属材料の母材１にＦｅ−ＮｉまたはＦ
ｅ−Ｃｏ合金層２を形成した後、ほう化物処理を施し、
合金層２中にＢを拡散浸透させて高硬度のＦｅ−Ｂ化合
物とＮｉ−ＢまたはＮｉ−Ｂ化合物及びそれらの複合体
から成る硬化層３を形成させる。ここで、合金層２中の
Ｆｅ含有量を変えることによって硬化層３の硬さを制御
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鉄系金属材料の耐食、耐
摩耗及び高強度を図るようにしたほう化物硬化表面処理
法に関するものである。
摩耗及び高強度を図るようにしたほう化物硬化表面処理
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のほう化物硬化表面処理は、鉄系金
属材料に直接あるいはＣｒめっきを施した後行われてい
るが、いずれもＨｖ１４００〜１８００を示し、硬さを
制御することはできない。
属材料に直接あるいはＣｒめっきを施した後行われてい
るが、いずれもＨｖ１４００〜１８００を示し、硬さを
制御することはできない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ほう化物処理は、Ｂを
含む処理剤と共に被処理材を６００〜１０００℃に加熱
し、Ｂを被処理材の表面から拡散浸透させて表層部にＢ
化合物層を形成させて高硬度を得るものである。鉄系金
属材料においては、主成分であるＦｅとＢが化合し、Ｆ
ｅＢ（硬さＨｖ１８００〜２３００)及びＦｅ2Ｂ（硬さ
Ｈｖ１３００〜１７００)が形成されて高硬度が得られ
る。硬さは材質によって多少異なるがＨｖ１４００〜１
８００となるので、耐摩耗性部材の表面硬化法として利
用されている。また、Ｆｅ−Ｂ化合物は耐食性も優れて
いるため、耐食耐摩耗材料として、例えばタービンやポ
ンプの羽根等の耐エロージョンを要求される部材の表面
処理にも利用されている。更に耐食耐摩耗性の改善を図
るため、Ｃｒめっきを行った後ほう化物処理を施し、Ｃ
ｒ−Ｂ化合物やＦｅ−Ｃｒ−Ｂ複合体を形成させる方法
（特開昭５８ー８７７６０号）等も提案されている。し
かし、Ｆｅ−Ｂ化合物を含むそれらの化合物層は高硬度
なので、耐摩耗性は優れているが脆い欠点があり、耐衝
撃性や靭性を要求される部材への表面硬化法としては適
用できないという問題があった。そのため、耐食性と適
度な硬さを保持したまま耐衝撃性の優れたほう化物処理
法の開発が望まれていた。本発明の目的は、Ｂ硬化層の
硬さを下げて靭性を付与するため、ほう化物処理法を工
夫して硬化層の硬さを一定範囲内で自由に制御できるよ
うにすることである。
含む処理剤と共に被処理材を６００〜１０００℃に加熱
し、Ｂを被処理材の表面から拡散浸透させて表層部にＢ
化合物層を形成させて高硬度を得るものである。鉄系金
属材料においては、主成分であるＦｅとＢが化合し、Ｆ
ｅＢ（硬さＨｖ１８００〜２３００)及びＦｅ2Ｂ（硬さ
Ｈｖ１３００〜１７００)が形成されて高硬度が得られ
る。硬さは材質によって多少異なるがＨｖ１４００〜１
８００となるので、耐摩耗性部材の表面硬化法として利
用されている。また、Ｆｅ−Ｂ化合物は耐食性も優れて
いるため、耐食耐摩耗材料として、例えばタービンやポ
ンプの羽根等の耐エロージョンを要求される部材の表面
処理にも利用されている。更に耐食耐摩耗性の改善を図
るため、Ｃｒめっきを行った後ほう化物処理を施し、Ｃ
ｒ−Ｂ化合物やＦｅ−Ｃｒ−Ｂ複合体を形成させる方法
（特開昭５８ー８７７６０号）等も提案されている。し
かし、Ｆｅ−Ｂ化合物を含むそれらの化合物層は高硬度
なので、耐摩耗性は優れているが脆い欠点があり、耐衝
撃性や靭性を要求される部材への表面硬化法としては適
用できないという問題があった。そのため、耐食性と適
度な硬さを保持したまま耐衝撃性の優れたほう化物処理
法の開発が望まれていた。本発明の目的は、Ｂ硬化層の
硬さを下げて靭性を付与するため、ほう化物処理法を工
夫して硬化層の硬さを一定範囲内で自由に制御できるよ
うにすることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】Ｂ化合物の硬さは化合物
の種類によって一定値を示すので、上記目的を達成する
ためには、Ｂ化合物層中のＦｅ−Ｂ等の高硬度化合物量
を少なくしてやればよいことに着目して種々検討した結
果、Ｆｅと任意の割合で固溶し、その融点が高く、か
つ、Ｂ化合物を形成してもその硬さが低いＮｉまたはＣ
ｏとＦｅの合金層を被処理材の表面に形成した後、ほう
化物処理を行い、生成したＢ化合物層中に一定割合のＦ
ｅ−Ｂ化合物を形成させることで達成できることを見い
出した。すなわち、最初に被処理材の表面にめっき、蒸
着または溶射等によってＦｅの含有量が一定のＦｅ−Ｎ
ｉまたはＦｅ−Ｃｏ合金層を形成させる。合金層のＦｅ
含有量は、目的とする硬化層の硬さによって変え、例え
ば、Ｈｖ１０００〜１２００の硬さを得る時はＦｅ含有
量を３０％とする。残りの７０％はＮｉまたはＣｏ単独
とは限らず、Ｎｉ＋Ｃｏの任意の割合とすることができ
る。また、合金層を形成する際の不可避不純物の混入は
問題ない。更に、合金層の厚さは目的とする硬化層の厚
さと同等の厚さとしてよい。ほう化物処理により厚さは
わずかに増加する。なお、合金層中のＦｅ含有量を制御
することは容易である。例えば、電気めっきにより合金
層を形成する場合は、めっき液中のＦｅ及びＮｉまたは
Ｃｏ濃度のみを変えることによって、Ｆｅ含有量の異な
る合金層を形成することができる。以上のようにして、
合金層を形成した被処理材にほう化物処理を施し、合金
層全体にＢを拡散浸透させ、一定量のＦｅ−Ｂ化合物と
Ｎｉ(Ｃｏ)−Ｂ化合物及びそれらの複合体を含む硬化層
を形成させる。この際のほう化物処理方法は、粉末パッ
ク法、溶融塩法、ガス法のいずれの方法を用いてもよ
い。
の種類によって一定値を示すので、上記目的を達成する
ためには、Ｂ化合物層中のＦｅ−Ｂ等の高硬度化合物量
を少なくしてやればよいことに着目して種々検討した結
果、Ｆｅと任意の割合で固溶し、その融点が高く、か
つ、Ｂ化合物を形成してもその硬さが低いＮｉまたはＣ
ｏとＦｅの合金層を被処理材の表面に形成した後、ほう
化物処理を行い、生成したＢ化合物層中に一定割合のＦ
ｅ−Ｂ化合物を形成させることで達成できることを見い
出した。すなわち、最初に被処理材の表面にめっき、蒸
着または溶射等によってＦｅの含有量が一定のＦｅ−Ｎ
ｉまたはＦｅ−Ｃｏ合金層を形成させる。合金層のＦｅ
含有量は、目的とする硬化層の硬さによって変え、例え
ば、Ｈｖ１０００〜１２００の硬さを得る時はＦｅ含有
量を３０％とする。残りの７０％はＮｉまたはＣｏ単独
とは限らず、Ｎｉ＋Ｃｏの任意の割合とすることができ
る。また、合金層を形成する際の不可避不純物の混入は
問題ない。更に、合金層の厚さは目的とする硬化層の厚
さと同等の厚さとしてよい。ほう化物処理により厚さは
わずかに増加する。なお、合金層中のＦｅ含有量を制御
することは容易である。例えば、電気めっきにより合金
層を形成する場合は、めっき液中のＦｅ及びＮｉまたは
Ｃｏ濃度のみを変えることによって、Ｆｅ含有量の異な
る合金層を形成することができる。以上のようにして、
合金層を形成した被処理材にほう化物処理を施し、合金
層全体にＢを拡散浸透させ、一定量のＦｅ−Ｂ化合物と
Ｎｉ(Ｃｏ)−Ｂ化合物及びそれらの複合体を含む硬化層
を形成させる。この際のほう化物処理方法は、粉末パッ
ク法、溶融塩法、ガス法のいずれの方法を用いてもよ
い。
【０００５】
【作用】上記のように処理した被処理材は、図１に示す
ようにほう化物処理前の母材１に形成したＦｅ−Ｎｉ
(Ｃｏ)合金層２の中に含まれるＦｅ含有量に応じて生成
したＦｅ−Ｂ、Ｎｉ(Ｃｏ)−Ｂ化合物及びそれらの複合
体から成る硬化層３が形成される。更に、その内側は母
材１へ移行したＮｉまたはＣｏ拡散層４が形成され、強
固な密着力が得られる。硬化層３の硬さはほう化物処理
前の合金層２中のＦｅ含有量により決定される。図２に
一例としてＦｅ−Ｎｉ合金層中のＦｅ含有量と処理後の
硬化層硬さの関係を示す。これにより、Ｆｅ−Ｎｉ合金
層中のＦｅ含有量を変えることによりＨｖ７５０〜１８
００の硬化層を得られることが分かる。従って、被処理
材の用途及び目的によって定めた表面硬さに応じて合金
層２中のＦｅ含有量を定め、必要な硬化層厚さまで形成
した後、ほう化物処理を行うことにより目的とする表面
硬化層が得られる。なお関係線が帯状になる理由は、処
理条件の微妙な違いがＢ化合物形態に影響し、硬化層の
位置による硬さのバラツキが大きいこと及び高硬度なの
で測定誤差が大きいためである。
ようにほう化物処理前の母材１に形成したＦｅ−Ｎｉ
(Ｃｏ)合金層２の中に含まれるＦｅ含有量に応じて生成
したＦｅ−Ｂ、Ｎｉ(Ｃｏ)−Ｂ化合物及びそれらの複合
体から成る硬化層３が形成される。更に、その内側は母
材１へ移行したＮｉまたはＣｏ拡散層４が形成され、強
固な密着力が得られる。硬化層３の硬さはほう化物処理
前の合金層２中のＦｅ含有量により決定される。図２に
一例としてＦｅ−Ｎｉ合金層中のＦｅ含有量と処理後の
硬化層硬さの関係を示す。これにより、Ｆｅ−Ｎｉ合金
層中のＦｅ含有量を変えることによりＨｖ７５０〜１８
００の硬化層を得られることが分かる。従って、被処理
材の用途及び目的によって定めた表面硬さに応じて合金
層２中のＦｅ含有量を定め、必要な硬化層厚さまで形成
した後、ほう化物処理を行うことにより目的とする表面
硬化層が得られる。なお関係線が帯状になる理由は、処
理条件の微妙な違いがＢ化合物形態に影響し、硬化層の
位置による硬さのバラツキが大きいこと及び高硬度なの
で測定誤差が大きいためである。
【０００６】
【実施例】以下実施例を参照して本発明を説明する。 (実施例１)コンクリート破砕用ハンマー先端工具のブル
ポイント（材質ＪＩＳ ＳＣＭ４４０）に本発明による
次の表面処理を施した。硫酸第一鉄アンモニウムと塩化
ニッケルを用いて、Ｆｅイオン３０ｇ／ｌ、Ｎｉイオン
４５ｇ／ｌ及び硫酸マンガン（ＭｎＳＯ4・５Ｈ2Ｏ）
１２５ｇ／ｌを含むめっき液を調製しＰＨ１．０とし
た。この液を７０℃に保持してＰｔ板を陽極として陰極
電流密度３．５Ａ／ｄｍ2で２時間ブルポイントにめっ
きを施し、Ｆｅ含有量３０％のＦｅ−Ｎｉ合金層を１０
０μｍ形成した。次に、ブルポイントを炭化ほう素（Ｂ
4Ｃ）１５％、炭化ケイ素（ＳｉＣ）８０％、フッ化ほ
う素カリウム（ＫＢＦ4）５％から成る粉末と共に容器
に充填パックし、Ａｒガス雰囲気中で９００℃、３時間
加熱してほう化物処理を行い、その後常法により８３０
℃焼入れ２００℃焼戻し処理を行った。このブルポイン
トの断面硬さ分布を図３に示した。これにより、硬さＨ
ｖ１０００〜１２００の硬化層１００μｍが形成され、
内部硬さＨｖ５００〜６００のブルポイントを得た。従
来のほう化物処理を行ったブルポイントは、コンクリー
ト破砕により硬化層が剥離してブルポイントの寿命向上
が望めなかったが、本発明の処理を行ったブルポイント
は硬化層の剥離がなく著しい寿命向上が図れた。
ポイント（材質ＪＩＳ ＳＣＭ４４０）に本発明による
次の表面処理を施した。硫酸第一鉄アンモニウムと塩化
ニッケルを用いて、Ｆｅイオン３０ｇ／ｌ、Ｎｉイオン
４５ｇ／ｌ及び硫酸マンガン（ＭｎＳＯ4・５Ｈ2Ｏ）
１２５ｇ／ｌを含むめっき液を調製しＰＨ１．０とし
た。この液を７０℃に保持してＰｔ板を陽極として陰極
電流密度３．５Ａ／ｄｍ2で２時間ブルポイントにめっ
きを施し、Ｆｅ含有量３０％のＦｅ−Ｎｉ合金層を１０
０μｍ形成した。次に、ブルポイントを炭化ほう素（Ｂ
4Ｃ）１５％、炭化ケイ素（ＳｉＣ）８０％、フッ化ほ
う素カリウム（ＫＢＦ4）５％から成る粉末と共に容器
に充填パックし、Ａｒガス雰囲気中で９００℃、３時間
加熱してほう化物処理を行い、その後常法により８３０
℃焼入れ２００℃焼戻し処理を行った。このブルポイン
トの断面硬さ分布を図３に示した。これにより、硬さＨ
ｖ１０００〜１２００の硬化層１００μｍが形成され、
内部硬さＨｖ５００〜６００のブルポイントを得た。従
来のほう化物処理を行ったブルポイントは、コンクリー
ト破砕により硬化層が剥離してブルポイントの寿命向上
が望めなかったが、本発明の処理を行ったブルポイント
は硬化層の剥離がなく著しい寿命向上が図れた。
【０００７】(実施例２)塩化第一鉄及び塩化ニッケルを
用いてＦｅイオン８０ｇ／ｌ、Ｎｉイオン１０ｇ／ｌ及
び塩化カルシウム１８０ｇ／ｌ、チオ尿素０．２ｇ／ｌ
を含むｐＨ１．０のめっき液を調製した。これにより、
実施例１と同じ条件で、ＪＩＳ ＳＣＭ４２０で形成し
た回転曲げ疲労試験片に１００μｍめっきした。この合
金層のＦｅ含有量は５％を示した。その後、試験片は実
施例１と同様にほう化物処理と焼入・焼戻し処理を行っ
た。本法により硬さＨｖ800〜900の硬化層100μmが形成
され、内部硬さＨｖ400の回転曲げ試験片を得た。別
に、実施例１により処理した回転曲げ試験片及び従来の
ほう化物処理法を施し、実施例１と同様の焼入・焼戻し
処理を行った回転曲げ試験片を得た。以上３種類の試験
片により疲労強度を求め、従来のほう化物処理によるも
のとの強度比を図４に示した。これより、本発明の処理
法は従来の処理法より機械的強度の向上が図れることが
分かった。また、上記３種類の試験片を用いて25℃にお
いて１Ｎ塩酸溶液中に７日間浸漬する腐食試験を行った
結果、３試験片の腐食減量には明確な差は現われなかっ
た。
用いてＦｅイオン８０ｇ／ｌ、Ｎｉイオン１０ｇ／ｌ及
び塩化カルシウム１８０ｇ／ｌ、チオ尿素０．２ｇ／ｌ
を含むｐＨ１．０のめっき液を調製した。これにより、
実施例１と同じ条件で、ＪＩＳ ＳＣＭ４２０で形成し
た回転曲げ疲労試験片に１００μｍめっきした。この合
金層のＦｅ含有量は５％を示した。その後、試験片は実
施例１と同様にほう化物処理と焼入・焼戻し処理を行っ
た。本法により硬さＨｖ800〜900の硬化層100μmが形成
され、内部硬さＨｖ400の回転曲げ試験片を得た。別
に、実施例１により処理した回転曲げ試験片及び従来の
ほう化物処理法を施し、実施例１と同様の焼入・焼戻し
処理を行った回転曲げ試験片を得た。以上３種類の試験
片により疲労強度を求め、従来のほう化物処理によるも
のとの強度比を図４に示した。これより、本発明の処理
法は従来の処理法より機械的強度の向上が図れることが
分かった。また、上記３種類の試験片を用いて25℃にお
いて１Ｎ塩酸溶液中に７日間浸漬する腐食試験を行った
結果、３試験片の腐食減量には明確な差は現われなかっ
た。
【０００８】
【発明の効果】以上説明したように本発明の表面硬化処
理法によれば、ほう化物硬化層の硬さを一定範囲内で制
御することができ、硬さを下げて耐衝撃性の向上及び機
械的強度を上げることが可能になり、従来の処理法では
適用できなかった衝撃の加わる部材の耐摩耗性表面処理
法とてし利用することができる。また、耐食性も従来の
処理法と同等なので、腐食環境下で耐摩耗性や高強度を
要求される部材の表面処理法として利用できる。
理法によれば、ほう化物硬化層の硬さを一定範囲内で制
御することができ、硬さを下げて耐衝撃性の向上及び機
械的強度を上げることが可能になり、従来の処理法では
適用できなかった衝撃の加わる部材の耐摩耗性表面処理
法とてし利用することができる。また、耐食性も従来の
処理法と同等なので、腐食環境下で耐摩耗性や高強度を
要求される部材の表面処理法として利用できる。
【図１】本発明による表面処理部の断面図。
【図２】Ｆｅ−Ｎｉ合金層中のＦｅ含有量とほう化物処
理後の硬さの関係を示すグラフ。
理後の硬さの関係を示すグラフ。
【図３】実施例１により処理したブルポイントの断面硬
さ分布を示すグラフ。
さ分布を示すグラフ。
【図４】本発明の処理法と従来の処理法の回転曲げ疲労
強度の比較グラフ。
強度の比較グラフ。
１は母材、２はほう化物処理前のＦｅ−Ｎｉ(Ｃｏ)合金
層、３はほう化物処理後の硬化層、４はＮｉまたはＣｏ
拡散層である。
層、３はほう化物処理後の硬化層、４はＮｉまたはＣｏ
拡散層である。
Claims (3)
- 【請求項１】 鉄系金属材料の表面に、めっき等により
Ｆｅ−ＮｉまたはＦｅ−Ｃｏから成る合金層を形成した
後、ほう化物処理を施して合金層にＢを拡散浸透させて
硬化層を形成したことを特徴とするほう化物硬化表面処
理法。 - 【請求項２】 前記合金層のＦｅ含有量を変えることに
より、ほう化物処理後の硬化層硬さを制御するようにし
たことを特徴とする請求項１記載のほう化物硬化表面処
理法。 - 【請求項３】 前記合金層の厚さを変えることにより、
任意の硬さの硬化層厚さに制御できるようにしたことを
特徴とする請求項１または請求項２記載のほう化物硬化
表面処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19389292A JPH0633220A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | ほう化物硬化表面処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19389292A JPH0633220A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | ほう化物硬化表面処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633220A true JPH0633220A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=16315480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19389292A Withdrawn JPH0633220A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | ほう化物硬化表面処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633220A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609285A4 (en) * | 1991-10-17 | 1995-03-29 | Sheen Biotechnology Pty Ltd | PESTICIDE AND FUNGICIDE. |
| WO2016090288A1 (en) * | 2014-12-05 | 2016-06-09 | Baker Hughes Incorporated | Borided metals and downhole tools, components thereof, and methods of boronizing metals, downhole tools and components |
-
1992
- 1992-07-21 JP JP19389292A patent/JPH0633220A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609285A4 (en) * | 1991-10-17 | 1995-03-29 | Sheen Biotechnology Pty Ltd | PESTICIDE AND FUNGICIDE. |
| WO2016090288A1 (en) * | 2014-12-05 | 2016-06-09 | Baker Hughes Incorporated | Borided metals and downhole tools, components thereof, and methods of boronizing metals, downhole tools and components |
| US10060041B2 (en) | 2014-12-05 | 2018-08-28 | Baker Hughes Incorporated | Borided metals and downhole tools, components thereof, and methods of boronizing metals, downhole tools and components |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8951402B2 (en) | Ultra-fast boriding of metal surfaces for improved properties | |
| US11371156B2 (en) | Chromium-based coating, a method for producing a chromium-based coating and a coated object | |
| US10156008B2 (en) | Method for altering surface of metal, and metallic product | |
| PL156548B1 (en) | A method of production of a composite,ceramic structure and a ceramic-metal with a surface coating | |
| US4529668A (en) | Electrodeposition of amorphous alloys and products so produced | |
| JP2002226963A (ja) | 鉄系部材の塩浴窒化方法 | |
| Zimmerman | Boriding (boronizing) of Metals | |
| JPH0571663B2 (ja) | ||
| US8309178B2 (en) | Corrosion resistant coating for steel | |
| US7931446B2 (en) | Treatment of turbine blades to increase hardness | |
| JPH09184058A (ja) | 耐食、耐摩耗鋼及びその製造方法 | |
| CA1131947A (en) | Corrosion-protection layer for heat-resistant alloys | |
| JPH0633220A (ja) | ほう化物硬化表面処理法 | |
| US20100037991A1 (en) | Diffusion promoters for low temperature case hardening | |
| CN1255579C (zh) | 钛合金表面原位生长高硬度耐磨陶瓷涂层方法 | |
| US20090314389A1 (en) | Ion Nitriding Method | |
| CN109735796B (zh) | 一种抑制高铬高钴渗碳钢网状碳化物组织并提高渗碳速度的渗碳方法 | |
| US5543029A (en) | Properties of the surface of a titanium alloy engine valve | |
| JPH08158035A (ja) | オーステナイト系金属に対する浸炭処理方法およびそれによって得られたオーステナイト系金属製品 | |
| JPH10330906A (ja) | オーステナイト系ステンレス製品の製法 | |
| JP2607668B2 (ja) | 鉄系金属材料の表面硬化法 | |
| Kul et al. | Effect of chemical composition of boriding agent on the optimization of surface hardness and layer thickness on AISI 8620 steel by solid and liquid boriding processes | |
| RU2231573C2 (ru) | Способ химико-термической обработки изделий из твердого сплава и стали | |
| Ibrahim et al. | Enhanced wear resistance of cast ductile iron by Ni-SiC composite coating | |
| ZUMBILEV | INFLUENCE OF MULTICOMPONENT ENRICHMENT OF STEELS WITH NITROGEN AND CHROMIUM ON MICROHARDNESS OF THE FORMED COATING. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |