JPH0632791Y2 - インバ−タ装置 - Google Patents
インバ−タ装置Info
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- JPH0632791Y2 JPH0632791Y2 JP1985042618U JP4261885U JPH0632791Y2 JP H0632791 Y2 JPH0632791 Y2 JP H0632791Y2 JP 1985042618 U JP1985042618 U JP 1985042618U JP 4261885 U JP4261885 U JP 4261885U JP H0632791 Y2 JPH0632791 Y2 JP H0632791Y2
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Description
【考案の詳細な説明】 〔技術分野〕 この考案は、放電灯の点灯装置などに用いられるインバ
ータ装置に関するものである。
ータ装置に関するものである。
トランジスタインバータでは、その発振トランジスタが
オンからオフに移行するとき、ベース・エミッタ間に存
在する蓄積電荷によってベース電流が流れなくなっても
すぐにオフ状態にならないスイッチングロスが生じ、出
力効率が悪くなる。この問題を解決するものとして、第
５図に示される特開昭58−133179号がある。直流電源Ｅ
にチョークCH１,CH２とコンデンサＣ１,C２との直列回
路を接続し、インバータトランスＴの各１次巻線Ｎ１,N
２にそれぞれ発振トランジスタＱ１,Q２を接続してい
る。１次巻線Ｎ１,N２のインダクタンスと共振コンデン
サＣ３,C４容量で定まる共振電圧と同相の帰還巻線
Ｎ３,N４の電圧の極性によって、バイアス抵抗Ｒ１,R２
を介して与えられるベース電流が変化し、各発振トラン
ジスタＱ１,Q２が交互にオン／オフする。この動作によ
ってインバータトランスＴ１の２次巻線Ｎ５に所定の周
波数の交流電力が誘起され、負荷LCが駆動される。
オンからオフに移行するとき、ベース・エミッタ間に存
在する蓄積電荷によってベース電流が流れなくなっても
すぐにオフ状態にならないスイッチングロスが生じ、出
力効率が悪くなる。この問題を解決するものとして、第
５図に示される特開昭58−133179号がある。直流電源Ｅ
にチョークCH１,CH２とコンデンサＣ１,C２との直列回
路を接続し、インバータトランスＴの各１次巻線Ｎ１,N
２にそれぞれ発振トランジスタＱ１,Q２を接続してい
る。１次巻線Ｎ１,N２のインダクタンスと共振コンデン
サＣ３,C４容量で定まる共振電圧と同相の帰還巻線
Ｎ３,N４の電圧の極性によって、バイアス抵抗Ｒ１,R２
を介して与えられるベース電流が変化し、各発振トラン
ジスタＱ１,Q２が交互にオン／オフする。この動作によ
ってインバータトランスＴ１の２次巻線Ｎ５に所定の周
波数の交流電力が誘起され、負荷LCが駆動される。
この従来例では、各発振トランジスタＱ１,Q２のエミッ
タ側にそれぞれダイオードＤ１,D２を接続し、発振トラ
ンジスタＱ１,Q２が逆方向に導通されるのを防止する。
また各発振トランジスタＱ１,Q２のベースに接続された
ダイオードＤ３,D４の介在によって、各発振トランジス
タＱ１,Q２がオンからオフに移行するとき１次巻線
Ｎ１,N２（共振コンデンサＣ３,C４）の電圧をベースに
印加して各発振トランジスタＱ１,Q２に逆ベース電流を
流して上述のスイッチングロスを解消している。
タ側にそれぞれダイオードＤ１,D２を接続し、発振トラ
ンジスタＱ１,Q２が逆方向に導通されるのを防止する。
また各発振トランジスタＱ１,Q２のベースに接続された
ダイオードＤ３,D４の介在によって、各発振トランジス
タＱ１,Q２がオンからオフに移行するとき１次巻線
Ｎ１,N２（共振コンデンサＣ３,C４）の電圧をベースに
印加して各発振トランジスタＱ１,Q２に逆ベース電流を
流して上述のスイッチングロスを解消している。
第６図は、他の従来例を示す。この従来例では、直流電
源Ｅ、に対して発振トランジスタＱ３、チョークCH３お
よび負荷LCが直列に接続され、無安定マルチバイブレー
タなどの制御回路Ａによって発振トランジスタＱ３がオ
ン／オフ制御される。第７図を参照してこのインバータ
装置の動作を説明する。第７図(1)は負荷電流ＩＣを示
し、第７図(2)は発振トランジスタＱ３のベース電流Ｉ
B1および逆ベース電流ＩB2を示す。期間Ｔにおいて制御
回路Ａから抵抗Ｒ３を介してベース電流ＩB1が与えられ
ると、発振トランジスタＱ３がオンし負荷電流ＩＣが流
れる。時刻ｔ１でベース電流ＩB1が零になると、チョー
クCH３に蓄積されていた電磁エネルギーが放出され、ダ
イオードＤ５を介して発振トランジスタＱ３に逆ベース
電流が流れる。このように逆ベース電流を流しベース・
エミッタ間の蓄積負荷を急速に放出し、発振トランジス
タＱ３のスイッチングロスを小さくしている。
源Ｅ、に対して発振トランジスタＱ３、チョークCH３お
よび負荷LCが直列に接続され、無安定マルチバイブレー
タなどの制御回路Ａによって発振トランジスタＱ３がオ
ン／オフ制御される。第７図を参照してこのインバータ
装置の動作を説明する。第７図(1)は負荷電流ＩＣを示
し、第７図(2)は発振トランジスタＱ３のベース電流Ｉ
B1および逆ベース電流ＩB2を示す。期間Ｔにおいて制御
回路Ａから抵抗Ｒ３を介してベース電流ＩB1が与えられ
ると、発振トランジスタＱ３がオンし負荷電流ＩＣが流
れる。時刻ｔ１でベース電流ＩB1が零になると、チョー
クCH３に蓄積されていた電磁エネルギーが放出され、ダ
イオードＤ５を介して発振トランジスタＱ３に逆ベース
電流が流れる。このように逆ベース電流を流しベース・
エミッタ間の蓄積負荷を急速に放出し、発振トランジス
タＱ３のスイッチングロスを小さくしている。
上述のように１石式インバータ（第５図に示された従来
例では直流電源Ｅの出力電圧をコンデンサＣ１,C２で分
圧された電圧で各発振トランジスタＱ１,Q２をそれぞれ
駆動する１石式を２つ組み合わしたもの）では、発振ト
ランジスタＱ３のスイッチングロスを解消しているもの
があるが、しかし従来では、発振トランジスタに印加さ
れる電圧の低いハーフブリッジ構成の２石式インバータ
では、その問題が解消されていない。
例では直流電源Ｅの出力電圧をコンデンサＣ１,C２で分
圧された電圧で各発振トランジスタＱ１,Q２をそれぞれ
駆動する１石式を２つ組み合わしたもの）では、発振ト
ランジスタＱ３のスイッチングロスを解消しているもの
があるが、しかし従来では、発振トランジスタに印加さ
れる電圧の低いハーフブリッジ構成の２石式インバータ
では、その問題が解消されていない。
この考案の目的は、上述の問題点を解消し、出力効率が
向上されたインバータ装置を提供することである。
向上されたインバータ装置を提供することである。
この考案のインバータ装置は、直流電源または整流電源
に対して一対の発振トランジスタを直列に接続し、前記
一対の発振トランジスタの少なくとも一方のコレクタに
限流用インダクタンス素子の一端を接続し、この限流用
インダクタンス素子の他端を負荷に接続し、前記一対の
発振トランジスタを交互に駆動して交流電力を前記限流
用インダクタンス素子を介して前記負荷に与えるインバ
ータ装置において、 前記一対の発振トランジスタのベース・エミッタ間にそ
れぞれ接続され前記一対の発振トランジスタのベース・
エミッタ間にそれぞれ順ベース電流を流して前記一対の
発振トランジスタをオフからオンへ移行させるととも
に、前記一対の発振トランジスタのベース・エミッタ間
にそれぞれ逆ベース電流を流して前記一対の発振トラン
ジスタをオンからオフへ移行させる発振トランジスタ駆
動部を設けるとともに、 前記限流用インダクタンス素子の一端がコレクタに接続
された発振トランジスタのベースと前記限流用インダク
タンス素子の他端との間に接続され前記限流用インダク
タンス素子と前記発振トランジスタのコレクタ・ベース
間とでループ回路を構成し前記発振トランジスタのオン
時に流れる電流による前記限流用インダクタンス素子の
蓄積電磁エネルギーで前記発振トランジスタのコレクタ
・ベース間に急速遮断用の逆ベース電流を流すダイオー
ドを設けたことを特徴とするものである。
に対して一対の発振トランジスタを直列に接続し、前記
一対の発振トランジスタの少なくとも一方のコレクタに
限流用インダクタンス素子の一端を接続し、この限流用
インダクタンス素子の他端を負荷に接続し、前記一対の
発振トランジスタを交互に駆動して交流電力を前記限流
用インダクタンス素子を介して前記負荷に与えるインバ
ータ装置において、 前記一対の発振トランジスタのベース・エミッタ間にそ
れぞれ接続され前記一対の発振トランジスタのベース・
エミッタ間にそれぞれ順ベース電流を流して前記一対の
発振トランジスタをオフからオンへ移行させるととも
に、前記一対の発振トランジスタのベース・エミッタ間
にそれぞれ逆ベース電流を流して前記一対の発振トラン
ジスタをオンからオフへ移行させる発振トランジスタ駆
動部を設けるとともに、 前記限流用インダクタンス素子の一端がコレクタに接続
された発振トランジスタのベースと前記限流用インダク
タンス素子の他端との間に接続され前記限流用インダク
タンス素子と前記発振トランジスタのコレクタ・ベース
間とでループ回路を構成し前記発振トランジスタのオン
時に流れる電流による前記限流用インダクタンス素子の
蓄積電磁エネルギーで前記発振トランジスタのコレクタ
・ベース間に急速遮断用の逆ベース電流を流すダイオー
ドを設けたことを特徴とするものである。
この考案の構成によれば、発振トランジスタがオンから
オフへ移行するとき、発振トランジスタのベース・エミ
ッタ間に逆ベース電流を流すと同時に、発振トランジス
タがオンのときに限流用インダクタンス素子に蓄積され
た電磁エネルギーで発振トランジスタのコレクタ・ベー
ス間に逆ベース電流を流すことによって、発振トランジ
スタの残留キャリアが急速に消滅し、発振トランジスタ
が急速に遮断することになり、発振トランジスタのスイ
ッチングロスが低減される。
オフへ移行するとき、発振トランジスタのベース・エミ
ッタ間に逆ベース電流を流すと同時に、発振トランジス
タがオンのときに限流用インダクタンス素子に蓄積され
た電磁エネルギーで発振トランジスタのコレクタ・ベー
ス間に逆ベース電流を流すことによって、発振トランジ
スタの残留キャリアが急速に消滅し、発振トランジスタ
が急速に遮断することになり、発振トランジスタのスイ
ッチングロスが低減される。
従来より、発振トランジスタがオンからオフへ移行する
ときに、発振トランジスタのベース・エミッタ間に逆ベ
ース電流を流すことにより、発振トランジスタの残留キ
ャリアの消滅を早めてキャリア蓄積期間によるスイッチ
ングロスを低減することが行われているが、単にベース
・エミッタ間に逆ベース電流を流すだけでは不十分で、
発振トランジスタの残留キャリアを十分に早く消滅させ
ることができない。
ときに、発振トランジスタのベース・エミッタ間に逆ベ
ース電流を流すことにより、発振トランジスタの残留キ
ャリアの消滅を早めてキャリア蓄積期間によるスイッチ
ングロスを低減することが行われているが、単にベース
・エミッタ間に逆ベース電流を流すだけでは不十分で、
発振トランジスタの残留キャリアを十分に早く消滅させ
ることができない。
ところが、本考案のように、ベース・エミッタ間に逆ベ
ース電流を流すとともに、発振トランジスタがオンのと
きに限流用インダクタンス素子に蓄積された電磁エネル
ギーで発振トランジスタのコレクタ・ベース間に逆ベー
ス電流を流すことによって、発振トランジスタの残留キ
ャリアを急速に消滅させることが可能となるのである。
ース電流を流すとともに、発振トランジスタがオンのと
きに限流用インダクタンス素子に蓄積された電磁エネル
ギーで発振トランジスタのコレクタ・ベース間に逆ベー
ス電流を流すことによって、発振トランジスタの残留キ
ャリアを急速に消滅させることが可能となるのである。
実施例 第１図はこの考案の１実施例の構成を示す回路図であ
り、第２図はこの実施例の動作を説明するための波形図
である。この実施例はハーフブリッジ構成で、直流電源
Ｅに対して発振トランジスタＱ11,Q12を直列に接続し、
各発振トランジスタＱ11,Q12と並列に帰還ダイオードＤ
11,D12をそれぞれ接続している。発振トランジスタＱ11
には、限流用インダクタンス素子であるチョークCH11,C
H12、コンデンサＣ11,C12およびカレントトランスＴ１
の１次巻線ｎ１の直列回路が並列に接続されている。負
荷LCはコンデンサＣ12と並列に接続される。カレントト
ランスＴ１の１方の２次巻線ｎ２はコンデンサＣ13と抵
抗Ｒ11の並列回路を介して発振トランジスタＱ11のベー
ス・エミッタ間に接続され、他方の２次巻線ｎ３はコン
デンサＣ14と抵抗Ｒ12の並列回路を介して発振トランジ
スタＱ12のベース・エミッタ間に接続されている。各発
振トランジスタＱ11,12のベースとチョークCH11,CH12の
一端との間には、ダイオードＤ13,D14が接続されてい
る。抵抗Ｒ13〜Ｒ15、コンデンサＣ15、ダイオードＤ15
および双方向性スイッチ素子（第１図ではダイアック）
Ｚは、発振トランジスタＱ２を起動する起動回路SCを構
成している。逆ベース電流供給手段BSは、チョークC
H11,CH12およびダイオードＤ13,D14で構成されている。
り、第２図はこの実施例の動作を説明するための波形図
である。この実施例はハーフブリッジ構成で、直流電源
Ｅに対して発振トランジスタＱ11,Q12を直列に接続し、
各発振トランジスタＱ11,Q12と並列に帰還ダイオードＤ
11,D12をそれぞれ接続している。発振トランジスタＱ11
には、限流用インダクタンス素子であるチョークCH11,C
H12、コンデンサＣ11,C12およびカレントトランスＴ１
の１次巻線ｎ１の直列回路が並列に接続されている。負
荷LCはコンデンサＣ12と並列に接続される。カレントト
ランスＴ１の１方の２次巻線ｎ２はコンデンサＣ13と抵
抗Ｒ11の並列回路を介して発振トランジスタＱ11のベー
ス・エミッタ間に接続され、他方の２次巻線ｎ３はコン
デンサＣ14と抵抗Ｒ12の並列回路を介して発振トランジ
スタＱ12のベース・エミッタ間に接続されている。各発
振トランジスタＱ11,12のベースとチョークCH11,CH12の
一端との間には、ダイオードＤ13,D14が接続されてい
る。抵抗Ｒ13〜Ｒ15、コンデンサＣ15、ダイオードＤ15
および双方向性スイッチ素子（第１図ではダイアック）
Ｚは、発振トランジスタＱ２を起動する起動回路SCを構
成している。逆ベース電流供給手段BSは、チョークC
H11,CH12およびダイオードＤ13,D14で構成されている。
第２図を参照しながらこの実施例の動作を説明する。第
２図(1)は発振トランジスタＱ12のコレクタ・エミッタ
間の電圧ＶCEを示し、第２図(2)は負荷電流ｉＬを示
し、第２図(3)は発振トランジスタＱ11のコレクタ電流
ｉQ1を示し、第２図(4)は発振トランジスタＱ11のベー
ス電流ｉB1を示し、第２図(5)は発振トランジスタＱ12
のコレクタ電流ｉQ2を示し、第２図(6)は発振トランジ
スタＱ12のベース電流ｉB2を示す。直流電流Ｅが投入さ
れると、まず起動回路SCが動作する。抵抗Ｒ13を介して
コンデンサＣ15が充電され、コンデンサＣ15の印加電圧
が双方向性スイッチ素子Ｚのブレークオーバ電圧に達す
ると、抵抗Ｒ15を介して発振トランジスタＱ12にベース
電流ｉB2が与えられる。発振トランジスタＱ12が一度起
動されると、各発振トランジスタＱ11,Q12にはカレント
トランスＴ１の各２次巻線ｎ２,n３を介して交互にベー
ス電流ｉB1,iB2が与えられる。各発振トランジスタ
Ｑ11,Q12が交互にオン／オフ動作することによって、負
荷LCには第２図(2)に示される交流の負荷電流ｉＬが供
給される。
２図(1)は発振トランジスタＱ12のコレクタ・エミッタ
間の電圧ＶCEを示し、第２図(2)は負荷電流ｉＬを示
し、第２図(3)は発振トランジスタＱ11のコレクタ電流
ｉQ1を示し、第２図(4)は発振トランジスタＱ11のベー
ス電流ｉB1を示し、第２図(5)は発振トランジスタＱ12
のコレクタ電流ｉQ2を示し、第２図(6)は発振トランジ
スタＱ12のベース電流ｉB2を示す。直流電流Ｅが投入さ
れると、まず起動回路SCが動作する。抵抗Ｒ13を介して
コンデンサＣ15が充電され、コンデンサＣ15の印加電圧
が双方向性スイッチ素子Ｚのブレークオーバ電圧に達す
ると、抵抗Ｒ15を介して発振トランジスタＱ12にベース
電流ｉB2が与えられる。発振トランジスタＱ12が一度起
動されると、各発振トランジスタＱ11,Q12にはカレント
トランスＴ１の各２次巻線ｎ２,n３を介して交互にベー
ス電流ｉB1,iB2が与えられる。各発振トランジスタ
Ｑ11,Q12が交互にオン／オフ動作することによって、負
荷LCには第２図(2)に示される交流の負荷電流ｉＬが供
給される。
次に各発振トランジスタＱ11,Q12がオンからオフに移行
するときの動作について説明する。第２図の時刻ｔ１に
おいて発振トランジスタＱ11にベース電流ｉB1が流れな
くなると、逆ベース電流供給手段BSのチョークCH11に蓄
積されていた電磁エネルギーが発振トランジスタＱ11の
コレクタからベースおよびダイオードＤ13を介して放電
される。発振トランジスタＱ11に急峻な逆ベース電流ｉ
１が流れ、ベース・エミッタ間の蓄積電荷が急速になく
なることによって、発振トランジスタＱ11のスイッチン
グロスが小さくなる。時刻ｔ２において発振トランジス
タＱ12にベース電流ｉB2が流れなくなると、逆ベース電
流供給手段BSのチョークCH12に蓄積されていた電磁エネ
ルギーによって、発振トランジスタＱ12に逆ベース電流
ｉ２が流れる。この動作によって発振トランジスタＱ11
の場合と同様に発振トランジスタＱ12のスイッチングロ
スが小さくなる。
するときの動作について説明する。第２図の時刻ｔ１に
おいて発振トランジスタＱ11にベース電流ｉB1が流れな
くなると、逆ベース電流供給手段BSのチョークCH11に蓄
積されていた電磁エネルギーが発振トランジスタＱ11の
コレクタからベースおよびダイオードＤ13を介して放電
される。発振トランジスタＱ11に急峻な逆ベース電流ｉ
１が流れ、ベース・エミッタ間の蓄積電荷が急速になく
なることによって、発振トランジスタＱ11のスイッチン
グロスが小さくなる。時刻ｔ２において発振トランジス
タＱ12にベース電流ｉB2が流れなくなると、逆ベース電
流供給手段BSのチョークCH12に蓄積されていた電磁エネ
ルギーによって、発振トランジスタＱ12に逆ベース電流
ｉ２が流れる。この動作によって発振トランジスタＱ11
の場合と同様に発振トランジスタＱ12のスイッチングロ
スが小さくなる。
第３図は、この考案の他の実施例を示す回路図である。
Ｑ13,Q14は発振トランジスタ、CH13,CH14はチョーク、
Ｄ16,D17はダイオード、Ｃ16〜Ｃ19はコンデンサ、Ｒ16
〜Ｒ18は抵抗、Ｂは無安定マルチバイブレータなどで構
成される発振トランジスタＱ13,Q14の制御回路Ｂであ
る。この実施例では、制御回路Ｂによって発振トランジ
スタＱ13,Q14が他励駆動される。発振トランジスタがオ
ンからオフに移行するとき、発振トランジスタＱ13に制
御回路Ｂからベース電流が与えられなくなると、逆ベー
ス電流供給手段BSのチョークCH13に蓄積されていた電磁
エネルギーの一部が発振トランジスタＱ13のコレクタ・
ベース間、抵抗Ｒ17およびダイオードＤ16を介して放出
される。この動作によって発振トランジスタＱ13のスイ
ッチングロスが減少する。発振トランジスタＱ14の場合
も同様にオンからオフに移行するとき、逆ベース電流供
給手段BSのチョークCH14の電磁エネルギーによって逆ベ
ース電流が抵抗Ｒ18およびダイオードＤ17を介して流れ
るので、スイッチングロスが減少する。この実施例の逆
ベース電流供給手段BSでは、各発振トランジスタＱ13,Q
14に高い逆ベース電流が流れるのを防ぐために、チョー
クCH13,CH14に中間タップを設け、逆ベース電流経路に
電流制限する抵抗Ｒ17,R18を介在している。
Ｑ13,Q14は発振トランジスタ、CH13,CH14はチョーク、
Ｄ16,D17はダイオード、Ｃ16〜Ｃ19はコンデンサ、Ｒ16
〜Ｒ18は抵抗、Ｂは無安定マルチバイブレータなどで構
成される発振トランジスタＱ13,Q14の制御回路Ｂであ
る。この実施例では、制御回路Ｂによって発振トランジ
スタＱ13,Q14が他励駆動される。発振トランジスタがオ
ンからオフに移行するとき、発振トランジスタＱ13に制
御回路Ｂからベース電流が与えられなくなると、逆ベー
ス電流供給手段BSのチョークCH13に蓄積されていた電磁
エネルギーの一部が発振トランジスタＱ13のコレクタ・
ベース間、抵抗Ｒ17およびダイオードＤ16を介して放出
される。この動作によって発振トランジスタＱ13のスイ
ッチングロスが減少する。発振トランジスタＱ14の場合
も同様にオンからオフに移行するとき、逆ベース電流供
給手段BSのチョークCH14の電磁エネルギーによって逆ベ
ース電流が抵抗Ｒ18およびダイオードＤ17を介して流れ
るので、スイッチングロスが減少する。この実施例の逆
ベース電流供給手段BSでは、各発振トランジスタＱ13,Q
14に高い逆ベース電流が流れるのを防ぐために、チョー
クCH13,CH14に中間タップを設け、逆ベース電流経路に
電流制限する抵抗Ｒ17,R18を介在している。
第４図は、この考案のさらに他の実施例を示す回路図で
ある。この実施例は、直流電源Ｅの出力電圧をコンデン
サＣ18,C19で分圧し、コンデンサＣ18,C19の接続点と発
振トランジスタＱ15,Q16の接続点との間に負荷LCとチョ
ークCH15と直列に接続されたカレントトランスＴ２を介
してベース電流を与え各発振トランジスタＱ15,Q16を駆
動するものである。この実施例では、発振トランジスタ
Ｑ16がオンからオフに移行するとき、逆ベース電流供給
手段BSのチョークCH15に蓄積された電磁エネルギーによ
って発振トランジスタＱ16のコレクタ・ベース間にダイ
オードＤ20を介して逆ベース電流が流れる。この場合も
上述の実施例と同様に発振トランジスタＱ16のスイッチ
ングロスが減少される。
ある。この実施例は、直流電源Ｅの出力電圧をコンデン
サＣ18,C19で分圧し、コンデンサＣ18,C19の接続点と発
振トランジスタＱ15,Q16の接続点との間に負荷LCとチョ
ークCH15と直列に接続されたカレントトランスＴ２を介
してベース電流を与え各発振トランジスタＱ15,Q16を駆
動するものである。この実施例では、発振トランジスタ
Ｑ16がオンからオフに移行するとき、逆ベース電流供給
手段BSのチョークCH15に蓄積された電磁エネルギーによ
って発振トランジスタＱ16のコレクタ・ベース間にダイ
オードＤ20を介して逆ベース電流が流れる。この場合も
上述の実施例と同様に発振トランジスタＱ16のスイッチ
ングロスが減少される。
またこの実施例では、直流電源Ｅの正極側とコンデンサ
Ｃ18との間にチョークを接続し、そのチョークの両端に
発振トランジスタＱ16およびダイオードを接続すること
によって逆ベース電流供給手段を設け、発振トランジス
タＱ16に逆ベース電流を流すことができる。
Ｃ18との間にチョークを接続し、そのチョークの両端に
発振トランジスタＱ16およびダイオードを接続すること
によって逆ベース電流供給手段を設け、発振トランジス
タＱ16に逆ベース電流を流すことができる。
この考案のインバータ装置によれば、発振トランジスタ
がオンからオフに移行するときに、発振トランジスタの
ベース・エミッタ間に逆ベース電流を流すとともに、コ
レクタ・ベース間に逆ベース電流を流すようにしたの
で、発振トランジスタの残留キャリアの消滅を早めて発
振トランジスタを急速に遮断することができ、発振トラ
ンジスタのスイッチングロスを大幅に低減できる。
がオンからオフに移行するときに、発振トランジスタの
ベース・エミッタ間に逆ベース電流を流すとともに、コ
レクタ・ベース間に逆ベース電流を流すようにしたの
で、発振トランジスタの残留キャリアの消滅を早めて発
振トランジスタを急速に遮断することができ、発振トラ
ンジスタのスイッチングロスを大幅に低減できる。
第１図はこの考案の一実施例の構成を示す回路図、第２
図は第１図に示された実施例の動作を説明するための波
形図、第３図はこの考案の他の実施例の構成を示す回路
図、第４図はこの考案のさらに他の実施例の構成を示す
回路図、第５図は従来例の構成を示す回路図、第６図は
他の従来例の構成を示す回路図、第７図は第６図に示さ
れた従来例の動作を説明するための波形図である。 BS……逆ベース電流供給手段、Ｅ……直流電源、LC……
負荷、Ｑ11,Q12……発振トランジスタ、CH１,CH12……
チョーク（限流用インダクタンス素子）
図は第１図に示された実施例の動作を説明するための波
形図、第３図はこの考案の他の実施例の構成を示す回路
図、第４図はこの考案のさらに他の実施例の構成を示す
回路図、第５図は従来例の構成を示す回路図、第６図は
他の従来例の構成を示す回路図、第７図は第６図に示さ
れた従来例の動作を説明するための波形図である。 BS……逆ベース電流供給手段、Ｅ……直流電源、LC……
負荷、Ｑ11,Q12……発振トランジスタ、CH１,CH12……
チョーク（限流用インダクタンス素子）
Claims (1)
- 【請求項１】直流電源または整流電源に対して一対の発
振トランジスタを直列に接続し、前記一対の発振トラン
ジスタの少なくとも一方のコレクタに限流用インダクタ
ンス素子の一端を接続し、この限流用インダクタンス素
子の他端を負荷に接続し、前記一対の発振トランジスタ
を交互に駆動して交流電力を前記限流用インダクタンス
素子を介して前記負荷に与えるインバータ装置におい
て、 前記一対の発振トランジスタのベース・エミッタ間にそ
れぞれ接続され前記一対の発振トランジスタのベース・
エミッタ間にそれぞれ順ベース電流を流して前記一対の
発振トランジスタをオフからオンへ移行させるととも
に、前記一対の発振トランジスタのベース・エミッタ間
にそれぞれ逆ベース電流を流して前記一対の発振トラン
ジスタをオンからオフへ移行させる発振トランジスタ駆
動部を設けるとともに、 前記限流用インダクタンス素子の一端がコレクタに接続
された発振トランジスタのベースと前記限流用インダク
タンス素子の他端との間に接続され前記限流用インダク
タンス素子と前記発振トランジスタのコレクタ・ベース
間とでループ回路を構成し前記発振トランジスタのオン
時に流れる電流による前記限流用インダクタンス素子の
蓄積電磁エネルギーで前記発振トランジスタのコレクタ
・ベース間に急速遮断用の逆ベース電流を流すダイオー
ドを設けたことを特徴とするインバータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985042618U JPH0632791Y2 (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | インバ−タ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985042618U JPH0632791Y2 (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | インバ−タ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159891U JPS61159891U (ja) | 1986-10-03 |
| JPH0632791Y2 true JPH0632791Y2 (ja) | 1994-08-24 |
Family
ID=30553542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985042618U Expired - Lifetime JPH0632791Y2 (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | インバ−タ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0632791Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9056878B2 (en) | 2006-09-29 | 2015-06-16 | Johnson & Johnson Vision Care, Inc. | Hydrolysis-resistant silicone compounds |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53141429A (en) * | 1977-05-16 | 1978-12-09 | Dainippon Toryo Kk | Dccac converter |
-
1985
- 1985-03-25 JP JP1985042618U patent/JPH0632791Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9056878B2 (en) | 2006-09-29 | 2015-06-16 | Johnson & Johnson Vision Care, Inc. | Hydrolysis-resistant silicone compounds |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61159891U (ja) | 1986-10-03 |
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