JPH06317560A - 急速塩素イオン透過性試験によるコンクリートの圧縮強度推定方法 - Google Patents
急速塩素イオン透過性試験によるコンクリートの圧縮強度推定方法Info
- Publication number
- JPH06317560A JPH06317560A JP12477993A JP12477993A JPH06317560A JP H06317560 A JPH06317560 A JP H06317560A JP 12477993 A JP12477993 A JP 12477993A JP 12477993 A JP12477993 A JP 12477993A JP H06317560 A JPH06317560 A JP H06317560A
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- Japan
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- concrete
- ion permeability
- compressive strength
- rapid
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- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 円柱供試体よりも小型の供試体を用いて，コ
ンクリートの圧縮強度を精度よく推定することができる
方法を得る。 【構成】 コンクリート供試体の両面に電極となるステ
ンレス網及びセルをセットして，正極側にＮａＯＨ溶
液，負極側にＮａＣｌ溶液を満たし，定電圧を一定時間
負荷して流れた電流量を急速塩素イオン透過性として求
め，該急速塩素イオン透過性から，予め求めておいた急
速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係に基づいてコンク
リートの圧縮強度を推定する。
ンクリートの圧縮強度を精度よく推定することができる
方法を得る。 【構成】 コンクリート供試体の両面に電極となるステ
ンレス網及びセルをセットして，正極側にＮａＯＨ溶
液，負極側にＮａＣｌ溶液を満たし，定電圧を一定時間
負荷して流れた電流量を急速塩素イオン透過性として求
め，該急速塩素イオン透過性から，予め求めておいた急
速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係に基づいてコンク
リートの圧縮強度を推定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，急速塩素イオン透過性
試験を行うことによりコンクリートの圧縮強度を推定す
る方法に関する。
試験を行うことによりコンクリートの圧縮強度を推定す
る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】無筋コンクリート，鉄筋コンクリート，
及びプレストレスコンクリート構造物は，圧縮耐荷力が
大きいというコンクリートの特性を利用しており，圧縮
強度はコンクリートの最も大切な性質の一つである。コ
ンクリートの圧縮強度試験は，「ＪＩＳ Ａ １１０８
コンクリートの圧縮強度試験方法」に基づいて実施さ
れ，試験に用いる供試体は，「ＪＩＳ Ａ １１３２
コンクリートの強度試験用供試体の作り方」により，型
枠中にフレッシュコンクリートを詰めて作製したもの，
あるいは，「ＪＩＳ Ａ １１０７ コンクリートから
のコア及びはりの切り取り方法及び強度試験方法」によ
り，コンクリートから切り出したコアを対象としてい
る。
及びプレストレスコンクリート構造物は，圧縮耐荷力が
大きいというコンクリートの特性を利用しており，圧縮
強度はコンクリートの最も大切な性質の一つである。コ
ンクリートの圧縮強度試験は，「ＪＩＳ Ａ １１０８
コンクリートの圧縮強度試験方法」に基づいて実施さ
れ，試験に用いる供試体は，「ＪＩＳ Ａ １１３２
コンクリートの強度試験用供試体の作り方」により，型
枠中にフレッシュコンクリートを詰めて作製したもの，
あるいは，「ＪＩＳ Ａ １１０７ コンクリートから
のコア及びはりの切り取り方法及び強度試験方法」によ
り，コンクリートから切り出したコアを対象としてい
る。
【０００３】これら供試体の形状は，高さと直径の比
（ｈ／ｄ）が２の円柱供試体が用いられ，コア供試体に
おいて高さが低くならざるを得ない場合には，試験で得
られた圧縮強度にｈ／ｄに応じた補正係数をかけて直径
の２倍の高さを持つ供試体の強度に換算する方法が採ら
れる。
（ｈ／ｄ）が２の円柱供試体が用いられ，コア供試体に
おいて高さが低くならざるを得ない場合には，試験で得
られた圧縮強度にｈ／ｄに応じた補正係数をかけて直径
の２倍の高さを持つ供試体の強度に換算する方法が採ら
れる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし，「ＪＩＳ Ａ
１１０７ コンクリートからのコア及びはりの切り取
り方法及び強度試験方法」に示されている補正係数は，
ｈ／ｄが１.０〜２.０の範囲に関してであり，ｈ／ｄが
１.０を下回る場合の補正係数は示されていない。この
理由は，「改訂新版コンクリート工学ハンドブック，１
９８１年，朝倉書店，ｐｐ．３７７，図９．１．６０」
から理解できるように，ｈ／ｄが１.０を下回るような
場合にはｈ／ｄ＝２.０の条件との相関関係が研究者に
よって大きくばらついており，妥当な補正係数が認知さ
れていないためである。
１１０７ コンクリートからのコア及びはりの切り取
り方法及び強度試験方法」に示されている補正係数は，
ｈ／ｄが１.０〜２.０の範囲に関してであり，ｈ／ｄが
１.０を下回る場合の補正係数は示されていない。この
理由は，「改訂新版コンクリート工学ハンドブック，１
９８１年，朝倉書店，ｐｐ．３７７，図９．１．６０」
から理解できるように，ｈ／ｄが１.０を下回るような
場合にはｈ／ｄ＝２.０の条件との相関関係が研究者に
よって大きくばらついており，妥当な補正係数が認知さ
れていないためである。
【０００５】従って，ｈ／ｄが１.０を下回るようなコ
ア供試体においては，圧縮強度を求められないという限
界がある。
ア供試体においては，圧縮強度を求められないという限
界がある。
【０００６】本発明は，ｈ／ｄが１.０を下回るよう
な，直径に比べて高さが小さいコア供試体においても精
度よく圧縮強度を推定できる方法を提供するものであ
る。即ち，直径が１０ｃｍに対して高さが５ｃｍ程度の
大きさを持った比較的小さいコア供試体が得られれば，
その急速塩素イオン透過性を測定し，予め求めておいた
急速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係に基づいて，コ
ンクリートの圧縮強度を推定できることを明らかにした
ものである。
な，直径に比べて高さが小さいコア供試体においても精
度よく圧縮強度を推定できる方法を提供するものであ
る。即ち，直径が１０ｃｍに対して高さが５ｃｍ程度の
大きさを持った比較的小さいコア供試体が得られれば，
その急速塩素イオン透過性を測定し，予め求めておいた
急速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係に基づいて，コ
ンクリートの圧縮強度を推定できることを明らかにした
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】コンクリート供試体の両
面に電極となるステンレス網及びセルをセットして，正
極側にＮａＯＨ溶液，負極側にＮａＣｌ溶液を満たし，
定電圧を一定時間負荷して流れた電流量を急速塩素イオ
ン透過性として求め，該急速塩素イオン透過性から，予
め求めておいた急速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係
に基づいてコンクリートの圧縮強度を推定する構成とし
た。
面に電極となるステンレス網及びセルをセットして，正
極側にＮａＯＨ溶液，負極側にＮａＣｌ溶液を満たし，
定電圧を一定時間負荷して流れた電流量を急速塩素イオ
ン透過性として求め，該急速塩素イオン透過性から，予
め求めておいた急速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係
に基づいてコンクリートの圧縮強度を推定する構成とし
た。
【０００８】
【作用】本発明者らは，ポルトランドセメント，高炉セ
メント，フライアッシュセメントの３種の結合材につい
て，水結合材比，目標スランプ等の条件を種々設定して
実験を行い，検討を重ねた結果，コンクリートの圧縮強
度と急速塩素イオン透過性の間には負の相関関係が認め
られ，かつ，その相関関係は，水結合材比，スランプ等
の諸条件と無関係に，結合材の種類によって一義的に定
まるという知見を得た。そこで，以上の知見のもとにお
いて，圧縮強度が未知のコンクリート供試体について急
速塩素イオン透過性試験を実施し，その測定値を圧縮強
度と急速塩素イオン透過性の相関関係に当てはめるとい
った手順により，急速塩素イオン透過性からコンクリー
トの圧縮強度を推定することとした。
メント，フライアッシュセメントの３種の結合材につい
て，水結合材比，目標スランプ等の条件を種々設定して
実験を行い，検討を重ねた結果，コンクリートの圧縮強
度と急速塩素イオン透過性の間には負の相関関係が認め
られ，かつ，その相関関係は，水結合材比，スランプ等
の諸条件と無関係に，結合材の種類によって一義的に定
まるという知見を得た。そこで，以上の知見のもとにお
いて，圧縮強度が未知のコンクリート供試体について急
速塩素イオン透過性試験を実施し，その測定値を圧縮強
度と急速塩素イオン透過性の相関関係に当てはめるとい
った手順により，急速塩素イオン透過性からコンクリー
トの圧縮強度を推定することとした。
【０００９】
【実施例】以下，本発明者らが行った実験を通じて本発
明の実施例を説明する。先ず，測定に用いたコンクリー
ト供試体を説明する。図１に示す如き，従来の「ＪＩＳ
Ａ １１０８」コンクリートの圧縮強度試験に供され
る直径１０ｃｍで高さ（１０×２＝）２０ｃｍの円柱供
試体１を４等分に切断して厚さ５ｃｍ（５０ｍｍ）の円
板状のコンクリート片とし，それらの内，中央の２個を
コンクリート供試体２として測定に供した。従って，実
施例に供したコンクリート供試体２の大きさは従来の円
柱供試体１の１／４であった。
明の実施例を説明する。先ず，測定に用いたコンクリー
ト供試体を説明する。図１に示す如き，従来の「ＪＩＳ
Ａ １１０８」コンクリートの圧縮強度試験に供され
る直径１０ｃｍで高さ（１０×２＝）２０ｃｍの円柱供
試体１を４等分に切断して厚さ５ｃｍ（５０ｍｍ）の円
板状のコンクリート片とし，それらの内，中央の２個を
コンクリート供試体２として測定に供した。従って，実
施例に供したコンクリート供試体２の大きさは従来の円
柱供試体１の１／４であった。
【００１０】実施例に供した各コンクリート供試体２の
材料を表１に示す。コンクリート供試体２の性質に影響
を及ぼす内側因子として，結合材の種類，水結合材比，
骨材の最大寸法，コンクリートの目標スランプの４要因
を考慮し，コンクリート供試体２の内側因子を全部で６
種類に設定した。なお，各コンクリート供試体２の練り
上がり後のフレッシュコンクリートについて行った種々
の試験結果を，表１に併せて示した。
材料を表１に示す。コンクリート供試体２の性質に影響
を及ぼす内側因子として，結合材の種類，水結合材比，
骨材の最大寸法，コンクリートの目標スランプの４要因
を考慮し，コンクリート供試体２の内側因子を全部で６
種類に設定した。なお，各コンクリート供試体２の練り
上がり後のフレッシュコンクリートについて行った種々
の試験結果を，表１に併せて示した。
【００１１】
【表１】
【００１２】結合材としては，普通ポルトランドセメン
ト，高炉セメントＢ種（高炉スラグ混入率４５％），フ
ライアッシュセメントＢ種（フライアッシュ混入率２０
％）の３種を用いた。そして，水結合材比は４０，５
５，７０％の３種から適宜選択し，コンクリートの目標
スランプは８ｃｍと１８ｃｍの２種から選択した。ま
た，骨材の最大寸法は２０ｍｍとした。
ト，高炉セメントＢ種（高炉スラグ混入率４５％），フ
ライアッシュセメントＢ種（フライアッシュ混入率２０
％）の３種を用いた。そして，水結合材比は４０，５
５，７０％の３種から適宜選択し，コンクリートの目標
スランプは８ｃｍと１８ｃｍの２種から選択した。ま
た，骨材の最大寸法は２０ｍｍとした。
【００１３】また，コンクリート供試体２の性質に影響
を及ぼす外側因子として，水和度を考慮した。即ち，コ
ンクリート供試体２を切り出す前の円柱供試体１の養生
方法と材令の相違により，以下の５種類の水和度を設定
した。 Ｉ 材令が５日で気中養生したもの II 材令が１４日で気中養生したもの III 材令が２８日で気中養生したもの IV 材令が９１日で気中養生したもの Ｖ 材令が２８日で水中養生したもの なお，気中養生は，所定の材令まで鋼性の型枠を取り付
けて，上面を湿布した状態で２０℃，６０％の条件室内
で静置する方法で行った。
を及ぼす外側因子として，水和度を考慮した。即ち，コ
ンクリート供試体２を切り出す前の円柱供試体１の養生
方法と材令の相違により，以下の５種類の水和度を設定
した。 Ｉ 材令が５日で気中養生したもの II 材令が１４日で気中養生したもの III 材令が２８日で気中養生したもの IV 材令が９１日で気中養生したもの Ｖ 材令が２８日で水中養生したもの なお，気中養生は，所定の材令まで鋼性の型枠を取り付
けて，上面を湿布した状態で２０℃，６０％の条件室内
で静置する方法で行った。
【００１４】次に，急速塩素イオン透過性試験を図２を
もとにして説明する。図１で説明した円板状のコンクリ
ート供試体２の上面と底面のそれぞれに，電極となるス
テンレス網３，４とアクリル製のセル５，６をセット
し、正極側となるセル５に０.３ＮのＮａＯＨ溶液、負
極側となるセル６に３％のＮａＣｌ溶液を満たした。ま
た，ステンレス網３，４にリード線７，８を介して直流
電源９と制御装置１０を接続した。
もとにして説明する。図１で説明した円板状のコンクリ
ート供試体２の上面と底面のそれぞれに，電極となるス
テンレス網３，４とアクリル製のセル５，６をセット
し、正極側となるセル５に０.３ＮのＮａＯＨ溶液、負
極側となるセル６に３％のＮａＣｌ溶液を満たした。ま
た，ステンレス網３，４にリード線７，８を介して直流
電源９と制御装置１０を接続した。
【００１５】以上のような試験機において，直流電源９
により１０Ｖの一定電圧を６時間負荷して制御装置１０
で電流値の測定と電流量の計算を行い，コンクリート供
試体２の内部を流れた電流量（クーロン）を測定した。
以上のようにして測定される電流量が大きいほど塩素イ
オン透過性が大きいと考えられるので，本発明において
は，この電流量を急速塩素イオン透過性として求めるこ
ととした。なお，直流電源９によって通電させる電流を
余り大きいものとすると，コンクリート供試体２が若材
令の場合に内部を流れる電流量が非常に大きくなって，
コンクリート供試体２が著しく温度上昇することが予想
されるので，負荷電圧は１０Ｖ程度に設定した。
により１０Ｖの一定電圧を６時間負荷して制御装置１０
で電流値の測定と電流量の計算を行い，コンクリート供
試体２の内部を流れた電流量（クーロン）を測定した。
以上のようにして測定される電流量が大きいほど塩素イ
オン透過性が大きいと考えられるので，本発明において
は，この電流量を急速塩素イオン透過性として求めるこ
ととした。なお，直流電源９によって通電させる電流を
余り大きいものとすると，コンクリート供試体２が若材
令の場合に内部を流れる電流量が非常に大きくなって，
コンクリート供試体２が著しく温度上昇することが予想
されるので，負荷電圧は１０Ｖ程度に設定した。
【００１６】また，実験に供したコンクリート供試体２
と全く同様の内側因子と外側因子を備えた直径１０ｃｍ
で高さ２０ｃｍの円柱供試体１について，「ＪＩＳ Ａ
１１０８」コンクリートの圧縮強度試験に準拠した測
定を行うことにより，各コンクリート供試体２に対応す
る内側因子と外側因子を備えた円柱供試体１の圧縮強度
を求め，各コンクリート供試体２の圧縮強度を間接的に
決定した。なお，気中養生した円柱供試体１について
は，気乾状態のまま圧縮強度を測定した。
と全く同様の内側因子と外側因子を備えた直径１０ｃｍ
で高さ２０ｃｍの円柱供試体１について，「ＪＩＳ Ａ
１１０８」コンクリートの圧縮強度試験に準拠した測
定を行うことにより，各コンクリート供試体２に対応す
る内側因子と外側因子を備えた円柱供試体１の圧縮強度
を求め，各コンクリート供試体２の圧縮強度を間接的に
決定した。なお，気中養生した円柱供試体１について
は，気乾状態のまま圧縮強度を測定した。
【００１７】以上のように急速塩素イオン透過性試験と
圧縮強度試験を行った結果，表１に示した各コンクリー
ト供試体２の急速塩素イオン透過性と圧縮強度は，表２
のようになった。
圧縮強度試験を行った結果，表１に示した各コンクリー
ト供試体２の急速塩素イオン透過性と圧縮強度は，表２
のようになった。
【００１８】
【表２】
【００１９】そして，表２の結果をグラフにプロットし
たところ，図３に示すようになった。図中，縦軸が負荷
電圧１０Ｖの条件下における急速塩素イオン透過性で，
横軸が「ＪＩＳ Ａ １１０８」コンクリートの圧縮強
度試験で測定した圧縮強度であり，○はポルトランドセ
メント，△は高炉セメント，□はフライアッシュセメン
トの関係をそれぞれ示している。各結合材について急速
塩素イオン透過性と圧縮強度との関係を直線で近似した
ところ，普通ポルトランドセメントとフライアッシュセ
メントについては直線１１が得られ，高炉セメントにつ
いては直線１２が得られた。
たところ，図３に示すようになった。図中，縦軸が負荷
電圧１０Ｖの条件下における急速塩素イオン透過性で，
横軸が「ＪＩＳ Ａ １１０８」コンクリートの圧縮強
度試験で測定した圧縮強度であり，○はポルトランドセ
メント，△は高炉セメント，□はフライアッシュセメン
トの関係をそれぞれ示している。各結合材について急速
塩素イオン透過性と圧縮強度との関係を直線で近似した
ところ，普通ポルトランドセメントとフライアッシュセ
メントについては直線１１が得られ，高炉セメントにつ
いては直線１２が得られた。
【００２０】その結果，結合材の種類毎に，急速塩素イ
オン透過性と圧縮強度との間には，それぞれ負の相関関
係が認められた。また，普通ポルトランドセメントとフ
ライアッシュセメントについては，急速塩素イオン透過
性と圧縮強度の相関関係を示す直線が共通することが分
かった。そして，コンクリート供試体２の水結合材比，
骨材の最大寸法，コンクリートの目標スランプなどの内
側因子や，養生方法や材令といった外側因子の相違はほ
とんど影響がなく，結合材の種類毎に，急速塩素イオン
透過性と圧縮強度の間に一義的な負の相関関係が認めら
れた。
オン透過性と圧縮強度との間には，それぞれ負の相関関
係が認められた。また，普通ポルトランドセメントとフ
ライアッシュセメントについては，急速塩素イオン透過
性と圧縮強度の相関関係を示す直線が共通することが分
かった。そして，コンクリート供試体２の水結合材比，
骨材の最大寸法，コンクリートの目標スランプなどの内
側因子や，養生方法や材令といった外側因子の相違はほ
とんど影響がなく，結合材の種類毎に，急速塩素イオン
透過性と圧縮強度の間に一義的な負の相関関係が認めら
れた。
【００２１】しかして本発明者らは，以上の知見から，
圧縮強度が未知のコンクリート供試体について急速塩素
イオン透過性試験を実施し，その測定値を圧縮強度と急
速塩素イオン透過性の相関関係に当てはめるといった手
順により，急速塩素イオン透過性からコンクリートの圧
縮強度を推定するといった圧縮強度推定方法を構成した
ものである。
圧縮強度が未知のコンクリート供試体について急速塩素
イオン透過性試験を実施し，その測定値を圧縮強度と急
速塩素イオン透過性の相関関係に当てはめるといった手
順により，急速塩素イオン透過性からコンクリートの圧
縮強度を推定するといった圧縮強度推定方法を構成した
ものである。
【００２２】即ち，本発明の手順を具体的に説明する
と，先ず，図１で説明したような，従来の円柱供試体１
の１／４程度の厚さをもった小型のコンクリート供試体
２を作成する。
と，先ず，図１で説明したような，従来の円柱供試体１
の１／４程度の厚さをもった小型のコンクリート供試体
２を作成する。
【００２３】次に，こうして作成したコンクリート供試
体２の上面と底面のそれぞれに，図２で説明したよう
に，電極となるステンレス網３，４とセル５，６をセッ
トし、正極側となるセル５にＮａＯＨ溶液、負極側とな
るセル６にＮａＣｌ溶液を満たす。また，ステンレス網
３，４にリード線７，８を介して直流電源９と制御装置
１０を接続する。そして，直流電源９により１０Ｖ程度
の一定電圧を所定時間負荷して制御装置１０で電流値の
測定と電流量の計算を行い，コンクリート供試体２の内
部を流れた電流量（クーロン）を急速塩素イオン透過性
として求める。
体２の上面と底面のそれぞれに，図２で説明したよう
に，電極となるステンレス網３，４とセル５，６をセッ
トし、正極側となるセル５にＮａＯＨ溶液、負極側とな
るセル６にＮａＣｌ溶液を満たす。また，ステンレス網
３，４にリード線７，８を介して直流電源９と制御装置
１０を接続する。そして，直流電源９により１０Ｖ程度
の一定電圧を所定時間負荷して制御装置１０で電流値の
測定と電流量の計算を行い，コンクリート供試体２の内
部を流れた電流量（クーロン）を急速塩素イオン透過性
として求める。
【００２４】次に，以上のようにして求めた急速塩素イ
オン透過性を，図３の如き，予め定めておいた急速塩素
イオン透過性と圧縮強度の関係図に当てはめる。しかし
て，コンクリート供試体２の結合材の種類が例えば普通
ポルトランドセメントまたはフライアッシュセメントＢ
種である場合に，急速塩素イオン透過性が１０００Ｃと
測定されたとすると，圧縮強度は約２９０ｋｇｆ／ｃｍ
2に推定できることとなる。また，コンクリート供試体
２の結合材の種類が高炉セメントＢ種であって，急速塩
素イオン透過性が５００Ｃと測定された場合には，圧縮
強度は約３２０ｋｇｆ／ｃｍ2と推定できるようにな
る。
オン透過性を，図３の如き，予め定めておいた急速塩素
イオン透過性と圧縮強度の関係図に当てはめる。しかし
て，コンクリート供試体２の結合材の種類が例えば普通
ポルトランドセメントまたはフライアッシュセメントＢ
種である場合に，急速塩素イオン透過性が１０００Ｃと
測定されたとすると，圧縮強度は約２９０ｋｇｆ／ｃｍ
2に推定できることとなる。また，コンクリート供試体
２の結合材の種類が高炉セメントＢ種であって，急速塩
素イオン透過性が５００Ｃと測定された場合には，圧縮
強度は約３２０ｋｇｆ／ｃｍ2と推定できるようにな
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明は，急速塩素イオン透過性に基づ
いてコンクリートの圧縮強度を推定するもので，高さが
直径の１／２という比較的小さい供試体で圧縮強度を精
度よく推定できるという特徴を有する。この方法によれ
ば，従来，圧縮強度試験値を得ることができなかった，
高さと直径の比ｈ／ｄが１.０を下回るコアについても
圧縮強度を推定することが可能になる。また，品質管理
試験の途中で，通常の円柱供試体が３本しか残っておら
ず，あと１材令の圧縮強度試験しか実施できないという
ような制約条件下においても，円柱供試体を高さ方向に
４つのスライス（φ１０×２０ｃｍであれば，φ１０×
５ｃｍの４つのスライス）に分割すれば，例えば，２こ
づつのスライスを用いて急速塩素イオン浸透性試験を行
って圧縮強度を推定する方法により，６種類の材令（３
本×４スライス÷２＝６材令）について圧縮強度の推定
行えるといった特徴がある。
いてコンクリートの圧縮強度を推定するもので，高さが
直径の１／２という比較的小さい供試体で圧縮強度を精
度よく推定できるという特徴を有する。この方法によれ
ば，従来，圧縮強度試験値を得ることができなかった，
高さと直径の比ｈ／ｄが１.０を下回るコアについても
圧縮強度を推定することが可能になる。また，品質管理
試験の途中で，通常の円柱供試体が３本しか残っておら
ず，あと１材令の圧縮強度試験しか実施できないという
ような制約条件下においても，円柱供試体を高さ方向に
４つのスライス（φ１０×２０ｃｍであれば，φ１０×
５ｃｍの４つのスライス）に分割すれば，例えば，２こ
づつのスライスを用いて急速塩素イオン浸透性試験を行
って圧縮強度を推定する方法により，６種類の材令（３
本×４スライス÷２＝６材令）について圧縮強度の推定
行えるといった特徴がある。
【図１】コンクリート供試体の説明図
【図２】急速塩素イオン透過性試験の説明図
【図３】急速塩素イオン透過性とコンクリートの圧縮強
度の関係図
度の関係図
２ コンクリート供試体 ３，４ ステンレス網 ５，６ セル ７，８ リード線 ９ 直流電源 １０ 制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ミスラ スディール 東京都調布市飛田給二丁目19番１号 鹿島 建設株式会社技術研究所内 (72)発明者 山本 明雄 東京都調布市飛田給二丁目19番１号 鹿島 建設株式会社技術研究所内 (72)発明者 本橋 賢一 東京都調布市飛田給二丁目19番１号 鹿島 建設株式会社技術研究所内 (72)発明者 須田 久美子 東京都調布市飛田給二丁目19番１号 鹿島 建設株式会社技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】コンクリート供試体の両面に電極となるス
テンレス網及びセルをセットして，正極側にＮａＯＨ溶
液，負極側にＮａＣｌ溶液を満たし，定電圧を一定時間
負荷して流れた電流量を急速塩素イオン透過性として求
め，該急速塩素イオン透過性から，予め求めておいた急
速塩素イオン透過性と圧縮強度の関係に基づいてコンク
リートの圧縮強度を推定する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12477993A JPH06317560A (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 急速塩素イオン透過性試験によるコンクリートの圧縮強度推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12477993A JPH06317560A (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 急速塩素イオン透過性試験によるコンクリートの圧縮強度推定方法 |
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