JPH06313761A - 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法 - Google Patents
準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法Info
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- JPH06313761A JPH06313761A JP1163091A JP1163091A JPH06313761A JP H06313761 A JPH06313761 A JP H06313761A JP 1163091 A JP1163091 A JP 1163091A JP 1163091 A JP1163091 A JP 1163091A JP H06313761 A JPH06313761 A JP H06313761A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷
間圧延の際に生成するマルテンサイトの量を、オンライ
ンで非破壊的且つ連続的にそして精度よく測定する。 【構成】 コイルを内蔵した交流ブリッジ回路に組み込
まれたセンサ（ＭＭＳ）を鋼帯面から1.5〜10mmの距離
に離して設置する。これに高周波電流を流して渦電流・
交流ブリッジ方式によりブリッジ出力を検出する。一
方、予めブリッジ検出出力に及ぼす鋼帯温度及び鋼帯張
力の影響から規準温度及び張力における出力に補正する
関係を求め、また補正したＭＭＳ出力とマルテンサイト
量との関係が板厚により変化する関係を図９のように求
めておく。ＭＭＳ検出力及び上記各関係からマルテンサ
イト量を測定する。 【効果】 用途に応じた機械的性質を有するステンレス
鋼帯の生産が時期的及び装置的に変化しても可能であ
る。
間圧延の際に生成するマルテンサイトの量を、オンライ
ンで非破壊的且つ連続的にそして精度よく測定する。 【構成】 コイルを内蔵した交流ブリッジ回路に組み込
まれたセンサ（ＭＭＳ）を鋼帯面から1.5〜10mmの距離
に離して設置する。これに高周波電流を流して渦電流・
交流ブリッジ方式によりブリッジ出力を検出する。一
方、予めブリッジ検出出力に及ぼす鋼帯温度及び鋼帯張
力の影響から規準温度及び張力における出力に補正する
関係を求め、また補正したＭＭＳ出力とマルテンサイト
量との関係が板厚により変化する関係を図９のように求
めておく。ＭＭＳ検出力及び上記各関係からマルテンサ
イト量を測定する。 【効果】 用途に応じた機械的性質を有するステンレス
鋼帯の生産が時期的及び装置的に変化しても可能であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、準安定オーステナイト
系ステンレス鋼帯の多パス冷間圧延において、該ステン
レス鋼帯中のマルテンサイト量（α'量）をオンライン
で非破壊的且つ連続的にそして精度良く測定することの
出来るマルテンサイト量の測定方法に関するものであ
る。
系ステンレス鋼帯の多パス冷間圧延において、該ステン
レス鋼帯中のマルテンサイト量（α'量）をオンライン
で非破壊的且つ連続的にそして精度良く測定することの
出来るマルテンサイト量の測定方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ３０１やＳＵＳ３０４などに代表
される準安定オーステナイト系ステンレス鋼は、冷間圧
延のような冷間加工を施すことによって、オーストナイ
ト相の加工硬化に加えて一部のオーステナイト相が硬質
なマルテンサイト相に変態することにより、硬さ，耐
力，引張強さなどの強度特性が著しく向上することか
ら、バネ材として幅広く使用され、またスチールベルト
用材や車両材としても使用されている。
される準安定オーステナイト系ステンレス鋼は、冷間圧
延のような冷間加工を施すことによって、オーストナイ
ト相の加工硬化に加えて一部のオーステナイト相が硬質
なマルテンサイト相に変態することにより、硬さ，耐
力，引張強さなどの強度特性が著しく向上することか
ら、バネ材として幅広く使用され、またスチールベルト
用材や車両材としても使用されている。
【０００３】このような準安定オーステナイト系ステン
レス鋼の高強度冷延材の製造に関して、同一用途での材
料は製造装置や製造時期が異なってもその機械的性質が
安定して一定の値を有することが必要である。そこで、
冷間圧延時において各種用途向けに必要とされる目標値
に合致した機械的性質が測定されることが望ましい。し
かし、圧延中に機械的性質を測定することは不可能であ
るため、この機械的性質に大きな影響を与えるマルテン
サイト量の測定を行うことは極めて有効な手段となる。
レス鋼の高強度冷延材の製造に関して、同一用途での材
料は製造装置や製造時期が異なってもその機械的性質が
安定して一定の値を有することが必要である。そこで、
冷間圧延時において各種用途向けに必要とされる目標値
に合致した機械的性質が測定されることが望ましい。し
かし、圧延中に機械的性質を測定することは不可能であ
るため、この機械的性質に大きな影響を与えるマルテン
サイト量の測定を行うことは極めて有効な手段となる。
【０００４】マルテンサイト相はステンレス鋼の機械的
性質，磁気特性などに大きく影響を及ぼすため、従来よ
りその定量方法に各種の方法が提案されている。例えば
光学顕微鏡によるポイントカウント法，密度法，磁気測
定による方法，電気抵抗法，Ｘ線回折による方法などが
ある。光学顕微鏡によるポイントカウント法は通常相別
定量法として最も広く用いられている方法であるが、サ
ンプルの切断，研磨などの行程を要し時間がかかると共
に、試料を破壊しなければならないという問題がある。
密度法はマルテンサイト量の測定においては転移密度や
積層欠陥密度に大きく左右される他、試料を破壊しなけ
ればならないという問題がある。磁気測定による方法と
しては、オーステナイト相が常磁性でありマルテンサイ
ト相が強磁性であることから、電磁誘導や磁束測定によ
る方法が提案されてきた。電磁誘導を利用する方法とし
て振動試料型磁力計（ＶＳＭ）などがあり、磁束を測定
する方法として磁気天秤などがあるが、いずれの場合も
試料を破壊し加工しなければならないという問題があ
る。
性質，磁気特性などに大きく影響を及ぼすため、従来よ
りその定量方法に各種の方法が提案されている。例えば
光学顕微鏡によるポイントカウント法，密度法，磁気測
定による方法，電気抵抗法，Ｘ線回折による方法などが
ある。光学顕微鏡によるポイントカウント法は通常相別
定量法として最も広く用いられている方法であるが、サ
ンプルの切断，研磨などの行程を要し時間がかかると共
に、試料を破壊しなければならないという問題がある。
密度法はマルテンサイト量の測定においては転移密度や
積層欠陥密度に大きく左右される他、試料を破壊しなけ
ればならないという問題がある。磁気測定による方法と
しては、オーステナイト相が常磁性でありマルテンサイ
ト相が強磁性であることから、電磁誘導や磁束測定によ
る方法が提案されてきた。電磁誘導を利用する方法とし
て振動試料型磁力計（ＶＳＭ）などがあり、磁束を測定
する方法として磁気天秤などがあるが、いずれの場合も
試料を破壊し加工しなければならないという問題があ
る。
【０００５】非破壊で行い得る従来の測定方法として
は、電気抵抗法やＸ線回折による方法の他に磁気を利用
したフェライト含量計，フェライトインジケーターなど
を使用する測定方法が挙げられる。電気抵抗による方法
は、電気抵抗と密度とから求めたマルテンサイト量で電
気抵抗値を校正しマルテンサイト量を求める方法である
が、測定精度は低い。Ｘ線回折による方法は、冷間圧延
材のような集合組織を持つ材料においてはその結晶異方
性からくる回折面の集合度合いによって回折強度が影響
を受けること、及び試料表層のみの情報であり試料全体
のマルテンサイト量を代表しないという問題がある。こ
のようなフェライト含量計，フェライトインジケーター
などを使用する測定方法は非破壊で測定は出来ても、セ
ンサを被測定物に接触させるか、極めて近接させる必要
があるという問題点がある。例えばフェライト含量計を
使用して冷間圧延のオンラインでステンレス鋼帯のマル
テンサイト量をリアルタイムに計測した例がある（特開
昭62-200262号公報参照）。しかしながらこの場合、後
に図１に示すようにステンレス鋼帯から0.1mm以上離れ
ると測定不可能となるため、最高でも0.05mm程度の隙間
で制御する必要があって操作が難しく、装置的な工夫で
制御出来てもセンサーとステンレス鋼帯の間が近すぎて
ステンレス鋼帯上の金属粉等によって出力が影響される
という問題の生じることが判ってきた。
は、電気抵抗法やＸ線回折による方法の他に磁気を利用
したフェライト含量計，フェライトインジケーターなど
を使用する測定方法が挙げられる。電気抵抗による方法
は、電気抵抗と密度とから求めたマルテンサイト量で電
気抵抗値を校正しマルテンサイト量を求める方法である
が、測定精度は低い。Ｘ線回折による方法は、冷間圧延
材のような集合組織を持つ材料においてはその結晶異方
性からくる回折面の集合度合いによって回折強度が影響
を受けること、及び試料表層のみの情報であり試料全体
のマルテンサイト量を代表しないという問題がある。こ
のようなフェライト含量計，フェライトインジケーター
などを使用する測定方法は非破壊で測定は出来ても、セ
ンサを被測定物に接触させるか、極めて近接させる必要
があるという問題点がある。例えばフェライト含量計を
使用して冷間圧延のオンラインでステンレス鋼帯のマル
テンサイト量をリアルタイムに計測した例がある（特開
昭62-200262号公報参照）。しかしながらこの場合、後
に図１に示すようにステンレス鋼帯から0.1mm以上離れ
ると測定不可能となるため、最高でも0.05mm程度の隙間
で制御する必要があって操作が難しく、装置的な工夫で
制御出来てもセンサーとステンレス鋼帯の間が近すぎて
ステンレス鋼帯上の金属粉等によって出力が影響される
という問題の生じることが判ってきた。
【０００６】このように上記いずれの方法もオンライン
でのマルテンサイト量の測定に不可欠な非破壊的且つ連
続的にそして正確にマルテンサイト相の定量を行うには
問題があり、実用的には使用し難いものである。
でのマルテンサイト量の測定に不可欠な非破壊的且つ連
続的にそして正確にマルテンサイト相の定量を行うには
問題があり、実用的には使用し難いものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、準安定オー
ステナイト系ステンレス鋼の冷間圧延において、ステン
レス鋼帯に生成したマルテンサイト量をオンラインで非
破壊的且つ連続的に、且つ精度の良い測定を可能にする
ことを課題とする。
ステナイト系ステンレス鋼の冷間圧延において、ステン
レス鋼帯に生成したマルテンサイト量をオンラインで非
破壊的且つ連続的に、且つ精度の良い測定を可能にする
ことを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記問題を
解決すべく種々検討した結果、コイルを内蔵したセンサ
を組み込んだ交流ブリッジ回路（以下、このようなセン
サをＭＭＳと表わすことがある）に高周波電流を加えて
測定対象のステンレス鋼帯に渦電流を発生せしめ、それ
によりコイルに生じた電圧をブリツジ回路の不均衡電圧
として検出する方法（以下において渦電流・交流ブリツ
ジ方式と言う）を採用すれば、測定対象のステンレス鋼
帯とＭＭＳとの距離の影響を殆ど受けず、３mm離れても
出力の低下は80％程度であってしかも金属粉等の影響を
受けないことから充分に精度が良く、そして得られた検
出電圧とマルテンサイト量との関係はステンレス鋼帯の
温度，張力（これらを単に鋼帯温度，鋼帯張力と言うこ
とがある）及び板厚によって影響されるが、これら個々
の因子の影響を定量化して補正することにより、オンラ
インでの実施が容易であり且つ精度良くマルテンサイト
量が得られて上記課題を達成出来ることを究明して本発
明を完成した。
解決すべく種々検討した結果、コイルを内蔵したセンサ
を組み込んだ交流ブリッジ回路（以下、このようなセン
サをＭＭＳと表わすことがある）に高周波電流を加えて
測定対象のステンレス鋼帯に渦電流を発生せしめ、それ
によりコイルに生じた電圧をブリツジ回路の不均衡電圧
として検出する方法（以下において渦電流・交流ブリツ
ジ方式と言う）を採用すれば、測定対象のステンレス鋼
帯とＭＭＳとの距離の影響を殆ど受けず、３mm離れても
出力の低下は80％程度であってしかも金属粉等の影響を
受けないことから充分に精度が良く、そして得られた検
出電圧とマルテンサイト量との関係はステンレス鋼帯の
温度，張力（これらを単に鋼帯温度，鋼帯張力と言うこ
とがある）及び板厚によって影響されるが、これら個々
の因子の影響を定量化して補正することにより、オンラ
インでの実施が容易であり且つ精度良くマルテンサイト
量が得られて上記課題を達成出来ることを究明して本発
明を完成した。
【０００９】即ち本発明は、準安定オーステナイト系ス
テンレス鋼帯の多パス冷間圧延におけるマルテンサイト
量をオンラインで非破壊的且つ連続的に測定する方法で
あって、圧延機の出側及び入側に、コイルを内蔵したセ
ンサを走行するステンレス鋼帯の面から1.5mm〜10mmの
位置に非接触に設置し、上記センサのコイルを組み入れ
た交流ブリッジ回路を構成し、該回路に高周波電流を供
給して渦電流・交流ブリッジ方式によりセンサ内のコイ
ルに起きるインピーダンスの変化による不均衡電圧を検
出し、測定対象のステレンス鋼帯の温度及び張力のそれ
ぞれが上記検出電圧に及ぼす影響を予め調べておいてセ
ンサの検出電圧を所定の規準温度及び規準張力における
電圧に補正するための、検出電圧と上記規準温度及び規
準張力における電圧との定量的な関係を求めておくと共
に、規準温度及び規準張力における電圧とマルテンサイ
ト量とが鋼帯の板厚により変化する関係を定量的に求め
ておき、交流ブリッジ回路の前記不均衡電圧と測定対象
のステンレス鋼帯の温度，張力及び板厚と前記各定量的
な関係とからパス後のマルテンサイト量を求めることを
特徴とする準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷
間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法
に関するものである。
テンレス鋼帯の多パス冷間圧延におけるマルテンサイト
量をオンラインで非破壊的且つ連続的に測定する方法で
あって、圧延機の出側及び入側に、コイルを内蔵したセ
ンサを走行するステンレス鋼帯の面から1.5mm〜10mmの
位置に非接触に設置し、上記センサのコイルを組み入れ
た交流ブリッジ回路を構成し、該回路に高周波電流を供
給して渦電流・交流ブリッジ方式によりセンサ内のコイ
ルに起きるインピーダンスの変化による不均衡電圧を検
出し、測定対象のステレンス鋼帯の温度及び張力のそれ
ぞれが上記検出電圧に及ぼす影響を予め調べておいてセ
ンサの検出電圧を所定の規準温度及び規準張力における
電圧に補正するための、検出電圧と上記規準温度及び規
準張力における電圧との定量的な関係を求めておくと共
に、規準温度及び規準張力における電圧とマルテンサイ
ト量とが鋼帯の板厚により変化する関係を定量的に求め
ておき、交流ブリッジ回路の前記不均衡電圧と測定対象
のステンレス鋼帯の温度，張力及び板厚と前記各定量的
な関係とからパス後のマルテンサイト量を求めることを
特徴とする準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷
間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法
に関するものである。
【００１０】以下、本発明方法を図面によって詳細に説
明する（以下の説明においてセンサに発生する電圧を出
力とも言う）。
明する（以下の説明においてセンサに発生する電圧を出
力とも言う）。
【００１１】図１はセンサの出力率に及ぼすセンサとス
テンレス鋼帯との距離の影響を本発明方法による場合と
従来のフェライト含量計を使用した場合について示す
図、図２はＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼帯の温
度の影響を鋼帯温度別にマルテンサイト量の種々なステ
ンレス鋼帯について室温（20℃）時のＭＭＳ出力に対す
る当該温度のときのＭＭＳ検出出力の差として示した２
例の図、図３及び図４は図２の基礎データの図であって
マルテンサイト量の異なるステンレス鋼帯の室温（20
℃）時のＭＭＳ出力と当該温度のときのＭＭＳ出力との
関係を鋼帯温度毎に示した図、図５は図３及び図４を得
るためのＭＭＳ出力に及ぼす鋼帯温度影響度の測定方法
の１例の説明図、図６はＭＭＳ出力に及ぼすステンレス
鋼帯の張力の影響を鋼帯引張状態下のＭＭＳ検出出力と
無張力時のＭＭＳ出力との比を鋼帯張力との関係で示す
図、図７は図６の基礎データの図であって鋼帯張力の大
きさ別にマルテンサイト量の種々なステンレス鋼帯につ
いて鋼帯無張力時のＭＭＳ出力と鋼帯引張状態下のＭＭ
Ｓ出力とを対応させて示した２例の図、図８は図７を得
るための測定方法の１例の説明図、図９はＭＭＳ出力と
マルテンサイト量との関係に及ぼすステンレス鋼帯の板
厚の影響を板厚毎にマルテンサイト量の異なるステンレ
ス鋼帯について規準状態におけるＭＭＳ出力とマルテン
サイト量との関係として示す図、図１０は図９を得るた
めの測定方法の１例の説明図、図１１はNi当量の異なる
２種のオーステナイト系ステンレス鋼帯について冷間圧
延における圧延後のマルテンサイト量をオンラインで本
発明方法により測定して圧延率と対応させて示す図、図
１２は図１１のマルテンサイト量をＶＳＭにより検証し
た図である。
テンレス鋼帯との距離の影響を本発明方法による場合と
従来のフェライト含量計を使用した場合について示す
図、図２はＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼帯の温
度の影響を鋼帯温度別にマルテンサイト量の種々なステ
ンレス鋼帯について室温（20℃）時のＭＭＳ出力に対す
る当該温度のときのＭＭＳ検出出力の差として示した２
例の図、図３及び図４は図２の基礎データの図であって
マルテンサイト量の異なるステンレス鋼帯の室温（20
℃）時のＭＭＳ出力と当該温度のときのＭＭＳ出力との
関係を鋼帯温度毎に示した図、図５は図３及び図４を得
るためのＭＭＳ出力に及ぼす鋼帯温度影響度の測定方法
の１例の説明図、図６はＭＭＳ出力に及ぼすステンレス
鋼帯の張力の影響を鋼帯引張状態下のＭＭＳ検出出力と
無張力時のＭＭＳ出力との比を鋼帯張力との関係で示す
図、図７は図６の基礎データの図であって鋼帯張力の大
きさ別にマルテンサイト量の種々なステンレス鋼帯につ
いて鋼帯無張力時のＭＭＳ出力と鋼帯引張状態下のＭＭ
Ｓ出力とを対応させて示した２例の図、図８は図７を得
るための測定方法の１例の説明図、図９はＭＭＳ出力と
マルテンサイト量との関係に及ぼすステンレス鋼帯の板
厚の影響を板厚毎にマルテンサイト量の異なるステンレ
ス鋼帯について規準状態におけるＭＭＳ出力とマルテン
サイト量との関係として示す図、図１０は図９を得るた
めの測定方法の１例の説明図、図１１はNi当量の異なる
２種のオーステナイト系ステンレス鋼帯について冷間圧
延における圧延後のマルテンサイト量をオンラインで本
発明方法により測定して圧延率と対応させて示す図、図
１２は図１１のマルテンサイト量をＶＳＭにより検証し
た図である。
【００１２】本発明方法に採用した渦電流・交流ブリッ
ジ方式は既知技術であり、その測定原理は以下の通りで
ある。前記した構造のセンサＭＭＳに内蔵されたコイル
（センサーコイル）に対して高周波供給装置から高周波
電流を供給し磁束を鋼帯に交差させる。これによって鋼
帯表面には磁束を打ち消すような渦電流が発生し、セン
サーコイルのインピーダンスが変化する。センサーコイ
ルはその前後のケーブルと共にブリッジ回路の一辺を構
成しており、センサーコイルのインダクタンス（回路定
数）の変化による不均衡電圧（ブリッジ電圧）は鋼帯の
材質によって変化することから、ブリッジ電圧の差を測
定することによって鋼帯中のマルテンサイト量が測定出
来るのである。
ジ方式は既知技術であり、その測定原理は以下の通りで
ある。前記した構造のセンサＭＭＳに内蔵されたコイル
（センサーコイル）に対して高周波供給装置から高周波
電流を供給し磁束を鋼帯に交差させる。これによって鋼
帯表面には磁束を打ち消すような渦電流が発生し、セン
サーコイルのインピーダンスが変化する。センサーコイ
ルはその前後のケーブルと共にブリッジ回路の一辺を構
成しており、センサーコイルのインダクタンス（回路定
数）の変化による不均衡電圧（ブリッジ電圧）は鋼帯の
材質によって変化することから、ブリッジ電圧の差を測
定することによって鋼帯中のマルテンサイト量が測定出
来るのである。
【００１３】しかしながら、この渦電流・交流ブリッジ
方式を用いてオーテスナイト系ステンレス鋼帯中の圧延
中のマルテンサイト量をオンラインで精度良く測定した
例は報告されていない。本発明においては圧延中のステ
ンレス鋼帯は変形熱や変態熱によって発熱したり、圧延
時の引張により張力がかかり、当然ながら板厚が変化す
る。またセンサと鋼帯との接近による金属粉の影響あ
り、これらの因子が混然と影響し合っていたものをその
影響の一つ一つを補正又は除去することによってオンラ
インでの精度良いマルテンサイト量の測定を可能とさせ
たのである。
方式を用いてオーテスナイト系ステンレス鋼帯中の圧延
中のマルテンサイト量をオンラインで精度良く測定した
例は報告されていない。本発明においては圧延中のステ
ンレス鋼帯は変形熱や変態熱によって発熱したり、圧延
時の引張により張力がかかり、当然ながら板厚が変化す
る。またセンサと鋼帯との接近による金属粉の影響あ
り、これらの因子が混然と影響し合っていたものをその
影響の一つ一つを補正又は除去することによってオンラ
インでの精度良いマルテンサイト量の測定を可能とさせ
たのである。
【００１４】先ず、センサとしてＭＭＳを使用すると図
１に示すようにセンサとステンレス鋼帯との距離Ｇが３
mm程度に離れても出力の低下は80％程度であってマルテ
ンサイト量測定のための出力として充分である。そして
ステンレス鋼帯上の金属粉の影響を受けなくするには1.
5mm以上離すのが望ましい。従って本発明方法において
はセンサＭＭＳはステンレス鋼帯から1.5mm〜10mmの範
囲の距離に設置をすることとする。これに対し、フェラ
イト含量計を使用する従来方法では、図１に示すように
ステンレス鋼帯から0.1mm離れると出力率は60％近くに
まで低下して測定不可能となるので、最高でも0.05mmの
距離に制御する必要があり、金属粉の影響を受けるので
ある。
１に示すようにセンサとステンレス鋼帯との距離Ｇが３
mm程度に離れても出力の低下は80％程度であってマルテ
ンサイト量測定のための出力として充分である。そして
ステンレス鋼帯上の金属粉の影響を受けなくするには1.
5mm以上離すのが望ましい。従って本発明方法において
はセンサＭＭＳはステンレス鋼帯から1.5mm〜10mmの範
囲の距離に設置をすることとする。これに対し、フェラ
イト含量計を使用する従来方法では、図１に示すように
ステンレス鋼帯から0.1mm離れると出力率は60％近くに
まで低下して測定不可能となるので、最高でも0.05mmの
距離に制御する必要があり、金属粉の影響を受けるので
ある。
【００１５】本発明方法では、予め測定対象のステンレ
ス鋼帯の温度及び張力のそれぞれがＭＭＳの検出出力に
及ぼす影響を調べて、検出出力をステンレス鋼帯が所定
の規準温度（例えば室温20℃）及び規準張力（例えば０
kgf/mm2）の状態（以下、この状態を規準状態と言う）
にあるときのＭＭＳ出力に補正するための、検出出力と
規準状態におけるＭＭＳ出力との定量的な関係を求めて
おく。具体的には、先ず、ＭＭＳ出力に及ぼす鋼帯温度
（検出温度）の影響を、マルテンサイト量の種々異なる
ステンレス鋼帯を使用して各鋼帯について規準温度にお
けるＭＭＳ出力と任意に特定した少なくとも２つの検出
温度におけるＭＭＳ検出出力との関係として例えば図２
のように求める。そのためには、その前段階として各検
出温度毎に図３，図４に示すように規準温度と検出温度
とにおけるＭＭＳ出力の関係をマルテンサイト量の種々
異なるステンレス鋼帯について測定して基礎データを得
ておく。
ス鋼帯の温度及び張力のそれぞれがＭＭＳの検出出力に
及ぼす影響を調べて、検出出力をステンレス鋼帯が所定
の規準温度（例えば室温20℃）及び規準張力（例えば０
kgf/mm2）の状態（以下、この状態を規準状態と言う）
にあるときのＭＭＳ出力に補正するための、検出出力と
規準状態におけるＭＭＳ出力との定量的な関係を求めて
おく。具体的には、先ず、ＭＭＳ出力に及ぼす鋼帯温度
（検出温度）の影響を、マルテンサイト量の種々異なる
ステンレス鋼帯を使用して各鋼帯について規準温度にお
けるＭＭＳ出力と任意に特定した少なくとも２つの検出
温度におけるＭＭＳ検出出力との関係として例えば図２
のように求める。そのためには、その前段階として各検
出温度毎に図３，図４に示すように規準温度と検出温度
とにおけるＭＭＳ出力の関係をマルテンサイト量の種々
異なるステンレス鋼帯について測定して基礎データを得
ておく。
【００１６】このような基礎データは、例えば図５に示
すようにウォーターバス１内に設置されたサンプル支持
台２上にステンレス鋼帯のサンプル３を載置し、固定ア
ーム４に取り付けたセンサＭＭＳ５を接触させ、これら
をウォーターに浸漬した状態として底部のヒーター６で
所定の検出温度とし、ＭＭＳ出力を交流ブリッジ回路で
検出して得る。そして、図３，図４のデータ処理により
図２が得られる。図２のような図から鋼帯温度について
のＭＭＳ検出出力の補正値を鋼帯温度及びＭＭＳ検出出
力を変数とする関数として数式化して鋼帯温度について
の補正式を得ることが出来る。
すようにウォーターバス１内に設置されたサンプル支持
台２上にステンレス鋼帯のサンプル３を載置し、固定ア
ーム４に取り付けたセンサＭＭＳ５を接触させ、これら
をウォーターに浸漬した状態として底部のヒーター６で
所定の検出温度とし、ＭＭＳ出力を交流ブリッジ回路で
検出して得る。そして、図３，図４のデータ処理により
図２が得られる。図２のような図から鋼帯温度について
のＭＭＳ検出出力の補正値を鋼帯温度及びＭＭＳ検出出
力を変数とする関数として数式化して鋼帯温度について
の補正式を得ることが出来る。
【００１７】次いで、ＭＭＳ出力に及ぼすステンレス鋼
帯の張力の影響を、鋼帯張力と規準張力下のＭＭＳ出力
と張力負荷時のＭＭＳ検出出力との比の関係として例え
ば図６のように求める。そのためにはその前段階として
規準張力下のＭＭＳ出力と任意に特定した少なくとも２
条件の鋼帯張力における異なるマルテンサイト量のステ
ンレス鋼帯のＭＭＳ検出出力との関係を例えば図７に示
すように鋼帯張力毎に測定して基礎データを得ておく。
このような基礎データは例えば図８に示すように、万能
試験機７の把持部８でステンレス鋼帯のサンプル９を把
持し、固定アーム10に取り付けたセンサＭＭＳ５の先端
をサンプル９から所定距離範囲内に（例えば３mmの距離
に）離し、この状態で万能試験機７を作動させて所定の
張力となし、そのときのＭＭＳ検出出力を交流ブリッジ
回路で検出して得る。図７のデータを処理することによ
り図６が得られる。この場合も図６のような鋼帯張力に
ついてのＭＭＳ検出出力の補正値を鋼帯張力及び鋼帯張
力によって減少するＭＭＳ検出出力を変数とする関数と
して数式化して鋼帯張力についての補正式を得ることが
出来る。
帯の張力の影響を、鋼帯張力と規準張力下のＭＭＳ出力
と張力負荷時のＭＭＳ検出出力との比の関係として例え
ば図６のように求める。そのためにはその前段階として
規準張力下のＭＭＳ出力と任意に特定した少なくとも２
条件の鋼帯張力における異なるマルテンサイト量のステ
ンレス鋼帯のＭＭＳ検出出力との関係を例えば図７に示
すように鋼帯張力毎に測定して基礎データを得ておく。
このような基礎データは例えば図８に示すように、万能
試験機７の把持部８でステンレス鋼帯のサンプル９を把
持し、固定アーム10に取り付けたセンサＭＭＳ５の先端
をサンプル９から所定距離範囲内に（例えば３mmの距離
に）離し、この状態で万能試験機７を作動させて所定の
張力となし、そのときのＭＭＳ検出出力を交流ブリッジ
回路で検出して得る。図７のデータを処理することによ
り図６が得られる。この場合も図６のような鋼帯張力に
ついてのＭＭＳ検出出力の補正値を鋼帯張力及び鋼帯張
力によって減少するＭＭＳ検出出力を変数とする関数と
して数式化して鋼帯張力についての補正式を得ることが
出来る。
【００１８】このようにしてＭＭＳ検出出力と規準温度
及び規準張力それぞれにおけるＭＭＳ出力との定量関係
が求められたら、この関係より実際にオンラインでのＭ
ＭＳ検出出力を規準状態でのＭＭＳ出力に補正する。そ
れには図２や図６のような図又は鋼帯温度及び鋼帯張力
それぞれについての前記各補正式から例えば先ず鋼帯温
度について補正し、その補正値を更に鋼帯張力について
補正（温度と張力の順はこの逆であっても良い）する。
しかし後に実施例で示すように、上記各補正式からＭＭ
Ｓ検出出力を鋼帯温度及び鋼帯張力について同時に補正
する１つの補正式（以下、対温度張力補正式と言うこと
がある）を導いておくのが好ましい〔以下補正により得
られた規準状態でのＭＭＳ出力を（ＭＭＳ）補正出力と
言う〕。
及び規準張力それぞれにおけるＭＭＳ出力との定量関係
が求められたら、この関係より実際にオンラインでのＭ
ＭＳ検出出力を規準状態でのＭＭＳ出力に補正する。そ
れには図２や図６のような図又は鋼帯温度及び鋼帯張力
それぞれについての前記各補正式から例えば先ず鋼帯温
度について補正し、その補正値を更に鋼帯張力について
補正（温度と張力の順はこの逆であっても良い）する。
しかし後に実施例で示すように、上記各補正式からＭＭ
Ｓ検出出力を鋼帯温度及び鋼帯張力について同時に補正
する１つの補正式（以下、対温度張力補正式と言うこと
がある）を導いておくのが好ましい〔以下補正により得
られた規準状態でのＭＭＳ出力を（ＭＭＳ）補正出力と
言う〕。
【００１９】このようにして対象のステンレス鋼帯につ
いてＭＭＳ補正出力が得られたら、このＭＭＳ補正出力
とマルテンサイト量との関係からマルテンサイト量を求
めるのであるが、この補正出力即ち規準状態下のＭＭＳ
出力とマルテンサイト量との関係は板厚によって変化す
るから、予めこの関係を調べておいて定量的な関係とし
て求めておく。このときのマルテンサイト量は最も信頼
度の高い測定装置を用いて、例えば前記振動試料型磁力
計（ＶＳＭ）によりステンレス鋼帯のカットサンプルに
ついて測定するのが好ましい。図９はこのような関係を
板厚0.2mmから1.5mmに至る各種板厚のステンレス鋼帯に
ついて規準状態で求めたものである。このような図は、
図１０に示すように、ステンレス鋼帯のサンプル11をサ
ンプル支持台12上に載置し、固定アーム13に取り付けた
センサＭＭＳ５の先端をサンプル11から例えば３mmの距
離に離して位置させてこのＭＭＳをプラスチック板14で
囲み、この状態で室温（20℃）でＭＭＳ出力を測定する
と共にサンプル11を振動試料型磁力計によりマルテンサ
イト量を測定することを各種板厚のものについて行って
得られる。
いてＭＭＳ補正出力が得られたら、このＭＭＳ補正出力
とマルテンサイト量との関係からマルテンサイト量を求
めるのであるが、この補正出力即ち規準状態下のＭＭＳ
出力とマルテンサイト量との関係は板厚によって変化す
るから、予めこの関係を調べておいて定量的な関係とし
て求めておく。このときのマルテンサイト量は最も信頼
度の高い測定装置を用いて、例えば前記振動試料型磁力
計（ＶＳＭ）によりステンレス鋼帯のカットサンプルに
ついて測定するのが好ましい。図９はこのような関係を
板厚0.2mmから1.5mmに至る各種板厚のステンレス鋼帯に
ついて規準状態で求めたものである。このような図は、
図１０に示すように、ステンレス鋼帯のサンプル11をサ
ンプル支持台12上に載置し、固定アーム13に取り付けた
センサＭＭＳ５の先端をサンプル11から例えば３mmの距
離に離して位置させてこのＭＭＳをプラスチック板14で
囲み、この状態で室温（20℃）でＭＭＳ出力を測定する
と共にサンプル11を振動試料型磁力計によりマルテンサ
イト量を測定することを各種板厚のものについて行って
得られる。
【００２０】このようなＭＭＳ出力とマルテンサイト量
との関係に及ぼす板厚の影響は、マルテンサイト量を板
厚及びＭＭＳ補正出力を変数とする関数として数式化し
て板厚についての補正式（以下、対板厚補正式と言うこ
とがある）とすることが出来る。このようにして予め得
ておいた図９のような図又は対板厚補正式により前記の
ようにして得られたＭＭＳ補正出力からマルテンサイト
量が求められる。このマルテンサイト量の測定値は後に
実施例で示すように非常に精度の高いものである。また
上記補正式をコンピュータに記憶させておき、オンライ
ンでのＭＭＳ検出出力と共に鋼帯温度，鋼帯張力，板厚
を入力するようにすれば、リアルタイムの測定が可能で
ある。このようにして本発明方法によればオンラインで
精度が高く対象のステンレス鋼帯のマルテンサイト量を
測定することが出来るのである。
との関係に及ぼす板厚の影響は、マルテンサイト量を板
厚及びＭＭＳ補正出力を変数とする関数として数式化し
て板厚についての補正式（以下、対板厚補正式と言うこ
とがある）とすることが出来る。このようにして予め得
ておいた図９のような図又は対板厚補正式により前記の
ようにして得られたＭＭＳ補正出力からマルテンサイト
量が求められる。このマルテンサイト量の測定値は後に
実施例で示すように非常に精度の高いものである。また
上記補正式をコンピュータに記憶させておき、オンライ
ンでのＭＭＳ検出出力と共に鋼帯温度，鋼帯張力，板厚
を入力するようにすれば、リアルタイムの測定が可能で
ある。このようにして本発明方法によればオンラインで
精度が高く対象のステンレス鋼帯のマルテンサイト量を
測定することが出来るのである。
【００２１】
【実施例】以下に本発明方法を実施例により更に具体的
に説明する。 （イ）対温度張力補正式及び板厚補正式の特定 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯としてＳＵＳ３
０１の種々な板厚のものを用い、圧延機として20段セン
ジミアミルを使用して圧延条件（圧下量，圧延速度，圧
延張力）を種々に変えて多パス冷間圧延を実施し、各冷
間圧延終了後にカットサンプルを採取した。これら多数
のカットサンプルは圧延条件の違いからマルテンサイト
量を種々に異にするものである。
に説明する。 （イ）対温度張力補正式及び板厚補正式の特定 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯としてＳＵＳ３
０１の種々な板厚のものを用い、圧延機として20段セン
ジミアミルを使用して圧延条件（圧下量，圧延速度，圧
延張力）を種々に変えて多パス冷間圧延を実施し、各冷
間圧延終了後にカットサンプルを採取した。これら多数
のカットサンプルは圧延条件の違いからマルテンサイト
量を種々に異にするものである。
【００２２】先ず、ＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス
鋼帯の温度の影響を調べるため、上記のようにして採取
した多数のカットサンプルについて図５で説明した方法
で室温（20℃）でのＭＭＳ出力（mV）と鋼帯温度50℃及
び87℃とのそれぞれにおけるＭＭＳ検出出力（mV）とを
測定して図３及び図４に示すデータを得た。次いでこの
基礎データから、ＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼
帯の温度の影響を、鋼帯温度50℃及び87℃別に、鋼帯温
度が室温（20℃）時のＭＭＳ出力に対する上記鋼帯温度
のときのＭＭＳ検出出力の差として示して図２を得た。
この図２を数式化して鋼帯温度についての補正式として Ｔ＝ｐ1(1.016−8.78×10-4te)−0.327te−8.18‥‥ ここにＴ：温度の影響を補正した後のＭＭＳ検出出力
（mV） ｐ1：補正前のＭＭＳ検出出力（mV） te：鋼帯温度（表面）（℃） を得た。
鋼帯の温度の影響を調べるため、上記のようにして採取
した多数のカットサンプルについて図５で説明した方法
で室温（20℃）でのＭＭＳ出力（mV）と鋼帯温度50℃及
び87℃とのそれぞれにおけるＭＭＳ検出出力（mV）とを
測定して図３及び図４に示すデータを得た。次いでこの
基礎データから、ＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼
帯の温度の影響を、鋼帯温度50℃及び87℃別に、鋼帯温
度が室温（20℃）時のＭＭＳ出力に対する上記鋼帯温度
のときのＭＭＳ検出出力の差として示して図２を得た。
この図２を数式化して鋼帯温度についての補正式として Ｔ＝ｐ1(1.016−8.78×10-4te)−0.327te−8.18‥‥ ここにＴ：温度の影響を補正した後のＭＭＳ検出出力
（mV） ｐ1：補正前のＭＭＳ検出出力（mV） te：鋼帯温度（表面）（℃） を得た。
【００２３】次にＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼
帯の張力の影響を調べるため、上記多数のカットサンプ
ルについて図８で説明した方法で室温（20℃）における
鋼帯引張状態下（張力20及び40kgf/mm2）のＭＭＳ検出
出力（mV）と鋼帯無張力時のＭＭＳ検出出力（mV）とを
測定して図７に示す基礎データを得た。次いでこの基礎
データから、ＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼帯の
張力の影響を、鋼帯引張状態下のＭＭＳ検出出力と無張
力時のＭＭＳ出力との比と鋼帯張力（kgf/mm2）との関
係として示し図６を得た。この図６を数式化して鋼帯張
力についての補正式として Σ＝ｐ2／(1−0.00465σ)‥‥ ここにΣ：張力の影響を補正した後のＭＭＳ検出出力
（mV） σ：鋼帯張力（kgf/mm2） ｐ2：補正前のＭＭＳ検出出力（mV） を得た。
帯の張力の影響を調べるため、上記多数のカットサンプ
ルについて図８で説明した方法で室温（20℃）における
鋼帯引張状態下（張力20及び40kgf/mm2）のＭＭＳ検出
出力（mV）と鋼帯無張力時のＭＭＳ検出出力（mV）とを
測定して図７に示す基礎データを得た。次いでこの基礎
データから、ＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼帯の
張力の影響を、鋼帯引張状態下のＭＭＳ検出出力と無張
力時のＭＭＳ出力との比と鋼帯張力（kgf/mm2）との関
係として示し図６を得た。この図６を数式化して鋼帯張
力についての補正式として Σ＝ｐ2／(1−0.00465σ)‥‥ ここにΣ：張力の影響を補正した後のＭＭＳ検出出力
（mV） σ：鋼帯張力（kgf/mm2） ｐ2：補正前のＭＭＳ検出出力（mV） を得た。
【００２４】次に式及びから対温度張力補正式を
得た。 ｐ＝〔ｐ3(1.016−8.78×10-4te)−0.327te−8.18)〕／
(1−0.00465σ)‥‥ここにｐ：鋼帯温度及び張力につ
いて共に補正された後のＭＭＳ補正出力（mV） ｐ
3：補正前の検出出力（mV）
得た。 ｐ＝〔ｐ3(1.016−8.78×10-4te)−0.327te−8.18)〕／
(1−0.00465σ)‥‥ここにｐ：鋼帯温度及び張力につ
いて共に補正された後のＭＭＳ補正出力（mV） ｐ
3：補正前の検出出力（mV）
【００２５】次にＭＭＳ補正出力とマルテンサイト量と
の関係に及ぼすステンレス鋼帯の板厚の影響を調べるた
め、上記多数のカットサンプルについて、板厚を測定す
ると共に図１０で示した方法で規準状態におけるＭＭＳ
出力を測定し更に振動試料型磁力計（ＶＳＭ）によりマ
ルテンサイト量を測定した。そしてこれらのデータを0.
2mmから1.5mmに至る間を６つの板厚（mm）毎に分けてプ
ロットして図９を得た。この図９を数式化して対板厚補
正式を得た。 α'＝(−5.37×10-5t2＋2.53×10-5t−9.18×10-5)ｐ2
＋(5×10-2t2＋9×10-2t−0.387)ｐ＋(108.3t2−274.95
t−325)‥‥ ここに α'：マルテンサイト量（重量％） ｔ：板厚（mm）
の関係に及ぼすステンレス鋼帯の板厚の影響を調べるた
め、上記多数のカットサンプルについて、板厚を測定す
ると共に図１０で示した方法で規準状態におけるＭＭＳ
出力を測定し更に振動試料型磁力計（ＶＳＭ）によりマ
ルテンサイト量を測定した。そしてこれらのデータを0.
2mmから1.5mmに至る間を６つの板厚（mm）毎に分けてプ
ロットして図９を得た。この図９を数式化して対板厚補
正式を得た。 α'＝(−5.37×10-5t2＋2.53×10-5t−9.18×10-5)ｐ2
＋(5×10-2t2＋9×10-2t−0.387)ｐ＋(108.3t2−274.95
t−325)‥‥ ここに α'：マルテンサイト量（重量％） ｔ：板厚（mm）
【００２６】 （ロ）オンラインでのマルテンサイト量の測定 ステンレス鋼帯として、ＳＵＳ３０１に属し下表に成分
を示すようなNi当量を異にする２種のステンレス鋼帯
（Ａ１，Ａ２）の種々な板厚のものを用いた。
を示すようなNi当量を異にする２種のステンレス鋼帯
（Ａ１，Ａ２）の種々な板厚のものを用いた。
【００２７】
【００２８】圧延機は前記（イ）と同じものを使用し、
その出側，入側にＭＭＳから成るセンサをその先端が鋼
帯から３mmの距離の位置にあるように設置し、交流ブリ
ッジ回路を前記説明のように構成し、この回路に高周波
供給装置から高周波電流を供給しながら、圧延率を種々
に変えて多パス冷間圧延を実施し、その間の鋼帯温度te
（℃），鋼帯張力σ（kgf/mm2）を測定すると共に交流
ブリッジ回路の不均衡電圧ｐ3（ＭＭＳ検出出力，mV）
を検出し、各冷間圧延終了後にカットサンプルを採取し
た。カットサンプルについては板厚ｔ（mm）を測定し
た。このようにして得られた多数の圧延鋼帯中のマルテ
ンサイト量α'は、前記対温度張力補正式にｔ，σ及
びｐ3を代入してｐを得、更にこのｐと上記測定のｔと
を対板厚補正式に代入することによって得られた。こ
のα'を２種のステンレス鋼帯Ａ１及びＡ２毎にプロッ
トして図１１が得られた。
その出側，入側にＭＭＳから成るセンサをその先端が鋼
帯から３mmの距離の位置にあるように設置し、交流ブリ
ッジ回路を前記説明のように構成し、この回路に高周波
供給装置から高周波電流を供給しながら、圧延率を種々
に変えて多パス冷間圧延を実施し、その間の鋼帯温度te
（℃），鋼帯張力σ（kgf/mm2）を測定すると共に交流
ブリッジ回路の不均衡電圧ｐ3（ＭＭＳ検出出力，mV）
を検出し、各冷間圧延終了後にカットサンプルを採取し
た。カットサンプルについては板厚ｔ（mm）を測定し
た。このようにして得られた多数の圧延鋼帯中のマルテ
ンサイト量α'は、前記対温度張力補正式にｔ，σ及
びｐ3を代入してｐを得、更にこのｐと上記測定のｔと
を対板厚補正式に代入することによって得られた。こ
のα'を２種のステンレス鋼帯Ａ１及びＡ２毎にプロッ
トして図１１が得られた。
【００２９】このようにして得られたマルテンサイト量
測定値を振動試料式磁力計（ＶＳＭ）により検証した。
即ち、上記各カットサンプルによってＶＳＭを使用して
マルテンサイト量を測定し、その測定値と上記本発明方
法によって得られた測定値とを対比し、Ａ１，Ａ２に区
別してプロットしたのが図１２である。図１２から本発
明方法により得られるマルテンサイト量は極めて精度の
良いことが判る。
測定値を振動試料式磁力計（ＶＳＭ）により検証した。
即ち、上記各カットサンプルによってＶＳＭを使用して
マルテンサイト量を測定し、その測定値と上記本発明方
法によって得られた測定値とを対比し、Ａ１，Ａ２に区
別してプロットしたのが図１２である。図１２から本発
明方法により得られるマルテンサイト量は極めて精度の
良いことが判る。
【００３０】
【発明の効果】本発明は、センサとして交流ブリッジ方
式を採用したことにより、センサと測定対象のステンレ
ス鋼帯との距離を大きくとることが出来て金属粉などの
影響を除去し、また予めステンレス鋼帯中のマルテンサ
イト量に応じて検出されるＭＭＳの検出出力に及ぼす鋼
帯温度及び鋼帯張力の影響と、ＭＭＳ出力とマルテンサ
イト量との関係に及ぼす板厚の影響とを定量的に調べて
これを除去するように構成したことにより、準安定オー
ステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延によって生成す
るマルテンサイトの量をオンラインで非破壊的且つ連続
的にそして精度良く測定することが容易に出来るように
なった。従って、用途に応じてマルテンサイト量のコン
トロールされた一定の機械的性質を有する準安定オース
テナイト系ステンレス鋼帯が、鋼帯表面の疵をつけるこ
となくそして製造装置や製造時期を異にしても安定して
生産することが可能となった。
式を採用したことにより、センサと測定対象のステンレ
ス鋼帯との距離を大きくとることが出来て金属粉などの
影響を除去し、また予めステンレス鋼帯中のマルテンサ
イト量に応じて検出されるＭＭＳの検出出力に及ぼす鋼
帯温度及び鋼帯張力の影響と、ＭＭＳ出力とマルテンサ
イト量との関係に及ぼす板厚の影響とを定量的に調べて
これを除去するように構成したことにより、準安定オー
ステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延によって生成す
るマルテンサイトの量をオンラインで非破壊的且つ連続
的にそして精度良く測定することが容易に出来るように
なった。従って、用途に応じてマルテンサイト量のコン
トロールされた一定の機械的性質を有する準安定オース
テナイト系ステンレス鋼帯が、鋼帯表面の疵をつけるこ
となくそして製造装置や製造時期を異にしても安定して
生産することが可能となった。
【図１】センサの出力率に及ぼすセンサとステンレス鋼
帯との距離の影響を本発明方法による場合と従来のフエ
ライト含量計を使用した場合について示す図である。
帯との距離の影響を本発明方法による場合と従来のフエ
ライト含量計を使用した場合について示す図である。
【図２】ＭＭＳ検出出力に及ぼすステンレス鋼帯の温度
の影響を鋼帯温度別にマルテンサイト量の種々なステン
レス鋼帯について室温（20℃）時のＭＭＳ出力に対する
当該温度のときのＭＭＳ検出出力の差として示した２例
の図である。
の影響を鋼帯温度別にマルテンサイト量の種々なステン
レス鋼帯について室温（20℃）時のＭＭＳ出力に対する
当該温度のときのＭＭＳ検出出力の差として示した２例
の図である。
【図３及び図４】図２の基礎データの図であってマルテ
ンサイト量の異なるステンレス鋼帯の室温（20℃）時の
ＭＭＳ出力と当該鋼帯温度のときのＭＭＳ出力との関係
を鋼帯温度毎に示した図である。
ンサイト量の異なるステンレス鋼帯の室温（20℃）時の
ＭＭＳ出力と当該鋼帯温度のときのＭＭＳ出力との関係
を鋼帯温度毎に示した図である。
【図５】図３及び図４を得るためのＭＭＳ出力に及ぼす
鋼帯温度影響度測定方法の１例の説明図である。
鋼帯温度影響度測定方法の１例の説明図である。
【図６】ＭＭＳ出力に及ぼすステンレス鋼帯の張力の影
響を鋼帯引張状態下のＭＭＳ検出出力と無張力時のＭＭ
Ｓ出力との比を鋼帯張力との関係で示す図である。
響を鋼帯引張状態下のＭＭＳ検出出力と無張力時のＭＭ
Ｓ出力との比を鋼帯張力との関係で示す図である。
【図７】図６の基礎データの図であって鋼帯張力の大き
さ別にマルテンサイト量の種々なステンレス鋼帯につい
て鋼帯無張力時のＭＭＳ出力と鋼帯引張状態下のＭＭＳ
出力とを対応させて示した２例の図である。
さ別にマルテンサイト量の種々なステンレス鋼帯につい
て鋼帯無張力時のＭＭＳ出力と鋼帯引張状態下のＭＭＳ
出力とを対応させて示した２例の図である。
【図８】図７を得るための測定方法の１例の説明図であ
る。
る。
【図９】ＭＭＳ出力とマルテンサイト量との関係に及ぼ
すステンレス鋼帯の板厚の影響を板厚毎にマルテンサイ
ト量の異なるステンレス鋼帯について規準状態における
ＭＭＳ出力とマルテンサイト量との関係として示す図で
ある。
すステンレス鋼帯の板厚の影響を板厚毎にマルテンサイ
ト量の異なるステンレス鋼帯について規準状態における
ＭＭＳ出力とマルテンサイト量との関係として示す図で
ある。
【図１０】図９を得るための測定方法の１例の説明図で
ある。
ある。
【図１１】Ni当量の異なる２種のオーステナイト系ステ
ンレス鋼帯について冷間圧延における圧延後のマルテン
サイト量をオンラインで本発明方法により測定して圧延
率と対応させて示す図である。
ンレス鋼帯について冷間圧延における圧延後のマルテン
サイト量をオンラインで本発明方法により測定して圧延
率と対応させて示す図である。
【図１２】図１１のマルテンサイト量をＶＳＭにより検
証した図である。
証した図である。
１ ウォーターバス ２ サンプル支持台 ３ ステンレス鋼帯のサンプル ４ 固定アーム ５ センサＭＭＳ ６ ヒーター ７ 万能試験機 ８ 把持部 ９ ステンレス鋼帯のサンプル 10 固定アーム 11 ステンレス鋼帯のサンプル 12 サンプル支持台 13 固定アーム 14 プラスチック板
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成３年６月５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】このような基礎データは、例えば図５に示
すようにウォーターバス１内に設置されたサンプル支持
台２上にステンレス鋼帯のサンプル３を載置し、固定ア
ーム４に取り付けたセンサＭＭＳ５をサンプル３からス
ペーサ等で例えば３mm離して位置させ、これらをウォー
ターに浸漬した状態として底部のヒーター６で所定の検
出温度とし、ＭＭＳ出力を交流ブリッジ回路で検出して
得る。そして、図３，図４のデータ処理により図２が得
られる。図２のような図から鋼帯温度についてのＭＭＳ
検出出力の補正値を鋼帯温度及びＭＭＳ検出出力を変数
とする関数として数式化して鋼帯温度についての補正式
を得ることが出来る。
すようにウォーターバス１内に設置されたサンプル支持
台２上にステンレス鋼帯のサンプル３を載置し、固定ア
ーム４に取り付けたセンサＭＭＳ５をサンプル３からス
ペーサ等で例えば３mm離して位置させ、これらをウォー
ターに浸漬した状態として底部のヒーター６で所定の検
出温度とし、ＭＭＳ出力を交流ブリッジ回路で検出して
得る。そして、図３，図４のデータ処理により図２が得
られる。図２のような図から鋼帯温度についてのＭＭＳ
検出出力の補正値を鋼帯温度及びＭＭＳ検出出力を変数
とする関数として数式化して鋼帯温度についての補正式
を得ることが出来る。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】圧延機は前記（イ）と同じものを使用し、
その出側，入側にＭＭＳから成るセンサをその先端が鋼
帯から３mmの距離の位置にあるように設置し、交流ブリ
ッジ回路を前記説明のように構成し、この回路に高周波
供給装置から高周波電流を供給しながら、圧延率を種々
に変えて多パス冷間圧延を実施し、その間の鋼帯温度te
（℃），鋼帯張力σ（kgf/mm2）を測定すると共に交流
ブリッジ回路の不均衡電圧ｐ3（ＭＭＳ検出出力，mV）
を検出し、各冷間圧延終了後にカットサンプルを採取し
た。カットサンプルについては板厚ｔ（mm）を測定し
た。このようにして得られた多数の圧延鋼帯中のマルテ
ンサイト量α'は、前記対温度張力補正式にte，σ及
びｐ3を代入してｐを得、更にこのｐと上記測定のｔと
を対板厚補正式に代入することによって得られた。こ
のα'を２種のステンレス鋼帯Ａ１及びＡ２毎にプロッ
トして図１１が得られた。
その出側，入側にＭＭＳから成るセンサをその先端が鋼
帯から３mmの距離の位置にあるように設置し、交流ブリ
ッジ回路を前記説明のように構成し、この回路に高周波
供給装置から高周波電流を供給しながら、圧延率を種々
に変えて多パス冷間圧延を実施し、その間の鋼帯温度te
（℃），鋼帯張力σ（kgf/mm2）を測定すると共に交流
ブリッジ回路の不均衡電圧ｐ3（ＭＭＳ検出出力，mV）
を検出し、各冷間圧延終了後にカットサンプルを採取し
た。カットサンプルについては板厚ｔ（mm）を測定し
た。このようにして得られた多数の圧延鋼帯中のマルテ
ンサイト量α'は、前記対温度張力補正式にte，σ及
びｐ3を代入してｐを得、更にこのｐと上記測定のｔと
を対板厚補正式に代入することによって得られた。こ
のα'を２種のステンレス鋼帯Ａ１及びＡ２毎にプロッ
トして図１１が得られた。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】変更
【補正内容】
【図９】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１０】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１１】
【手続補正７】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 植松 美博 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 田中 照夫 東京都千代田区丸の内三丁目４番１号 日 新製鋼株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯
の多パス冷間圧延におけるマルテンサイト量をオンライ
ンで非破壊的且つ連続的に測定する方法であって、圧延
機の出側及び入側に、コイルを内蔵したセンサを走行す
るステンレス鋼帯の面から1.5mm〜10mmの位置に非接触
に設置し、上記センサのコイルを組み入れた交流ブリッ
ジ回路を構成し、該回路に高周波電流を供給して渦電流
・交流ブリッジ方式によりセンサ内のコイルに起きるイ
ンダクタンスの変化による不均衡電圧を検出し、測定対
象のステレンス鋼帯の温度及び張力のそれぞれが上記検
出電圧に及ぼす影響を予め調べておいてセンサの検出電
圧を所定の規準温度及び規準張力における電圧に補正す
るための、検出電圧と上記規準温度及び規準張力におけ
る電圧との定量的な関係を求めておくと共に、規準温度
及び規準張力における電圧とマルテンサイト量とが鋼帯
の板厚により変化する関係を定量的に求めておき、交流
ブリッジ回路の前記不均衡電圧と測定対象のステンレス
鋼帯の温度，張力及び板厚と前記各定量的な関係とから
パス後のマルテンサイト量を求めることを特徴とする準
安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけ
るマルテンサイト量のオンライン測定方法。 - 【請求項２】 前記各定量的な関係をコンピュータに記
憶させておき、オンラインでのセンサの検出出力と共に
鋼帯温度，鋼帯張力及び板厚を入力してマルテンサイト
量をリアルタイムに測定する請求項１に記載の準安定オ
ーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけるマル
テンサイト量のオンライン測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3011630A JP3020620B2 (ja) | 1991-01-09 | 1991-01-09 | 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3011630A JP3020620B2 (ja) | 1991-01-09 | 1991-01-09 | 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06313761A true JPH06313761A (ja) | 1994-11-08 |
| JP3020620B2 JP3020620B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=11783259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3011630A Expired - Lifetime JP3020620B2 (ja) | 1991-01-09 | 1991-01-09 | 準安定オーステナイト系ステンレス鋼帯の冷間圧延におけるマルテンサイト量のオンライン測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3020620B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2572771A (en) * | 2018-04-10 | 2019-10-16 | Caterpillar Inc | Methods for performing microstructure evaluation |
-
1991
- 1991-01-09 JP JP3011630A patent/JP3020620B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2572771A (en) * | 2018-04-10 | 2019-10-16 | Caterpillar Inc | Methods for performing microstructure evaluation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3020620B2 (ja) | 2000-03-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19991221 |