JPH0631322B2

JPH0631322B2 - コークス炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法

Info

Publication number: JPH0631322B2
Application number: JP25807288A
Authority: JP
Inventors: 孝志亀田; 和彦藤井; 賢則山本; 康二坂田; 宏堤
Original assignee: Mitsui Mining Co Ltd; Kawasaki Jukogyo KK
Current assignee: Mitsui Mining Co Ltd; Kawasaki Motors Ltd
Priority date: 1987-10-15
Filing date: 1988-10-13
Publication date: 1994-04-27
Anticipated expiration: 2009-04-27
Also published as: JPH01198687A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、コークス炉ガス中の軽油（ベンゼン、トルエ
ン、キシレンの混合物）およびナフタリンを吸収油（ク
レオソート油、アントラセン油等の比較的重質の芳香族
系油の混合物または石油系ストローオイル）を用いて吸
収し、この吸収油から軽油およびナフタリンをスチーム
やコークス炉ガスなどを用いることなく駆出（ストリッ
ピング）し、濃度８０重量％程度のナフタリンを効率よ
く、かつ低下コストで回収することができるコークス炉
ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法、および駆出
塔塔頂油中のNCNを効率的に除去し、スケーリングや腐
食を防止することができるコークス炉ガス中の軽油およ
びナフタリンの回収方法に関するものである。

本発明の方法では、ナフタリンが８０重量％程度に濃縮
して回収されるが、８０重量％程度のナフタリンが得ら
れれば、ドラムフレーカーとスクリュープレスを利用し
て９５重量％程度のナフタリンを製造することが可能と
なる。

〔従来の技術〕

従来、コークス炉ガス中の軽油分およびナフタリン分を
回収する場合、一般に第６図に示すような方法が用いら
れている。すなわち、コークス炉ガスをナフタリンスク
ラバー１、ついでベンゾールスクラバー２に導入し、塔
頂部から後述の軽油分等を駆出された吸収油（以下、脱
ベン吸収油という）をスプレーして向流接触させ、軽油
分等を吸収除去して精製コークス炉ガスとする。軽油分
等を含む吸収油（以下、含ベン吸収油という）は熱交換
器３において、熱い脱ベン吸収油と熱交換し加熱された
後、脱水塔４に供給され、脱水塔４の塔頂部から出る軽
油分や水分を含む蒸気は駆出塔６の上段に供給される。
この脱水塔４の塔底部を出た含ベン吸収油は加熱炉５で
加熱された後、常圧で操作される駆出塔６の中段に供給
され、スチームストリッピングされる。駆出塔６の塔底
部を出た脱ベン吸収油の大部分は前記の熱交換器３で熱
回収され、さらに吸収油クーラー７で冷却された後、ナ
フタリンスクラバー１、ベンゾールスクラバー２に循環
使用される。駆出塔６の塔底部からの脱ベン吸収油の一
部は脱ピッチ塔８に供給され、循環吸収油中に蓄積され
るピッチ分が除去される。

駆出塔６の塔頂部からはナフタリンを含む軽油蒸気が留
出し、駆出塔コンデンサー１０で冷却凝縮される。凝縮
液は駆出塔リフラックスドラム１１で水分を分離除去さ
れ、凝縮液の一部は粗軽油として抜き出され、凝縮液の
残りは還流として再び駆出塔６の塔頂部に戻される。ナ
フタリン油は駆出塔濃縮部の中段から側流として抜き出
されている。この場合、ナフタリン油中のナフタリン濃
度は、一般に５０重量％程度で、残りの大部分はナフタ
リンより沸点の高い吸収油成分である。

また従来、特公昭60-15675号公報に示されるように、軽
油駆出塔を常圧で操作し、駆出剤として軽油分等を除去
した後のコークス炉ガスを用いる方法が提案されてい
る。

〔発明が解決しようとする問題点〕

第６図に示す軽油駆出塔を常圧で操作し、駆出剤として
スチームを用いる従来の方法は、つぎのような不都合点
を有している。

(1) スチームは軽油等の同伴ガスとして用いられるの
で、スチームの保有する大部分の熱（潜熱）か全く利用
されず、高価なエネルギーの浪費となっている。

(2) 駆出塔内でスチームが凝縮することによって、激
しい腐食が促進される。

(3) ナフタリンを回収しようとする場合は、駆出塔の
塔頂から留出する粗軽油中にかなりのナフタリンが含ま
れるため、ナフタリンの回収率が低くなる。一例を第１
表に示す。

(4) 粗軽油やナフタリン油に同伴される吸収油分が多
く、吸収油の損失が大きい。

また上記の特公昭60-15675号公報記載の方法は、上記の
第６図に示す方法の不都合点を解決しているが、さらに
まだ、つぎのような不都合点を有している。

(1) 駆出塔塔頂部から出る軽油分等とコークス炉ガス
は冷却されて軽油分等が凝縮分離されるが、分離された
コークス炉ガスは軽油分等を飽和濃度で含んでいる。従
って、このコークス炉ガスを高カロリー燃料として使用
する場合には、軽油分等の回収率が低下する。

(2) 分離後のコークス炉ガスを軽油分等の吸収塔入口
のコークス炉ガスと混合する場合には、吸収塔、駆出塔
の負荷が増加する。

(3) 駆出剤としてのコークス炉ガスを昇圧するために
大きな動力を要する。

(4) コークス炉ガスによって系外に熱が持ち出される
ため、エネルギーの浪費となる（ただし、第２図に示す
従来法より、エネルギーの消費量は大幅に少なくなって
いる）。

(5) 回収される軽油分等にはコークス炉ガス成分が溶
存するので、脱ガス等の処理が必要となる場合がある。

本発明は上記の不都合点を解消するためになされたもの
で、コークス炉ガス中の軽油およびナフタリンを吸収油
を用いて吸収し、駆出剤としてスチームやコークス炉ガ
スなどを用いることなく、駆出塔で減圧蒸留してコーク
ス炉ガス中の軽油およびナフタリンを低コストで回収す
ることができる方法を提供することを目的とするもので
ある。

しかしながら、上記のようにコークス炉ガス中の軽油お
よびナフタリンを吸収油を用いて吸収し、駆出塔で減圧
蒸留して塔頂より軽油とナフタリンを回収する方法にお
いては、コークス炉ガスから吸収されたHCNが駆出塔の
塔頂油中に微量混入するため、これが加熱されるとシア
ン重合物が生成し、下流の導管や装置に対してスケーリ
ングや腐食の原因となる。

本願の請求項３の発明は、この点を解決するためになさ
れたもので、駆出塔の塔頂油のHCNを簡単な方法で効率
的に除去し、スケーリングや腐食を防止するコークス炉
ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法を提供するこ
とを目的とするものである。

〔問題点を解決するための手段および作用〕

上記の目的を達成するために、本願の請求項１の発明
は、第１図に示すように、コークス炉ガス中の軽油およ
びナフタリンを吸収油を用いて吸収し、該吸収油を駆出
塔に導入して、吸収油から軽油およびナフタリンを駆出
し回収する方法において、駆出塔１４の塔底部にリボイ
ラー１５を設置し、駆出塔塔底部の操作圧力を300Torr
以下の減圧として蒸留し、駆出塔の塔頂部から軽油とと
もにナフタリンを留出させ、該留出油を側塔２２に送
り、側塔の塔頂部から軽油を回収するとともに、側塔の
塔底部からナフタリンを回収するようにしたものであ
る。

また本願の請求項２の発明は、第１図に示すように、側
塔２２の塔底部をさらにフラッシュ塔２５に導入し、フ
ラッシュ塔の塔頂部からナフタリンを回収するようにし
たものである。

さらに本願の請求項３の発明は、第２図および第３図に
示すように、駆出塔１４の塔頂油に水を注入して、塔頂
油中のHCN成分を抽出・除去するようにしたものであ
る。

この場合、単に水を注入するだけでもよいが、注入後に
混合工程を加えると、さらに効果的である。

側塔２２およびフラッシュ塔２５は、常圧操作または減
圧操作するのが望ましい。またフラッシュ塔２５の塔底
残油を上流工程へ戻す場合がある。

本発明の方法において、駆出塔塔底部の操作圧力は上記
のように300Torr（絶対圧）以下の減圧であるが、150〜
200Torr（絶対圧）とするのが望ましい。その理由は、1
50Torr未満の場合は、駆出塔の塔頂蒸気の凝縮に冷水が
必要になり冷凍機を設置することになり、一方、200Tor
rを越える場合は、駆出塔塔底部の温度が高くなり、吸
収油の劣化（重質化）が促進されるためである。

以下、図面を参照して本発明を詳しく説明する。ただし
図面に示す構成機器の相対配置などは、特に特定的な記
載がない限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定する
趣旨のものではなく、単なる説明例にすぎない。

第１図において、軽油分およびナフタリン分を含むコー
クス炉ガスは、ナフタリンスクラバー１、ベンゾールス
クラバー２で、塔頂部から供給される脱ベン吸収油と向
流接触して、軽油分およびナフタリン分が吸収除去さ
れ、精製コークス炉ガスとなる。軽油分等を含む含ベン
吸収油は第１熱交換器１２において、強い脱ベン吸収油
と熱交換し、加熱された後、脱水塔４に供給される。脱
水塔４では吸収油中の水分が除去され、脱水塔塔底部を
出た含ベン吸収油は、第２熱交換器１３にて再び脱ベン
吸収油にて加熱され、300Torr以下の減圧下で操作され
る駆出塔１４の中段に供給され、駆出塔リボイラー１５
で熱媒により加熱されて、軽油分およびナフタリン分が
駆出される。

駆出塔塔底部を出た脱ベン吸収油の大部分は熱交換器１
３、１２で熱回収され、さらに吸収油クーラー７で冷却
された後、ナフタリンスクラバー１、ベンゾールスクラ
バー２に循環使用される。脱ベン吸収油の一部は脱ピッ
チ塔８に供給され、循環吸収油中に蓄積するピッチ分を
除去する。駆出塔頂部から留出する軽油、ナフタリン蒸
気は、脱水塔塔頂部から出る軽油や水分を含む蒸気と合
流し、駆出塔コンデンサー１０で冷却凝縮される。凝縮
液は、駆出塔リフラックスドラム１１で水分を分離除去
され、該凝縮液の一部は含ナフタリン粗軽油として抜き
出され、残りは還流として再び駆出塔塔頂部に戻され
る。駆出塔１４の真空度は、真空ポンプ１７で維持され
る。

脱ピッチ塔８は、駆出塔塔底部とほぼ等しい減圧状態で
操作され、脱ピッチ塔リボイラー１８で熱媒により加熱
されて、塔底部からピッチ油が抜き出され、ピッチ油以
外の成分は蒸気として駆出塔塔底部に戻される。このよ
うに脱ピッチ塔８の塔底部にリボイラー１８を設置して
いるので、脱ピッチ性能が良く、循環吸収油中のピッチ
濃度を低く維持することができる。

駆出塔１４は充填塔とするのが望ましい。その理由は、
充填塔とすれば、トレイ塔に比べ、塔内圧力損失が小さ
いため塔底温度を低く抑えることができ、吸収油の重質
化を防止でき、またリボイラーでの熱交換を容易にでき
るという利点があるからである。

駆出塔リボイラー１５および脱ピッチ塔リボイラー１８
と、有機熱媒油を熱源とする熱交換器や加熱炉等種々の
形態のものを採用することができる。有機熱媒油を熱源
とする場合は、駆出塔リボイラーについてはサーモサイ
フォン型が望ましい。また脱水塔４は、常圧、減圧のい
ずれでも操作することができ、さらには脱水塔の設置を
省略することも可能である。

駆出塔１４からの含ナフタリン粗軽油は、第１側塔コン
デンサー２０で側塔塔頂蒸気と熱交換して加熱され、次
いでナフタリンコンデンサー２１で加熱された後、常圧
下で操作される側塔２２の塔頂に供給される。ナフタリ
ン等の重質分が除去された側塔塔頂蒸気は第１側塔コン
デンサー２０、第２側塔コンデンサー２３で冷却凝縮さ
れて側塔リフラックスドラム２４に送られる。凝縮液の
一部は還流として側塔塔頂部へ送られ、残りは製品粗軽
油となる。側塔塔底油はナフタリンが８０重量％程度ま
で濃縮されているが、着色成分やピッチ分等の不揮発分
を含んでいるため、フラッシュ塔２５において常圧下で
再蒸発させてナフタリンコンデンサー２１で凝縮させた
後、８０重量％程度のナフタリンとして回収する。側塔
リボイラー２６やフラッシュ塔リボイラー２７は熱媒に
より加熱され、側塔２２、フラッシュ塔２５の熱源とな
る。また、フラッシユ塔２５の塔底残油はナフタリンを
多く含んでいるので、脱ピッチ塔等の上流工程へライン
２８などにより戻すことにより回収することもできる。
なおフラッシュ塔を設置しない場合もある。また含ナフ
タリン粗軽油を側塔の中段にフィードすることも可能で
ある。

第１図に示すフローに従って、前述のような方法を実施
すると、駆出塔１４の塔頂から留出する含ナフタリン粗
軽油には、コークス炉ガスから吸収したHCNが７０〜140
ppm含まれるので、第１側塔コンデンサー２０やナフタ
リンコンデンサー２１で加熱されると、シアン重合物が
生成される。このため、第１側塔コンデンサー２０およ
びナフタリンコンデンサー２１下流の導管や、第１側塔
コンデンサー２０、ナフタリンコンデンサー２１、側塔
２２などの装置内にシアン重合物（暗灰色でスラッジ
状）が堆積し、閉塞の原因となる。また導管や装置の材
質として、炭素鋼を使用すると、シアン重合物堆積部が
激しく腐食（全面腐食）される。したがって、高級材質
であるステンレス鋼を使用する必要がある（ステンレス
鋼に対する腐食性は弱い）。

なお、HCNの重合反応の機構は、正確には解明されてい
ないが、硫化物（コークス炉ガス中のH₂S）の存在下でH
CNの重合反応が起こると、シアン化物と硫化物との共重
合体が生成すると報告されている。第２表に、第１側塔
コンデンサー下流の導管内の堆積物の元素分析例を示
す。第２表において、この堆積物は典型的なシアン重合
物であることを示している。

なお第２表における値は、ドライベースで灰分を除いた
ものである。

上記の問題点を解決するために、駆出塔１４の塔頂油に
水を注入して、塔頂油水のHCNを抽出・除去する。具体
的には、第２図に示すように、駆出塔コンデンサー１０
下流の塔頂油移送ポンプ３０の出口側に軟水を注入し、
この注入個所の下流にスタティックミキサー３１などの
混合器を設ける。３２は仕切板、３３は駆出塔リフラッ
クスポンプ、３４は液溜めである。なおスタテイックミ
キサーなどの混合器を設けない場合もある。この場合
は、塔頂油移送ポンプ３０の吸引側に軟水を注入する方
が効果的である。

また第３図に示すように、駆出塔リフラックスポンプ３
３の出口側に軟水を注入し、この注入個所の下流にスタ
ティックミキサー３５などの混合器を設けるように構成
することもできる。なおスタティックミキサーなどの混
合器を設けない場合もある。

以上は、水（軟水が好ましい）の注入個所の一例を示し
たものであるが、本発明においては、注入個所は限定さ
れるものではなく、要は、駆出塔１４の塔頂油に注入す
るようにすればよい。

つぎに、駆出塔コンデンサー１０で凝縮した含ナフタリ
ン粗軽油を、軟水と排安水を使用して洗浄テストを行っ
た結果について説明する。ここに排安水とは、コークス
工場からの排安水で、安水ストリッパーにてフリーアン
モニアや酸性ガス成分(H₂S、HCN)が除去されたものを言
う。

含ナフタリン粗軽油と洗浄液（軟水または排安水）とを
スタティックミキサーで混合し、分離槽にて比重分離し
た。含ナフタリン粗軽油および洗浄液の組成は、第３表
のとおりである。また洗浄テスト結果を第４図および第
５図を示す。

洗浄液として、軟水と排安水をテストした理由は、コー
クス工場で容易に利用できるからである。HCNの抽出能
力は軟水の方が優れており、また排安水はCl^-を含むの
で、洗浄液としては軟水の方が好ましい。また工業用水
等の硬水を使用することも可能であるが、硬水を使用す
ると、含ナフタリン粗軽油のpHが高いため、硬度成分が
析出し、スケーリングを起こしてポンプ等の故障の原因
となるので、軟水を使用する方が好ましい。

本発明の方法では、含ナフタリン粗軽油中のHCN濃度を
２５〜５０ppm以下にすれば、シアン重合はほとんど発
生しないものと判断される。

また側塔行含ナフタリン粗軽油のみを軟水で洗浄するこ
とも可能であり、さらに第３図に一例を示すように、駆
出塔リフラックスポンプから駆出塔リフラックスドラム
へのリサイクルラインを設けて、ここで洗浄することも
可能である。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を挙げて説明する。

実施例１第１図に示すフローに従って85,000Nm³/Hのコークス炉
ガスを処理し、ベンゾールスクラバー２およびナフタリ
ンスクラバー１から含ベン吸収油を得た。この含ベン吸
収油には第４表に示すように、軽油分1.59wt%，ナフタ
リン分3.86wt%を含んでいた。

駆出塔１４は塔頂部が170Torr、塔底部が185Torrの減圧
下で操作され、軽油分とナフタリン分は塔頂留分として
回収した。駆出塔底部から第４表に示すように、軽油分
0.03wt%、ナフタリン分3.75wt%を含む脱ベン吸収油170m
³/Hが回収され、上記のベンゾールスクラバー２および
ナフタリンスクラバー１に再循環使用した。

駆出塔リボイラー１５および脱ピッチ塔リボイラー１８
の熱源として260℃の熱媒を使用し、駆出塔塔底部の温
度を191℃、脱ピッチ塔塔底部の温度を230℃とした。こ
の時の操作圧力は、駆出塔塔底部が185Torr、脱ピッチ
塔塔頂部が188Torrであった。常圧操作の脱水塔４の温
度は140℃、駆出塔塔頂部の温度は８７℃、駆出塔リフ
ラックスドラムの温度は２４℃であった。また駆出塔１
４へ導入される含ベン吸収油の温度は171℃であった。

駆出塔１４の塔頂から3.5m³/Hの含ナフタリン粗軽油が
抜き出され、脱ピッチ塔８の塔底から60kg/Hのピッチ油
が系外に抜き出された。3.5m³/Hの含ナフタリン粗軽油
は100℃に加熱された後、側塔２２へ供給された。側塔
の塔頂は0.02kg/cm²Ｇ、120℃、塔底は0.1kg/cm²Ｇ、22
9℃であった。側塔２２の塔頂からは3.3m³/Hの粗軽油が
系外に抜き出され、側塔の塔底液はフラッシュ塔２５に
導入され、フラッシュ塔の塔頂から濃度81.8wt%のナフ
タリン油0.15m³/Hが、塔底から残油0.05m³/Hが抜き出さ
れた。なお側塔リフラックスドラム２４の温度は２７
℃、フラッシュ塔２５の塔頂の圧力は０kg/cm²Ｇ、温度
は224℃、ナフタリンコンデンサー２１の出口の８０wt%
程度のナフタリン油の温度は103℃であった。また側塔
リボイラー２６、フラッシュ塔リボイラー２７の熱媒温
度は260℃であった。

また駆出塔１４は充填塔とし、側塔２２にはシーブトレ
イを用い、脱ピッチ塔８、フラッシュ塔２５にはバッフ
ルトレイを用いた。

各部分の抜出し油の成分分析結果を第４表に、ナフタリ
ンスクラバー、ベンゾールスクラバーまわりのガスの成
分分析結果を第５表に示した。なおC₁₁H₁₀（メチルナフ
タリン）は吸収油成分の代表成分であり、「前留分」は
ベンゼン前留分のことで、ベンゼンより軽いものを指称
し、「吸収油分」はC₁₁H₁₀（メチルナフタリン）を含め
たものを指称する。

実施例２駆出塔コンデンサー１０から駆出塔リフラックスドラム
１１間の含ナフタリン粗軽油8.5m³/Hに、軟水を３m³/H
注入し、スタティックミキサー３１で混合した後、駆出
塔リフラックスドラム１１で軽油と水とを比重分離し
た。分離された含ナフタリン粗軽油のうち、3.5m³/Hは
第１側塔コンデンサー２０、ナフタリンコンデンサー２
１経油で側塔２２へフィードし、残りの５m³/Hは還流と
して駆出塔１４へ戻した。軟水注入以前の含ナフタリン
粗軽油中のHCN濃度は100ppmであったが、軟水を注入し
てから側塔行含ナフタリン粗軽油中のHCNは21ppmまで低
下し、シアン重合は発生しなくなった。

〔発明の効果〕

本発明の方法によれば、つぎのような効果が奏せられ
る。

(1) 駆出剤としてスチームを全く使用しないので、省
エネルギー効果が大である。

(2) 駆出剤としてスチームを全く使用しないので、駆
出塔内での水分凝縮に起因する腐食を防止することがで
きる。

(3) 駆出塔の塔底部にリボイラーを設置しているの
で、軽油のストリッピング性能が良く、脱ベン吸収油中
の軽油濃度を低く維持することができる。このためコー
クス炉ガスからの軽油分等の回収量が増加する。

(4) 駆出塔を減圧操作することによって、軽油やナフ
タリンと吸収油分との比揮発度が改善されるため、軽油
やナフタリンとともに留出する吸収油同伴量が少なく吸
収油の損失を最小に抑えることができる。

(5) 駆出塔において、ナフタリンと吸収油成分の分離
性能が良く、また側塔においても、軽油とナフタリンの
分離性能が良いので、ナフタリンを８０重量％程度のナ
フタリン油として回収できる。８０重量％程度のナフタ
リンが得られれば、ドラムフレーカーとスクリュープレ
スを利用して９５重量％程度のナフタリンを製造するこ
とが可能となる。

(6) 請求項３の発明においては、駆出塔塔頂油に水
（軟水が好ましい）を注入して、塔頂油中のHCN成分を
抽出・除去してから側塔へフィードするので、第１側塔
コンデンサーやナフタリンコンデンサーで熱回収して加
熱しても、シアン重合物は生成しない。このため、第１
側塔コンデンサーから側塔までの側塔フィードラインの
閉塞や腐食が発生しないので、長期安定運転が可能とな
る。また第１側塔コンデンサーから側塔までの側塔フィ
ードラインおよび側塔の材質として、炭素鋼が使用可能
となり、低コスト化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のコークス炉ガス中の軽油およびナフタ
リンの回収方法を実施する装置の一例を示すフローシー
ト、第２図および第３図は第１図における駆出塔１４の
塔頂部まわりの他の例の詳細を示すフローシート、第４
図および第５図は本発明者らの行った実験結果を示すも
ので、第４図は洗浄液量と洗浄後の含ナフタリン粗軽油
中のHCN濃度との関係を示すグラフ、第５図は洗浄液／
含ナフタリン粗軽油と除去率との関係を示すグラフ、第
６図は従来例を示すフローシートである。１……ナフタリンスクラバー、２……ベンゾールスクラ
バー、３……熱交換器、４……脱水塔、５……加熱炉、
６……駆出塔、７……吸収油クーラー、８……脱ピッチ
塔、１０……駆出塔コンデンサー、１１……駆出塔リフ
ラックスドラム、１２……第１熱交換器、１３……第２
熱交換器、１４……駆出塔、１５……駆出塔リボイラ
ー、１７……真空ポンプ、１８……脱ピッチ塔リボイラ
ー、２０……第１側塔コンデンサー、２１……ナフタリ
ンコンデンサー、２２……側塔、２３……第２側塔コン
デンサー、２４……側塔リフラックスドラム、２５……
フラッシュ塔、２６……側塔リボイラー、２７……フラ
ッシュ塔リボイラー、２８……ライン、３０……塔頂油
移送ポンプ、３１、３５……スタティックミキサー、３
２……仕切板、３３……駆出塔リフラックスポンプ、３
４……液溜め

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者山本賢則福岡県北九州市若松区響町１丁目３番地三井鉱山株式会社北九州事業所内 (72)発明者坂田康二福岡県北九州市若松区響町１丁目３番地三井鉱山株式会社北九州事業所内 (72)発明者堤宏福岡県北九州市若松区響町１丁目３番地三井鉱山株式会社北九州事業所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コークス炉ガス中の軽油およびナフタリン
を吸収油を用いて吸収し、該吸収油を駆出塔に導入し
て、吸収油から軽油およびナフタリンを駆出し回収する
方法において、駆出塔（１４）の塔底部にリボイラー
（１５）を設置し、駆出塔塔底部の操作圧力を300Torr
以下の減圧として蒸留し、駆出塔の塔頂部から軽油とと
もにナフタリンを留出させ、該留出油を側塔（２２）に
送り、側塔の塔頂部から軽油を回収するとともに、側塔
の塔底部からナフタリンを回収することを特徴とするコ
ークス炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法
【請求項２】側塔（２２）の塔底液をさらにフラッシュ
塔（２５）に導入し、フラッシュ塔の塔頂部からナフタ
リンを回収する請求項１記載のコークス炉ガス中の軽油
およびナフタリンの回収方法。
【請求項３】駆出塔（１４）の塔頂油に水を注入して、
塔頂油中のHCN成分を抽出・除去する請求項１または２
記載のコークス炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収
方法。