JPH06294349A - 熱機関用再生器 - Google Patents
熱機関用再生器Info
- Publication number
- JPH06294349A JPH06294349A JP8326593A JP8326593A JPH06294349A JP H06294349 A JPH06294349 A JP H06294349A JP 8326593 A JP8326593 A JP 8326593A JP 8326593 A JP8326593 A JP 8326593A JP H06294349 A JPH06294349 A JP H06294349A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filling
- regenerator
- engine
- packing
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2257/00—Regenerators
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 製造が煩雑で高価な金属網からなる充填物を
必要温度効率を充足させる量以上に過剰に充填せずと
も、所定のエンジン熱効率、出力が得られ、ＮＴＵが過
剰に高い所で使用せずともよい熱機関用再生器を得る。 【構成】 主に作動流体との蓄放熱を担う第１充填物１
２と 第１充填物１２より流体圧力損失が小さく第１充
填物とほぼ同じ空隙率の第２充填物１３を再生器７の作
動流体の流出入方向に交互に積層充填した。
必要温度効率を充足させる量以上に過剰に充填せずと
も、所定のエンジン熱効率、出力が得られ、ＮＴＵが過
剰に高い所で使用せずともよい熱機関用再生器を得る。 【構成】 主に作動流体との蓄放熱を担う第１充填物１
２と 第１充填物１２より流体圧力損失が小さく第１充
填物とほぼ同じ空隙率の第２充填物１３を再生器７の作
動流体の流出入方向に交互に積層充填した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えばスターリング
エンジン等の熱機関用再生器に関するものである。な
お、この明細書ではスターリングエンジンの再生器を例
に説明する。
エンジン等の熱機関用再生器に関するものである。な
お、この明細書ではスターリングエンジンの再生器を例
に説明する。
【０００２】
【従来の技術】図６は、従来のスターリングエンジンの
概略構成を示す縦断面構成図である。１はディスプレー
サ２と動力ピストン３とを収容したシリンダ、４は膨張
空間、５は圧縮空間である。６は膨張空間４に連通する
ヒータ、７はヒータ６に連通し充填物８を充填した再生
器、９は再生器７と圧縮空間５とを連通するクーラ、１
０は膨張空間４とヒータ６と再生器７とクーラ９と圧縮
空間５から形成される作動ガス空間である。なお、１１
はピストンリング、２ａは上記送気ピストン２を所定の
ストロークと速度で往復動させる駆動ロッド、３ａは上
記動力ピストン３を上記送気ピストン２と一定の位相差
で往復動させる駆動ロッドで、この両駆動ロッド３ａ、
２ａは所定の駆動源（図示せず）に連結されている。
概略構成を示す縦断面構成図である。１はディスプレー
サ２と動力ピストン３とを収容したシリンダ、４は膨張
空間、５は圧縮空間である。６は膨張空間４に連通する
ヒータ、７はヒータ６に連通し充填物８を充填した再生
器、９は再生器７と圧縮空間５とを連通するクーラ、１
０は膨張空間４とヒータ６と再生器７とクーラ９と圧縮
空間５から形成される作動ガス空間である。なお、１１
はピストンリング、２ａは上記送気ピストン２を所定の
ストロークと速度で往復動させる駆動ロッド、３ａは上
記動力ピストン３を上記送気ピストン２と一定の位相差
で往復動させる駆動ロッドで、この両駆動ロッド３ａ、
２ａは所定の駆動源（図示せず）に連結されている。
【０００３】次に動作について説明する。ヒータ６を外
部から加熱する一方、クーラ９を外部から冷却すると、
ディスプレーサ２と動力ピストン３を一定の位相差を保
持しながら往復運動して作動ガス空間１０における作動
ガスに圧力変動が生じ仕事を発生する。すなわち、作動
ガス空間１０における作動ガスは、ヒータ６と、クーラ
９と、再生器７の作用と相まって、等温圧縮→等積加熱
→等温膨張→等積冷却の４過程からなる「スターリング
サイクル」を行ない、「外燃機関」として動作する。こ
の「スターリングサイクル」中において、再生器７は、
「等積冷却時」（作動ガス空間１０の作動ガスがヒータ
管６から再生器７内に流入したとき）に、作動ガスが保
有する熱量を金属網からなる充填物８が蓄積しておき、
上記「等積加熱時」（作動ガスがクーラ９から再生器７
内に流入したあと、ヒータ管６に向って流出するとき）
に、この金属網からなる充填物８が蓄熱した熱を再生利
用して作動ガスを加熱するために設けられたものであ
る。
部から加熱する一方、クーラ９を外部から冷却すると、
ディスプレーサ２と動力ピストン３を一定の位相差を保
持しながら往復運動して作動ガス空間１０における作動
ガスに圧力変動が生じ仕事を発生する。すなわち、作動
ガス空間１０における作動ガスは、ヒータ６と、クーラ
９と、再生器７の作用と相まって、等温圧縮→等積加熱
→等温膨張→等積冷却の４過程からなる「スターリング
サイクル」を行ない、「外燃機関」として動作する。こ
の「スターリングサイクル」中において、再生器７は、
「等積冷却時」（作動ガス空間１０の作動ガスがヒータ
管６から再生器７内に流入したとき）に、作動ガスが保
有する熱量を金属網からなる充填物８が蓄積しておき、
上記「等積加熱時」（作動ガスがクーラ９から再生器７
内に流入したあと、ヒータ管６に向って流出するとき）
に、この金属網からなる充填物８が蓄熱した熱を再生利
用して作動ガスを加熱するために設けられたものであ
る。
【０００４】ここで、従来の再生器７の温度効率とユニ
ット数（ＮＴＵ：Number of transfer unit）との関
係を図７のグラフ、実線の特性曲線に示す。Ａ点が従来
使用している所で、ＮＴＵが過剰に高い所で使用してい
ることが判る。これは下記理由による。この再生器７の
軸方向長さは、シリンダ１が高温に加熱されるため熱応
力などの関係から決定され、さらに、再生器７の外径、
内径は、再生器７の圧力損失から決まってくる。そし
て、このように決定された再生器７に金属網からなる充
填物８を所定の空隙率になるよう積層した為である。す
なわち、再生器７の必要温度効率を得るために必要とさ
れる金属網からなる充填物量では、空隙率（死容積）が
大きくなり、所定のエンジン熱効率、エンジン出力を得
ることができず、空隙率を小さくするために必要温度効
率面からは過剰の充填物を充填していた。この充填物
は、通常１２０及び１５０メッシュの金属網が用いられ
ているが、これらの金属網は製造が煩雑で大変コストの
高いものである。
ット数（ＮＴＵ：Number of transfer unit）との関
係を図７のグラフ、実線の特性曲線に示す。Ａ点が従来
使用している所で、ＮＴＵが過剰に高い所で使用してい
ることが判る。これは下記理由による。この再生器７の
軸方向長さは、シリンダ１が高温に加熱されるため熱応
力などの関係から決定され、さらに、再生器７の外径、
内径は、再生器７の圧力損失から決まってくる。そし
て、このように決定された再生器７に金属網からなる充
填物８を所定の空隙率になるよう積層した為である。す
なわち、再生器７の必要温度効率を得るために必要とさ
れる金属網からなる充填物量では、空隙率（死容積）が
大きくなり、所定のエンジン熱効率、エンジン出力を得
ることができず、空隙率を小さくするために必要温度効
率面からは過剰の充填物を充填していた。この充填物
は、通常１２０及び１５０メッシュの金属網が用いられ
ているが、これらの金属網は製造が煩雑で大変コストの
高いものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の再
生器では、従来一般に用いられる金属網からなる充填物
８では必要温度効率を充足させる量では、所定のエンジ
ン熱効率、出力を得ることができず、金属網からなる充
填物８を必要以上に積層充填しなければならず、ＮＴＵ
が過剰に高いところで使用せざるをえないという問題点
があった。即ち、上述したように熱応力、再生器の圧力
損失等から決まる最適な再生器形状において、ＮＴＵが
過剰にならず所定の温度効率を得るとともに、所定のエ
ンジン熱効率、エンジン出力を得るのが困難であった。
生器では、従来一般に用いられる金属網からなる充填物
８では必要温度効率を充足させる量では、所定のエンジ
ン熱効率、出力を得ることができず、金属網からなる充
填物８を必要以上に積層充填しなければならず、ＮＴＵ
が過剰に高いところで使用せざるをえないという問題点
があった。即ち、上述したように熱応力、再生器の圧力
損失等から決まる最適な再生器形状において、ＮＴＵが
過剰にならず所定の温度効率を得るとともに、所定のエ
ンジン熱効率、エンジン出力を得るのが困難であった。
【０００６】この発明は、かかる問題点を解決するため
になされたものであり、所定の温度効率、エンジン熱効
率、エンジン出力が簡便に得られる熱機関用再生器を提
供することを目的としている。
になされたものであり、所定の温度効率、エンジン熱効
率、エンジン出力が簡便に得られる熱機関用再生器を提
供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明の再生器は、充
填物として主に作動流体との蓄放熱を担う第１充填物と
この第１充填物より流体圧力損失が小さく第１充填物
が有する空隙率以下の空隙率を有する第２充填物を用
い、これらを再生器の作動流体の流出入方向に交互に積
層充填したものである。
填物として主に作動流体との蓄放熱を担う第１充填物と
この第１充填物より流体圧力損失が小さく第１充填物
が有する空隙率以下の空隙率を有する第２充填物を用
い、これらを再生器の作動流体の流出入方向に交互に積
層充填したものである。
【０００８】また、第２充填物として低熱伝導材料を用
いたものである。
いたものである。
【０００９】
【作用】この発明の再生器においては、第１充填物が主
に作動流体との蓄放熱作用を担い、第２充填物が死容積
低減を目的として流路を十分確保するように作用するの
で、第１，第２充填物を適宜選択、組み合わせることに
より簡便に所望の温度効率、エンジン熱効率、エンジン
出力が得られる。また、製造が煩雑で高価な第１充填物
の使用量を低減できる。
に作動流体との蓄放熱作用を担い、第２充填物が死容積
低減を目的として流路を十分確保するように作用するの
で、第１，第２充填物を適宜選択、組み合わせることに
より簡便に所望の温度効率、エンジン熱効率、エンジン
出力が得られる。また、製造が煩雑で高価な第１充填物
の使用量を低減できる。
【００１０】また、第２充填物として低熱伝導材料を用
いたので、再生器の熱伝導ロスが低減できる。
いたので、再生器の熱伝導ロスが低減できる。
【００１１】
実施例１．図１はこの発明の実施例１のスターリングエ
ンジンの再生器を示す縦断面構成図であり、１〜１１は
上記従来装置と全く同一のものである。１２は主に作動
流体との蓄放熱作用を担う第１充填物で、この場合は従
来の充填物８と同様の１２０〜１５０メッシュの金属網
からなる。１３は第１充填物１２とほぼ同じ空隙率を有
し第１充填物１２より十分に圧力降下の小さい第２充填
物で、この場合は線形の太い２０〜４０メッシュの金属
網からなる。この第１と第２充填物１２，１３を再生器
７の作動流体の流出入方向、即ち軸方向にそれぞれ所定
量を交互に層状に積層している。なお、第１充填物１２
の充填重量は従来の充填物８の充填重量の半分である。
即ち、第１と第２充填物１２，１３の積層割合は５０％
ずつとした。
ンジンの再生器を示す縦断面構成図であり、１〜１１は
上記従来装置と全く同一のものである。１２は主に作動
流体との蓄放熱作用を担う第１充填物で、この場合は従
来の充填物８と同様の１２０〜１５０メッシュの金属網
からなる。１３は第１充填物１２とほぼ同じ空隙率を有
し第１充填物１２より十分に圧力降下の小さい第２充填
物で、この場合は線形の太い２０〜４０メッシュの金属
網からなる。この第１と第２充填物１２，１３を再生器
７の作動流体の流出入方向、即ち軸方向にそれぞれ所定
量を交互に層状に積層している。なお、第１充填物１２
の充填重量は従来の充填物８の充填重量の半分である。
即ち、第１と第２充填物１２，１３の積層割合は５０％
ずつとした。
【００１２】上記のように構成された再生器における温
度効率を図７のグラフの破線の特性曲線に示す。再生器
の温度効率は従来例とほぼ等しい、または若干小さく、
Ｂ点がこの実施例で使用している所である。図２のグラ
フにこの実施例に係わる空隙率を一定とした場合の第
１、第２充填物の積層割合とエンジン熱効率、エンジン
出力、圧力損失の依存性の試験結果を示す。図２から判
るように、第１充填物の積層割合を減らしていくと圧力
損失は減少していく。それに伴いエンジン出力は、上昇
し第１充填物の積層割合が５０％の時に最大となる。エ
ンジン効率は、第１充填物の積層割合が５０％までほぼ
一定となる。すなわち、第２充填物で補い空隙率を一定
に保つことにより製造が煩雑で高価な第１充填物の充填
量を半分にしても、エンジンの熱効率、出力を低下させ
ることがなく、コストの低減が図れる。また、空隙率の
小さい第２充填物をもちいた場合は、再生器部での死容
積が減り、エンジンの圧力比が高くなる。これによって
エンジン出力はより向上するといった特長をもつ。
度効率を図７のグラフの破線の特性曲線に示す。再生器
の温度効率は従来例とほぼ等しい、または若干小さく、
Ｂ点がこの実施例で使用している所である。図２のグラ
フにこの実施例に係わる空隙率を一定とした場合の第
１、第２充填物の積層割合とエンジン熱効率、エンジン
出力、圧力損失の依存性の試験結果を示す。図２から判
るように、第１充填物の積層割合を減らしていくと圧力
損失は減少していく。それに伴いエンジン出力は、上昇
し第１充填物の積層割合が５０％の時に最大となる。エ
ンジン効率は、第１充填物の積層割合が５０％までほぼ
一定となる。すなわち、第２充填物で補い空隙率を一定
に保つことにより製造が煩雑で高価な第１充填物の充填
量を半分にしても、エンジンの熱効率、出力を低下させ
ることがなく、コストの低減が図れる。また、空隙率の
小さい第２充填物をもちいた場合は、再生器部での死容
積が減り、エンジンの圧力比が高くなる。これによって
エンジン出力はより向上するといった特長をもつ。
【００１３】このように、第１充填物１２とほぼ同じ空
隙率を有し第１充填物１２より十分に圧力降下の小さい
第２充填物１３を交互に均等に積層することにより、再
生器の温度効率を低下させる事なく、また、ＮＴＵが過
剰設計になることなくエンジン熱効率、エンジン出力の
確保が可能となる。簡便に所望の温度効率、エンジン熱
効率、エンジン出力が得られる。また、上述したように
製造が煩雑で高価な第１充填物を所望の温度効率を得る
以上に過剰に充填せずともよく、その充填量を従来例の
半分に減らせ、再生器のコストが低減できる。
隙率を有し第１充填物１２より十分に圧力降下の小さい
第２充填物１３を交互に均等に積層することにより、再
生器の温度効率を低下させる事なく、また、ＮＴＵが過
剰設計になることなくエンジン熱効率、エンジン出力の
確保が可能となる。簡便に所望の温度効率、エンジン熱
効率、エンジン出力が得られる。また、上述したように
製造が煩雑で高価な第１充填物を所望の温度効率を得る
以上に過剰に充填せずともよく、その充填量を従来例の
半分に減らせ、再生器のコストが低減できる。
【００１４】実施例２．図３はこの発明の実施例２のス
ターリングエンジンの再生器を示す縦断面構成図であ
る。この実施例では第１充填物として金属網からなる充
填物１２の代わりに金属の短繊維の配列をランダムに積
層し圧縮成形した物１４を用い、この第１充填物１４と
ほぼ同じ空隙率を有する第２充填物１３を交互に均等に
積層している。上記実施例１と同様の効果を奏する。
ターリングエンジンの再生器を示す縦断面構成図であ
る。この実施例では第１充填物として金属網からなる充
填物１２の代わりに金属の短繊維の配列をランダムに積
層し圧縮成形した物１４を用い、この第１充填物１４と
ほぼ同じ空隙率を有する第２充填物１３を交互に均等に
積層している。上記実施例１と同様の効果を奏する。
【００１５】実施例３．図４はこの発明の実施例３のス
ターリングエンジンの再生器を示す縦断面構成図であ
る。この実施例では第２充填物として第１充填物１２と
ほぼ同じ空隙率を有し、第１充填物１２より十分に圧力
降下の小さい低熱伝導材料で構成された球１５を用い、
これと第１充填物１２とをそれぞれ交互に均等に積層て
いる。
ターリングエンジンの再生器を示す縦断面構成図であ
る。この実施例では第２充填物として第１充填物１２と
ほぼ同じ空隙率を有し、第１充填物１２より十分に圧力
降下の小さい低熱伝導材料で構成された球１５を用い、
これと第１充填物１２とをそれぞれ交互に均等に積層て
いる。
【００１６】この実施例３では、第２充填物として低熱
伝導率材料で構成された球１５を用いているので、再生
器の熱伝導ロスの低減が図れる。
伝導率材料で構成された球１５を用いているので、再生
器の熱伝導ロスの低減が図れる。
【００１７】実施例４．図４はこの発明の実施例３のス
ターリングエンジンの再生器を示す縦断面構成図であ
る。この実施例は上記の実施例２と実施例３とを組合わ
したものである。即ち、第１充填物として金属の短繊維
を圧縮成形した物１４を用い、第２充填物として第１充
填物１４とほぼ同じ空隙率を有し第１充填物１４より十
分に圧力降下の小さい低熱伝導材料で構成された球１５
を用いている。上記実施例３と同様の効果を奏する。
ターリングエンジンの再生器を示す縦断面構成図であ
る。この実施例は上記の実施例２と実施例３とを組合わ
したものである。即ち、第１充填物として金属の短繊維
を圧縮成形した物１４を用い、第２充填物として第１充
填物１４とほぼ同じ空隙率を有し第１充填物１４より十
分に圧力降下の小さい低熱伝導材料で構成された球１５
を用いている。上記実施例３と同様の効果を奏する。
【００１８】この発明に係わる第１充填物としては、金
属の短繊維の配列をランダムに積層し圧縮成形したも
の、平織り金属メッシュ等が用いられ、第２充填物とし
ては低熱伝導材料からなり、球状、多面体形状、星砂形
状、またはくら形形状を有するもの、または粗い平織り
金属メッシュ等が用いられる。その組み合わせ、積層割
合等は上記実施例に限定されることなく、適宜選択、組
み合わせることにより簡便に所望の温度効率、エンジン
熱効率、エンジン出力が得られる。
属の短繊維の配列をランダムに積層し圧縮成形したも
の、平織り金属メッシュ等が用いられ、第２充填物とし
ては低熱伝導材料からなり、球状、多面体形状、星砂形
状、またはくら形形状を有するもの、または粗い平織り
金属メッシュ等が用いられる。その組み合わせ、積層割
合等は上記実施例に限定されることなく、適宜選択、組
み合わせることにより簡便に所望の温度効率、エンジン
熱効率、エンジン出力が得られる。
【００１９】なお、スターリングエンジンの再生器を例
に説明したが、他の熱機関の再生器に適用しても同様の
効果を奏する。
に説明したが、他の熱機関の再生器に適用しても同様の
効果を奏する。
【００２０】
【発明の効果】この発明の熱機関用再生器は、以上説明
したように、充填物として主に作動流体との蓄放熱を担
う第１充填物と この第１充填物より流体圧力損失が小
さく第１充填物が有する空隙率以下の空隙率を有する第
２充填物を用い、これらを再生器の作動流体の流出入方
向に交互に積層充填したので、所定の温度効率、エンジ
ン熱効率、エンジン出力が簡便に得られる。また、製造
が煩雑で高価な第１充填物の使用量を低減できる。
したように、充填物として主に作動流体との蓄放熱を担
う第１充填物と この第１充填物より流体圧力損失が小
さく第１充填物が有する空隙率以下の空隙率を有する第
２充填物を用い、これらを再生器の作動流体の流出入方
向に交互に積層充填したので、所定の温度効率、エンジ
ン熱効率、エンジン出力が簡便に得られる。また、製造
が煩雑で高価な第１充填物の使用量を低減できる。
【図１】この発明の実施例１を示す縦断面構成図であ
る。
る。
【図２】この発明に係わる充填物の積層割合とスターリ
ングエンジンの熱効率、出力、圧力損失の関係を示すグ
ラフである。
ングエンジンの熱効率、出力、圧力損失の関係を示すグ
ラフである。
【図３】この発明の実施例２を示す縦断面構成図であ
る。
る。
【図４】この発明の実施例３を示す縦断面構成図であ
る。
る。
【図５】この発明の実施例４を示す縦断面構成図であ
る。
る。
【図６】従来のスターリングエンジンを示す縦断面構成
図である。
図である。
【図７】再生器の温度効率とＮＴＵとの関係を示すグラ
フである。
フである。
７ 再生器 ８ 充填物 １２ 第１充填物の金属網 １３ 第２充填物の太い金属網 １４ 第１充填物の金属の短繊維を圧縮成形した物 １５ 第２充填物の低熱伝導材料からなる球
Claims (2)
- 【請求項１】 充填物が充填され、内部を往復する作動
流体が保有するエンタルピを蓄積・再生する再生器にお
いて、上記充填物として主に作動流体との蓄放熱を担う
第１充填物と この第１充填物より流体圧力損失が小さ
く第１充填物が有する空隙率以下の空隙率を有する第２
充填物を用い、これらを再生器の作動流体の流出入方向
に交互に積層充填したことを特徴とする熱機関用再生
器。 - 【請求項２】 第２充填物は低熱伝導材料からなり、球
状、多面体形状、星砂形状、またはくら形形状を有して
いることを特徴をする請求項第１項記載の熱機関用再生
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8326593A JPH06294349A (ja) | 1993-04-09 | 1993-04-09 | 熱機関用再生器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8326593A JPH06294349A (ja) | 1993-04-09 | 1993-04-09 | 熱機関用再生器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06294349A true JPH06294349A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=13797526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8326593A Pending JPH06294349A (ja) | 1993-04-09 | 1993-04-09 | 熱機関用再生器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06294349A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011004603A1 (ja) | 2009-07-10 | 2011-01-13 | 川崎重工業株式会社 | 熱機関用再生器およびこの再生器を用いたスターリングエンジン |
| CN103775241A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-05-07 | 宁波荣捷特机械制造有限公司 | 一种斯特林循环装置内的再生器 |
| US11261824B2 (en) * | 2018-01-02 | 2022-03-01 | Maston AB | Stirling engine comprising metal foam regenerator |
-
1993
- 1993-04-09 JP JP8326593A patent/JPH06294349A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011004603A1 (ja) | 2009-07-10 | 2011-01-13 | 川崎重工業株式会社 | 熱機関用再生器およびこの再生器を用いたスターリングエンジン |
| CN103775241A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-05-07 | 宁波荣捷特机械制造有限公司 | 一种斯特林循环装置内的再生器 |
| US11261824B2 (en) * | 2018-01-02 | 2022-03-01 | Maston AB | Stirling engine comprising metal foam regenerator |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4416114A (en) | Thermal regenerative machine | |
| CN100582602C (zh) | 热声装置 | |
| US2833523A (en) | Regenerator for use in hot gas reciprocating engines | |
| JPH07293334A (ja) | 外燃機関 | |
| JPH06294349A (ja) | 熱機関用再生器 | |
| GB2049141A (en) | Cryogenic regenerator | |
| CN110273780A (zh) | 具有蓄热壳体的回热器及斯特林循环系统 | |
| JPH0882451A (ja) | 冷却装置 | |
| Sobol et al. | A study of a miniature in-line pulse tube cryocooler | |
| US20150168026A1 (en) | Regenerative refrigerator | |
| JPH09152211A (ja) | 外燃機関のピストン | |
| JPH10115472A (ja) | パルスチュ−ブ冷凍機 | |
| JP2000310457A (ja) | 蓄冷式冷凍機 | |
| JP2828948B2 (ja) | 再生熱交換器 | |
| JPH09152214A (ja) | 外燃機関のピストン | |
| JPH09178278A (ja) | 蓄冷器 | |
| JP3354364B2 (ja) | 外燃機関の再生器 | |
| JP2828937B2 (ja) | ガス圧縮・膨張機の熱交換器及びその製造方法 | |
| JP2941108B2 (ja) | パルス管式冷凍機 | |
| JPH0528438Y2 (ja) | ||
| JP2000205674A (ja) | パルス管冷凍機の熱交換器 | |
| JP2942045B2 (ja) | パルス管式冷凍機 | |
| JP2941109B2 (ja) | パルス管式冷凍機 | |
| JP2941110B2 (ja) | パルス管式冷凍機 | |
| JP2699939B2 (ja) | 蓄冷器式冷凍機 |