JPH0627015A - 非定常状態プロフイル透過率計の方法と装置 - Google Patents
非定常状態プロフイル透過率計の方法と装置Info
- Publication number
- JPH0627015A JPH0627015A JP5097708A JP9770893A JPH0627015A JP H0627015 A JPH0627015 A JP H0627015A JP 5097708 A JP5097708 A JP 5097708A JP 9770893 A JP9770893 A JP 9770893A JP H0627015 A JPH0627015 A JP H0627015A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- probe
- pressure
- chamber
- core sample
- volume
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 33
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims abstract description 295
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 46
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 claims abstract description 44
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 36
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 claims description 15
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 10
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 claims 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 claims 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 71
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- -1 for example Substances 0.000 abstract 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 102
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 10
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229920005372 Plexiglas® Polymers 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000004926 polymethyl methacrylate Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N15/00—Investigating characteristics of particles; Investigating permeability, pore-volume or surface-area of porous materials
- G01N15/08—Investigating permeability, pore-volume, or surface area of porous materials
- G01N15/082—Investigating permeability by forcing a fluid through a sample
- G01N15/0826—Investigating permeability by forcing a fluid through a sample and measuring fluid flow rate, i.e. permeation rate or pressure change
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 リザーバロックの透過率を決定する方法と装
置を提供する。 【構成】 正確に容積の知られたリザーバからガスをコ
アサンプル中に流入させたときの時間幅とガス圧力の変
化を直接測定する。容積と圧力−時間パラメータから間
接的に流量を決定し、一時的な流量と上流圧力に基づい
てコアサンプルの透過率を決定する
置を提供する。 【構成】 正確に容積の知られたリザーバからガスをコ
アサンプル中に流入させたときの時間幅とガス圧力の変
化を直接測定する。容積と圧力−時間パラメータから間
接的に流量を決定し、一時的な流量と上流圧力に基づい
てコアサンプルの透過率を決定する
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は透過率などの属性を決定
する際に用いられる方法と装置に係り、特にリザーバロ
ックのコアサンプルの透過率を測定する非定常状態非破
壊的方法に関する。
する際に用いられる方法と装置に係り、特にリザーバロ
ックのコアサンプルの透過率を測定する非定常状態非破
壊的方法に関する。
【０００２】
【従来技術】透過率は、リザーバロックなどの多孔性材
料の流体を送出する容量（ロックの流体伝導度）であ
る。この透過率はリザーバ内の流体流の速度を決定する
際の最も重要なパラメータの１つである。スラブ化また
は非スラブ化された全コアに対する詳細な透過率の測定
の地質学的に複雑で異質な構造に対しては特に有用であ
る。透過率の非破壊測定に「プローブ透過率計」を用い
る概念は公知のものである。このような装置の１つは E
dinburgh Petroleum Services で製造されている。
料の流体を送出する容量（ロックの流体伝導度）であ
る。この透過率はリザーバ内の流体流の速度を決定する
際の最も重要なパラメータの１つである。スラブ化また
は非スラブ化された全コアに対する詳細な透過率の測定
の地質学的に複雑で異質な構造に対しては特に有用であ
る。透過率の非破壊測定に「プローブ透過率計」を用い
る概念は公知のものである。このような装置の１つは E
dinburgh Petroleum Services で製造されている。
【０００３】小径のチューブまたはプローブがリザーバ
から切断されたコアサンプルの表面に対して押圧され
る。このプローブの端部は、サンプルとプローブの間で
気密封止を形成するゴム製ガスケットまたはＯリングに
嵌合される。この封止部分の内部を通してロックサンプ
ルに一定の測定圧で空気または窒素が供給される。次
に、このガスは、封止部分下方の点からロックサンプル
を通して拡散し、わずかに半球状のパターンをなして放
散し、最後に、ガスケットまたはＯリングの外径部分を
越えてサンプルの上面から、また大気圧に露出されるサ
ンプルの他の表面から放出される。
から切断されたコアサンプルの表面に対して押圧され
る。このプローブの端部は、サンプルとプローブの間で
気密封止を形成するゴム製ガスケットまたはＯリングに
嵌合される。この封止部分の内部を通してロックサンプ
ルに一定の測定圧で空気または窒素が供給される。次
に、このガスは、封止部分下方の点からロックサンプル
を通して拡散し、わずかに半球状のパターンをなして放
散し、最後に、ガスケットまたはＯリングの外径部分を
越えてサンプルの上面から、また大気圧に露出されるサ
ンプルの他の表面から放出される。
【０００４】プローブから送出されたガスの流量および
圧力は質量流量計やロタメータおよび圧力トランスデュ
ーサや圧力ゲージなどの装置により直接測定される。流
量および圧力が一定（時間的に変化しない）になると、
「定常状態」が得られる。次に、上流の送出圧力および
流量が記録され、透過度が計算される。この従来の定常
状態法の変形例は、流量制御装置により上流の送出流量
を一定に保持することからなる。上流の送出圧力が時間
的に不変になると、定常状態の条件が得られ、測定がな
される。
圧力は質量流量計やロタメータおよび圧力トランスデュ
ーサや圧力ゲージなどの装置により直接測定される。流
量および圧力が一定（時間的に変化しない）になると、
「定常状態」が得られる。次に、上流の送出圧力および
流量が記録され、透過度が計算される。この従来の定常
状態法の変形例は、流量制御装置により上流の送出流量
を一定に保持することからなる。上流の送出圧力が時間
的に不変になると、定常状態の条件が得られ、測定がな
される。
【０００５】このような定常状態測定法の１つの欠点
は、定常状態になるまでに長居時間がかかる点にある。
定常状態に達するまでの待ち時間は、コア材料の透過率
が減少するにつれて増加する。すなわち、この待ち時間
は透過率の小さなサンプルの場合２０分以上になる。他
の問題点は、流量を直接測定しなければならないという
ことにある。殆どの流量測定装置は精度が単に約±１％
という非常に狭い範囲にある。現在、市販されているプ
ローブ透過率計により測定できる透過率の範囲は約0.１
ミリダルシ（md）から約１０，０００mdの範囲にあるこ
とが要求されている。しかし、約５md以下の透過率の測
定は大きなパーセント誤差を有する。本発明の目的は、
リザーバロックの透過率を決定する方法と装置を提供す
ることにある。
は、定常状態になるまでに長居時間がかかる点にある。
定常状態に達するまでの待ち時間は、コア材料の透過率
が減少するにつれて増加する。すなわち、この待ち時間
は透過率の小さなサンプルの場合２０分以上になる。他
の問題点は、流量を直接測定しなければならないという
ことにある。殆どの流量測定装置は精度が単に約±１％
という非常に狭い範囲にある。現在、市販されているプ
ローブ透過率計により測定できる透過率の範囲は約0.１
ミリダルシ（md）から約１０，０００mdの範囲にあるこ
とが要求されている。しかし、約５md以下の透過率の測
定は大きなパーセント誤差を有する。本発明の目的は、
リザーバロックの透過率を決定する方法と装置を提供す
ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、ガスが正確に
知られた容積のリザーバからコアサンプル中に流入する
ときの時間幅とガス圧力の変化を直接測定する瞬間圧力
−減衰方法を用いる。この方法は次に、容積と圧力−時
間パラメータから間接的に流量を決定し、瞬間的な流量
と上流圧力に基づいてコアサンプルの透過率を計算す
る。この方法によれば、測定可能な透過率の範囲が増加
される。また本発明の方法と装置によれば、Klinkenber
g 透過率および有効（非スリップ補正された）ガスの透
過率が決定される。
知られた容積のリザーバからコアサンプル中に流入する
ときの時間幅とガス圧力の変化を直接測定する瞬間圧力
−減衰方法を用いる。この方法は次に、容積と圧力−時
間パラメータから間接的に流量を決定し、瞬間的な流量
と上流圧力に基づいてコアサンプルの透過率を計算す
る。この方法によれば、測定可能な透過率の範囲が増加
される。また本発明の方法と装置によれば、Klinkenber
g 透過率および有効（非スリップ補正された）ガスの透
過率が決定される。
【０００７】
【実施例】図１はプローブ透過率計１０の第１の好適な
実施例を示した図である。この透過率計１０は、テーブ
ル１２、このテーブル１２に装着されてコアサンプル１
６を保持するコアラック１４、プローブ２２をコアサン
プル１６上の所望の位置に配置するｘ−キャリッジ１８
およびｙ−キャリッジ２０、圧力トランスデューサ２
４、およびマニホールド２８と大形タンク容器３０と制
御システム（図略）を有するリザーバシステム２６とで
構成されている。当該透過率計１０に供する制御システ
ムにはコンピュータ（図略）が用いられる。
実施例を示した図である。この透過率計１０は、テーブ
ル１２、このテーブル１２に装着されてコアサンプル１
６を保持するコアラック１４、プローブ２２をコアサン
プル１６上の所望の位置に配置するｘ−キャリッジ１８
およびｙ−キャリッジ２０、圧力トランスデューサ２
４、およびマニホールド２８と大形タンク容器３０と制
御システム（図略）を有するリザーバシステム２６とで
構成されている。当該透過率計１０に供する制御システ
ムにはコンピュータ（図略）が用いられる。
【０００８】オペレータはコアラック１４の第１チャネ
ル１９１内にコアサンプル１６を配置する。コアサンプ
ル１６は、コアサンプル１６の上端部１９６が第１チャ
ネル１９１のチャネルエッジ部１９８に向かうように配
置される。コアサンプル１６がスラブ状のときには、こ
のサンプルはその平表面２００が上向きになるように配
置される。
ル１９１内にコアサンプル１６を配置する。コアサンプ
ル１６は、コアサンプル１６の上端部１９６が第１チャ
ネル１９１のチャネルエッジ部１９８に向かうように配
置される。コアサンプル１６がスラブ状のときには、こ
のサンプルはその平表面２００が上向きになるように配
置される。
【０００９】スラブ状コアサンプルは、プローブ２２と
コアサンプル１６のスラブ面２００の間を適切に封止す
ると好適である。スラブ状コアを調節するために、コア
の一部が、通常はダイアモンド埋め込みソーにより除去
され、コア上に平表面を形成する。コアサンプル１６の
「上部」１／３が除去されることが多い。ここで「上
部」とは、コアサンプル１６がその軸線を水平位置にし
て配置されたときのコアサンプル１６の上部をさす。ス
ラブ状表面２００は、プローブ２２の平坦底部に従うそ
の平坦さのために良好な封止を提供する。
コアサンプル１６のスラブ面２００の間を適切に封止す
ると好適である。スラブ状コアを調節するために、コア
の一部が、通常はダイアモンド埋め込みソーにより除去
され、コア上に平表面を形成する。コアサンプル１６の
「上部」１／３が除去されることが多い。ここで「上
部」とは、コアサンプル１６がその軸線を水平位置にし
て配置されたときのコアサンプル１６の上部をさす。ス
ラブ状表面２００は、プローブ２２の平坦底部に従うそ
の平坦さのために良好な封止を提供する。
【００１０】未スラブ状全コアサンプル（図略）を適切
に封止するために、プローブ２２は、コアサンプル１６
の軸線の軸上に配置し、コンプライアントなプローブチ
ップ（図略）と嵌合させ、全コアの曲率を補償するよう
にする。透過率の計算は、プローブ２２がコアサンプル
１６の平面状上部境界に対して封止されているというこ
とに基づいてなされるが、当業者は湾曲面に対する計算
に適合させることもできる。
に封止するために、プローブ２２は、コアサンプル１６
の軸線の軸上に配置し、コンプライアントなプローブチ
ップ（図略）と嵌合させ、全コアの曲率を補償するよう
にする。透過率の計算は、プローブ２２がコアサンプル
１６の平面状上部境界に対して封止されているというこ
とに基づいてなされるが、当業者は湾曲面に対する計算
に適合させることもできる。
【００１１】コアサンプル１６を適切に配置すると、オ
ペレータは、コアラック１４内の被測定コアサンプル１
６毎にコンピュータに基準の深さを入力する。コアサン
プル１６がコアサンプル長に切断されると、通常地面た
らコアサンプル１６が取られたリザーバの深さがコアサ
ンプル１６上に書かれ、またこの深さに対するコアサン
プル１６上の特定のラインを示すラインがコアサンプル
１６の軸線に垂直に描かれる。正常なときは、コアの１
メートル毎に少なくとも１つのこのようなリザーバ深さ
マークが与えられる。
ペレータは、コアラック１４内の被測定コアサンプル１
６毎にコンピュータに基準の深さを入力する。コアサン
プル１６がコアサンプル長に切断されると、通常地面た
らコアサンプル１６が取られたリザーバの深さがコアサ
ンプル１６上に書かれ、またこの深さに対するコアサン
プル１６上の特定のラインを示すラインがコアサンプル
１６の軸線に垂直に描かれる。正常なときは、コアの１
メートル毎に少なくとも１つのこのようなリザーバ深さ
マークが与えられる。
【００１２】透過率計１０内のテーブル１２がｘおよび
ｙ座標に区画され、これらの座標はテーブル１２の前方
左角から測定される。オペレータは、被試コアサンプル
１６上の基準深さラインの（オペレータに最も近い）前
縁部のすぐ上に至るまでプローブ２２を手動で配置す
る。これは、プローブ２２が所望位置に至るまでｙキャ
リッジ２０をｙレール３６に沿い前方または後方に移動
させると共にｘキャリッジ１８をｘレール３８に沿い横
方向に移動させることにより行われる。
ｙ座標に区画され、これらの座標はテーブル１２の前方
左角から測定される。オペレータは、被試コアサンプル
１６上の基準深さラインの（オペレータに最も近い）前
縁部のすぐ上に至るまでプローブ２２を手動で配置す
る。これは、プローブ２２が所望位置に至るまでｙキャ
リッジ２０をｙレール３６に沿い前方または後方に移動
させると共にｘキャリッジ１８をｘレール３８に沿い横
方向に移動させることにより行われる。
【００１３】透過率計１０内のプローブ２２の配置はレ
ーザ光１７（図２に示した）を用いることにより容易に
なる。レーザエネルギー源（図略）は、プローブ２２の
上部円筒ハウジング９４の上部に配置されたレーザ光１
７０を付勢する。透過率計１０内のレーザ光ハウジング
１７２は、プローブ２２の軸線に沿い上部円筒状ハウジ
ング９４の上部に装着され、長さが約１インチの円筒を
なしている。平面ガラスレンズ１７４は、例えば Edmon
ds Scientific 社により製造されたもので、レーザ光１
７０の下方のレーザ光ハウジング１７２の底部に配置さ
れる。レンズ１７４はＯリング１７６に対して配置さ
れ、このＯリング１７６は、上部円筒状ハウジング９４
の上室１２０に導く開口１７７を囲む溝に装着され、レ
ーザ光ハウジング１７２と上部室１２０の間を封止す
る。
ーザ光１７（図２に示した）を用いることにより容易に
なる。レーザエネルギー源（図略）は、プローブ２２の
上部円筒ハウジング９４の上部に配置されたレーザ光１
７０を付勢する。透過率計１０内のレーザ光ハウジング
１７２は、プローブ２２の軸線に沿い上部円筒状ハウジ
ング９４の上部に装着され、長さが約１インチの円筒を
なしている。平面ガラスレンズ１７４は、例えば Edmon
ds Scientific 社により製造されたもので、レーザ光１
７０の下方のレーザ光ハウジング１７２の底部に配置さ
れる。レンズ１７４はＯリング１７６に対して配置さ
れ、このＯリング１７６は、上部円筒状ハウジング９４
の上室１２０に導く開口１７７を囲む溝に装着され、レ
ーザ光ハウジング１７２と上部室１２０の間を封止す
る。
【００１４】得られた光ビームは、ガラスレンズ１７
４、開口１７８、プローブロッド１０６の中央を貫通す
る軸孔１８０、この軸孔１８０の底部の Plexiglasプラ
グ１８２、および下部円筒状ハウジング９６内のプロー
ブ室５４の要部を通り、プローブの底部から出射する。
この光は、コアサンプル１６上で小さな赤い点状をな
し、プローブ２２の中心線が下げられたときに触れるコ
アサンプル１６状の正確な位置を示す。
４、開口１７８、プローブロッド１０６の中央を貫通す
る軸孔１８０、この軸孔１８０の底部の Plexiglasプラ
グ１８２、および下部円筒状ハウジング９６内のプロー
ブ室５４の要部を通り、プローブの底部から出射する。
この光は、コアサンプル１６上で小さな赤い点状をな
し、プローブ２２の中心線が下げられたときに触れるコ
アサンプル１６状の正確な位置を示す。
【００１５】プローブ２２が適切に配置されると、オペ
レータはボタン（図略）を押圧し、プローブ２２が、こ
のコアサンプル１６に対する基準点の上にプローブ２２
が配置されたことをコンピュータに信号指示する。次
に、コンピュータは、ｘ位置センサ３２およびｙ位置セ
ンサ３４からの位置データを入力する。なお、透過率計
１０はｘおよびｙ位置センサ３２、３４を用いている
が、ステッパモータや駆動ねじ（図略）などの他の位置
決定方法を用いることもできる。
レータはボタン（図略）を押圧し、プローブ２２が、こ
のコアサンプル１６に対する基準点の上にプローブ２２
が配置されたことをコンピュータに信号指示する。次
に、コンピュータは、ｘ位置センサ３２およびｙ位置セ
ンサ３４からの位置データを入力する。なお、透過率計
１０はｘおよびｙ位置センサ３２、３４を用いている
が、ステッパモータや駆動ねじ（図略）などの他の位置
決定方法を用いることもできる。
【００１６】コンピュータはこのコアサンプル１６の基
準点に対するｘおよびｙデータを格納する。ｘ座標は基
準深さを表し、ｙ座標はテーブル１２の前部に最も近い
コアサンプル１６の縁部を表す。プローブ２２がｘレー
ル（図１）に沿い右手に移動されると、コンピュータ
は、コアのこの部分が、コアサンプル１６の基準点によ
りリザーバ内でより深い点からなので、移動される距離
を基準点に加えて深さを決定することになる。左手への
移動はより浅い深さからのコアを表す。
準点に対するｘおよびｙデータを格納する。ｘ座標は基
準深さを表し、ｙ座標はテーブル１２の前部に最も近い
コアサンプル１６の縁部を表す。プローブ２２がｘレー
ル（図１）に沿い右手に移動されると、コンピュータ
は、コアのこの部分が、コアサンプル１６の基準点によ
りリザーバ内でより深い点からなので、移動される距離
を基準点に加えて深さを決定することになる。左手への
移動はより浅い深さからのコアを表す。
【００１７】ｙ基準点は、オペレータに向かってコアラ
ック１４の前部に最近接するコアサンプル１６の立ち上
がりエッジを表す。プローブ２２がｙレール３６に沿い
オペレータから離れるように移動されると、コンピュー
タは、プローブ２２がここではさらにコア内に配置され
るので、ｙ基準点に対して上記距離を付加する。このコ
アサンプルに対するｙの最大値はコアサンプル１６のス
ラブ状部分の幅になる。
ック１４の前部に最近接するコアサンプル１６の立ち上
がりエッジを表す。プローブ２２がｙレール３６に沿い
オペレータから離れるように移動されると、コンピュー
タは、プローブ２２がここではさらにコア内に配置され
るので、ｙ基準点に対して上記距離を付加する。このコ
アサンプルに対するｙの最大値はコアサンプル１６のス
ラブ状部分の幅になる。
【００１８】同様にして、オペレータは、コンピュータ
コアラック１４内の各々のコアサンプル１６の上端部１
９６および底部（図略）を示すと共に、荒石、がま、あ
るいはその他の望ましくない条件のためスキップされる
コアサンプル１６の任意部分の開始および終了点を示
す。
コアラック１４内の各々のコアサンプル１６の上端部１
９６および底部（図略）を示すと共に、荒石、がま、あ
るいはその他の望ましくない条件のためスキップされる
コアサンプル１６の任意部分の開始および終了点を示
す。
【００１９】図３はプローブ２２およびリザーバシステ
ム２６の概略図であり、これらのプローブおよびリザー
バシステムは、好適な実施例の透過率計１０において
は、正確に既知の容積の４つのガス収容室を有する。好
適な実施例におけるこれらのガス収容室は Boyleの法則
の方法により較正することができ、この方法において
は、正確に既知容積の基準セル（図略）内の既知圧力の
ガスが較正される各々の室に膨張される。ガスの室内へ
の膨張後、ガスの圧力が測定され、またその室の容積
が、膨張開始時の既知圧力、膨張後の測定圧力、および
基準セルの既知容積から計算される。
ム２６の概略図であり、これらのプローブおよびリザー
バシステムは、好適な実施例の透過率計１０において
は、正確に既知の容積の４つのガス収容室を有する。好
適な実施例におけるこれらのガス収容室は Boyleの法則
の方法により較正することができ、この方法において
は、正確に既知容積の基準セル（図略）内の既知圧力の
ガスが較正される各々の室に膨張される。ガスの室内へ
の膨張後、ガスの圧力が測定され、またその室の容積
が、膨張開始時の既知圧力、膨張後の測定圧力、および
基準セルの既知容積から計算される。
【００２０】加圧ガス供給源４０からガスが充填弁４２
を通してリザーバシステム２６およびプローブ２２に供
給される。本透過率計１０には窒素ガスが用いられる
が、空気やヘリウムなどの他のガスを用いることもでき
る。ガスは、マニホールド室４４（４４Ａ−Ｃとして示
してある）に充填されると共に、小タンク弁４８を通し
て小タンク室４６（４６Ａ−Ｃとして示した）を、大タ
ンク弁５２を通して大タンク室５０（５０Ａ−Ｃとして
示してある）、およびプローブ弁５６を通してプローブ
室５４に充填される。圧力トランスデューサ２４は、プ
ローブ室５４がコアサンプル１６と封止連通されたとき
のプローブ室５４内のガス圧力を測定する。通風弁６０
がマニホールド室４４に接続され、リザーバシステム２
６が大気圧に初期化されることを許容するために、また
圧力トランスデューサ２４の較正および上記室４４、４
６、５０〜５４の較正のために設けられる。
を通してリザーバシステム２６およびプローブ２２に供
給される。本透過率計１０には窒素ガスが用いられる
が、空気やヘリウムなどの他のガスを用いることもでき
る。ガスは、マニホールド室４４（４４Ａ−Ｃとして示
してある）に充填されると共に、小タンク弁４８を通し
て小タンク室４６（４６Ａ−Ｃとして示した）を、大タ
ンク弁５２を通して大タンク室５０（５０Ａ−Ｃとして
示してある）、およびプローブ弁５６を通してプローブ
室５４に充填される。圧力トランスデューサ２４は、プ
ローブ室５４がコアサンプル１６と封止連通されたとき
のプローブ室５４内のガス圧力を測定する。通風弁６０
がマニホールド室４４に接続され、リザーバシステム２
６が大気圧に初期化されることを許容するために、また
圧力トランスデューサ２４の較正および上記室４４、４
６、５０〜５４の較正のために設けられる。
【００２１】本透過率計１０における４つのガス収容室
の近似的な要領は、大タンク室５０が７２０cc、小タン
ク室４６が１２０cc、マニホールド室４４が２０cc、プ
ローブ室５４が４ccである。このリザーバシステム２６
の構成の設計は、最大から最小までの各々のガス収容室
の遮断が各々の６倍の残る容積の低減をもたらす。これ
に対応して、圧力減少速度は、これがリザーバシステム
２６およびプローブ２２の全接続容積に逆比例すること
から因子６だけ増加される。透過率計１０のマニホール
ド２８は、以下に示すように、各種キャビテイを形成す
るように加工されたマニホールドブロック６２と、ガス
収容室と、チャネルとで構成されている。
の近似的な要領は、大タンク室５０が７２０cc、小タン
ク室４６が１２０cc、マニホールド室４４が２０cc、プ
ローブ室５４が４ccである。このリザーバシステム２６
の構成の設計は、最大から最小までの各々のガス収容室
の遮断が各々の６倍の残る容積の低減をもたらす。これ
に対応して、圧力減少速度は、これがリザーバシステム
２６およびプローブ２２の全接続容積に逆比例すること
から因子６だけ増加される。透過率計１０のマニホール
ド２８は、以下に示すように、各種キャビテイを形成す
るように加工されたマニホールドブロック６２と、ガス
収容室と、チャネルとで構成されている。
【００２２】図４に示したように、マニホールドブロッ
ク６２の、大タンクコンテナ３０から分離されたときの
背面図から、通風弁キャビテイ６４、充填弁キャビテイ
６６、プローブ弁キャビテイ６８、およびＯリング５８
により封止された大タンク流入口５０Ａの存在が明らか
になる。本好適な実施例におけるマニホールドブロック
６２はアルミニウムで形成されるが、これは単なる例に
過ぎず、真ちゅうなどの他の許容できる材料を用いても
よい。この材料は、以下に説明するように、その熱容量
および熱伝導率に対して選択される。
ク６２の、大タンクコンテナ３０から分離されたときの
背面図から、通風弁キャビテイ６４、充填弁キャビテイ
６６、プローブ弁キャビテイ６８、およびＯリング５８
により封止された大タンク流入口５０Ａの存在が明らか
になる。本好適な実施例におけるマニホールドブロック
６２はアルミニウムで形成されるが、これは単なる例に
過ぎず、真ちゅうなどの他の許容できる材料を用いても
よい。この材料は、以下に説明するように、その熱容量
および熱伝導率に対して選択される。
【００２３】図５は、マニホールドブロック６２の上部
部分を通しての図４のラインＡ−Ａ′に沿う断面図であ
る。この図には、通風弁キャビテイ６４、充填弁キャビ
テイ６６、小タンク弁キャビテイ７０、プローブ内容積
部分５４Ａ、プローブ外容積部分５４Ｂ、およびマニホ
ールド室４４の３部分、すなわち通風チャネル４４Ａ、
中央マニホールド内孔４４Ｂ、および小タンクチャネル
４４Ｃが示してある。透過率計１０の小タンク室４６は
３つの部分、すなわち上部部分４６Ａ、中央部分４６
Ｂ、および下部部分４６Ｃ（図６に示してある）からな
る。おな、小タンク室４６からなる部分の個数、および
これらの部分の形状と関係は単に例示としてのみ与えら
れたためのものであり、他の構成を排除するものではな
い。
部分を通しての図４のラインＡ−Ａ′に沿う断面図であ
る。この図には、通風弁キャビテイ６４、充填弁キャビ
テイ６６、小タンク弁キャビテイ７０、プローブ内容積
部分５４Ａ、プローブ外容積部分５４Ｂ、およびマニホ
ールド室４４の３部分、すなわち通風チャネル４４Ａ、
中央マニホールド内孔４４Ｂ、および小タンクチャネル
４４Ｃが示してある。透過率計１０の小タンク室４６は
３つの部分、すなわち上部部分４６Ａ、中央部分４６
Ｂ、および下部部分４６Ｃ（図６に示してある）からな
る。おな、小タンク室４６からなる部分の個数、および
これらの部分の形状と関係は単に例示としてのみ与えら
れたためのものであり、他の構成を排除するものではな
い。
【００２４】図６はマニホールドブロック６２の下部部
分を通しての図４のラインＢ−Ｂ′に沿う断面図であ
る。この図には、大タンク弁キャビテイ７２、プローブ
弁キャビテイ６８、中央マニホールド内腔４４Ｂ、プロ
ーブ内容積部分５４Ａ、プローブ外容積部分５４Ｂ、プ
ローブチャネル５４Ｃ、トランスデューサチャネル５４
Ｄ、および大タンク室５０の３つの部分のうちの２つ、
すなわち大タンクチャネル５０ＢおよびＯリング５８に
より大タンク容器（図略）から封止された大タンク流入
口５０Ａが示してある。本好適な実施例の小タンク室４
６の底部部分４６Ｃおよび大タンク室５０の主本体５０
Ｃ（図３に示した）は銅製チューブ（図略）を収容し、
リザーバシステム２６が充填されたとき、またはリザー
バシステム２６からガスが解放されつつあるときリザー
バシステム２６内の温度を安定化させるように作用す
る。これは例示としてのものであり、本発明はこの温度
安定化手段に拘束されるものではない。
分を通しての図４のラインＢ−Ｂ′に沿う断面図であ
る。この図には、大タンク弁キャビテイ７２、プローブ
弁キャビテイ６８、中央マニホールド内腔４４Ｂ、プロ
ーブ内容積部分５４Ａ、プローブ外容積部分５４Ｂ、プ
ローブチャネル５４Ｃ、トランスデューサチャネル５４
Ｄ、および大タンク室５０の３つの部分のうちの２つ、
すなわち大タンクチャネル５０ＢおよびＯリング５８に
より大タンク容器（図略）から封止された大タンク流入
口５０Ａが示してある。本好適な実施例の小タンク室４
６の底部部分４６Ｃおよび大タンク室５０の主本体５０
Ｃ（図３に示した）は銅製チューブ（図略）を収容し、
リザーバシステム２６が充填されたとき、またはリザー
バシステム２６からガスが解放されつつあるときリザー
バシステム２６内の温度を安定化させるように作用す
る。これは例示としてのものであり、本発明はこの温度
安定化手段に拘束されるものではない。
【００２５】ガスの温度が試験中ほぼ一定のときは改善
された試験結果が得られる。ガスがリザーバの充填段階
中に圧縮されるときは、リザーバシステム２６内の温度
は増加する。ガスが膨張するとき、温度は減少する。本
好適な実施例の透過率計１０においては、上記のよう
に、リザーバシステム２６のアルミニウム壁付き大タン
ク室５０と小タンク４６内に銅製チューブが配置され
る。この銅製チューブは大きな熱伝達面積を与え、大き
な熱容量を持つので、温度安定器として作用する。この
銅製チューブは、ガスがリザーバシステム２６に供給さ
れる。また、ガスの温度が比較的一定のときは熱を吸収
する。ガスがプローブ室５４およびコアサンプル１６中
に膨張されると、銅製チューブの蓄積熱により膨張に起
因して失われた温度が回復される。
された試験結果が得られる。ガスがリザーバの充填段階
中に圧縮されるときは、リザーバシステム２６内の温度
は増加する。ガスが膨張するとき、温度は減少する。本
好適な実施例の透過率計１０においては、上記のよう
に、リザーバシステム２６のアルミニウム壁付き大タン
ク室５０と小タンク４６内に銅製チューブが配置され
る。この銅製チューブは大きな熱伝達面積を与え、大き
な熱容量を持つので、温度安定器として作用する。この
銅製チューブは、ガスがリザーバシステム２６に供給さ
れる。また、ガスの温度が比較的一定のときは熱を吸収
する。ガスがプローブ室５４およびコアサンプル１６中
に膨張されると、銅製チューブの蓄積熱により膨張に起
因して失われた温度が回復される。
【００２６】この温度はまた、マニホールドブロック６
２および大タンク容器３０に用いる材料によっても影響
される。本好適な実施例においては熱伝達特性の点から
アルミニウムが使用される。真ちゅうなどの他の材料も
使用可能である。
２および大タンク容器３０に用いる材料によっても影響
される。本好適な実施例においては熱伝達特性の点から
アルミニウムが使用される。真ちゅうなどの他の材料も
使用可能である。
【００２７】図７は、マニホールド２８およびプローブ
２つの軸線を通しての図４のラインＣ−Ｃ′に沿う断面
図である。この図には、プローブ室５４の構成部分の全
て、すなわち、プローブ内容積部分５４Ａ、プローブ外
容積部分５４Ｂ、プローブチャネル５４Ｃ、トランスデ
ューサチャネル５４Ｄ、およびプローブクロス内腔５４
Ｅ、５４Ｆが示してある。プローブ室５４の構成部分の
個数は、例として与えられたものであり、本発明を限定
するものではない。
２つの軸線を通しての図４のラインＣ−Ｃ′に沿う断面
図である。この図には、プローブ室５４の構成部分の全
て、すなわち、プローブ内容積部分５４Ａ、プローブ外
容積部分５４Ｂ、プローブチャネル５４Ｃ、トランスデ
ューサチャネル５４Ｄ、およびプローブクロス内腔５４
Ｅ、５４Ｆが示してある。プローブ室５４の構成部分の
個数は、例として与えられたものであり、本発明を限定
するものではない。
【００２８】プローブ２２は、３つの主要な部分、すな
わちプローブハウジング９０、プローブアセンブリ９
２、およびプローブ室５４（５４Ａ−Ｆとして示してあ
る。）を備えている。プローブ２２の基本的な機能は、
コアサンプルと共に封止を形成し、マニホールド室４４
とコアサンプルの間で加圧ガスに対する一定容積の通路
として作用し、さらに加圧ガスのコアサンプル中への加
圧ガスの注入点の近傍でガス圧力測定に対するサンプリ
ング点を与えることにある。プローブハウジング９０
は、上部円筒状ハウジング９４、下部円筒状ハウジング
９１、および下部ハウジングキャップ９８から構成され
る。本好適な実施例においては、上部および下部円筒状
ハウジング９４、９６はねじ込み接続部１００で接続さ
れ、Ｏリング１０２により封止される。同様に、下部円
筒状ハウジング９６および下部ハウジングキャップ９８
がねじ込み接続部１０４で接合される。
わちプローブハウジング９０、プローブアセンブリ９
２、およびプローブ室５４（５４Ａ−Ｆとして示してあ
る。）を備えている。プローブ２２の基本的な機能は、
コアサンプルと共に封止を形成し、マニホールド室４４
とコアサンプルの間で加圧ガスに対する一定容積の通路
として作用し、さらに加圧ガスのコアサンプル中への加
圧ガスの注入点の近傍でガス圧力測定に対するサンプリ
ング点を与えることにある。プローブハウジング９０
は、上部円筒状ハウジング９４、下部円筒状ハウジング
９１、および下部ハウジングキャップ９８から構成され
る。本好適な実施例においては、上部および下部円筒状
ハウジング９４、９６はねじ込み接続部１００で接続さ
れ、Ｏリング１０２により封止される。同様に、下部円
筒状ハウジング９６および下部ハウジングキャップ９８
がねじ込み接続部１０４で接合される。
【００２９】プローブアセンブリ９２は、上端部がねじ
込み接続部１１０でオペレータピストン１０８に接合さ
れ、その下端部がねじ込み接続部１１４でプローブ先端
部１１２に接合されたプローブロッド１０６を備えてい
る。プローブアセンブリ９２は、プローブハウジング９
０の内壁により形成されると共に、上部円筒状ハウジン
グ９４のオペレータピストン１０８により、また３つの
Ｏリング、すなわち、上部円筒状ハウジングの上部室１
２０と下部室１２２の間で気密封止を形成するオペレー
タピストン１０８の外面の溝の第１のＯリング１１６
と、下部円筒状ハウジング９６の内面の上部近傍の溝に
配置された第３リング１２６とにより案内された円筒状
空間内を上下に移動する。第２のＯリング１２４と第３
のＯリング１２６はそれぞれプローブ外容積部５４Ｂに
対する上部および下部封止を形成する。
込み接続部１１０でオペレータピストン１０８に接合さ
れ、その下端部がねじ込み接続部１１４でプローブ先端
部１１２に接合されたプローブロッド１０６を備えてい
る。プローブアセンブリ９２は、プローブハウジング９
０の内壁により形成されると共に、上部円筒状ハウジン
グ９４のオペレータピストン１０８により、また３つの
Ｏリング、すなわち、上部円筒状ハウジングの上部室１
２０と下部室１２２の間で気密封止を形成するオペレー
タピストン１０８の外面の溝の第１のＯリング１１６
と、下部円筒状ハウジング９６の内面の上部近傍の溝に
配置された第３リング１２６とにより案内された円筒状
空間内を上下に移動する。第２のＯリング１２４と第３
のＯリング１２６はそれぞれプローブ外容積部５４Ｂに
対する上部および下部封止を形成する。
【００３０】オペレータがコンピュータの初期化を完了
すると（上記のように）、透過率計２２は、以下の第２
の好適な実施例の説明で示されるように、手動で配置す
ることができると共にコンピュータで自動的に配置する
ことができる。自動モードでは、コンピュータは（図１
に示した）コアサンプル１６の上端部１９６近傍の第１
チャネル１９１内のコアサンプル上にプローブ２２を配
置する。さらに、コンピュータは、ｘ位置センサ３２お
よびｙ位置センサ３４からの入力により位置のｘおよび
ｙ座標を記録する。
すると（上記のように）、透過率計２２は、以下の第２
の好適な実施例の説明で示されるように、手動で配置す
ることができると共にコンピュータで自動的に配置する
ことができる。自動モードでは、コンピュータは（図１
に示した）コアサンプル１６の上端部１９６近傍の第１
チャネル１９１内のコアサンプル上にプローブ２２を配
置する。さらに、コンピュータは、ｘ位置センサ３２お
よびｙ位置センサ３４からの入力により位置のｘおよび
ｙ座標を記録する。
【００３１】リザーバ充填段階を開始するために、コン
ピュータは、リザーバシステム２６内の弁（図３に示し
た）を要求された位置に調整し、これによりプローブ弁
５６および通風弁６０が閉じられ、大タンク弁５２、小
タンク弁４８、および充填弁４２が解放される。次に、
リザーバシステム２６の３つのガス収容室（以下に示
す）が、リザーバシステム２６内で所望の充填圧が得ら
れるまで加圧ガス供給源４０からガスで充填される。本
好適な実施例の透過率計１０では充填圧力は約１５psig
に設定される。リザーバシステム２６の３つのガス収容
室はマニホールド室４４（４４Ａ−Ｃとして示してあ
る。）、および大タンク室５０（５０Ａ−Ｃとして示し
てある。）である。
ピュータは、リザーバシステム２６内の弁（図３に示し
た）を要求された位置に調整し、これによりプローブ弁
５６および通風弁６０が閉じられ、大タンク弁５２、小
タンク弁４８、および充填弁４２が解放される。次に、
リザーバシステム２６の３つのガス収容室（以下に示
す）が、リザーバシステム２６内で所望の充填圧が得ら
れるまで加圧ガス供給源４０からガスで充填される。本
好適な実施例の透過率計１０では充填圧力は約１５psig
に設定される。リザーバシステム２６の３つのガス収容
室はマニホールド室４４（４４Ａ−Ｃとして示してあ
る。）、および大タンク室５０（５０Ａ−Ｃとして示し
てある。）である。
【００３２】プローブ室５４には、プローブ弁５６が閉
塞されることから、加圧ガスは印加されず、このリザー
バ充填段階の間は大気圧に維持される。本好適な実施例
の透過率計１０に使用される弁はガス付勢ポペット弁で
あり、開放に約１／100 秒を必要とする。本好適な実施
例においては加圧ガス供給源４０からの窒素により弁を
付勢する。通風弁６０および充填弁４２のストロークは
約１／16インチであり、大タンク弁５２、小タンク弁４
８、およびプローブ弁５６のストロークは約３／16イン
チである。
塞されることから、加圧ガスは印加されず、このリザー
バ充填段階の間は大気圧に維持される。本好適な実施例
の透過率計１０に使用される弁はガス付勢ポペット弁で
あり、開放に約１／100 秒を必要とする。本好適な実施
例においては加圧ガス供給源４０からの窒素により弁を
付勢する。通風弁６０および充填弁４２のストロークは
約１／16インチであり、大タンク弁５２、小タンク弁４
８、およびプローブ弁５６のストロークは約３／16イン
チである。
【００３３】さらに、本好適な実施例の透過率計１０に
おいては、プローブ弁５６の端部（図略）は弾丸状に形
成される。プローブ弁５６を閉鎖するために、加圧ガス
供給源４０からのガスはプローブ−弁キャビテイ６８に
注入される。ガス圧力がプローブ−弁キャビテイ６８
（図５および図７）を通してプローブ弁５６を押圧し、
またプローブ弁５６周りに弾丸状端部から約３／16イン
チに配置されたキャプチャＯリング（図略）は、プロー
ブ室５４とマニホールド室４４の間で気密封止を与える
プローブ−弁キャビテイ６８内のシート６７（図５およ
び図７）を押圧する。
おいては、プローブ弁５６の端部（図略）は弾丸状に形
成される。プローブ弁５６を閉鎖するために、加圧ガス
供給源４０からのガスはプローブ−弁キャビテイ６８に
注入される。ガス圧力がプローブ−弁キャビテイ６８
（図５および図７）を通してプローブ弁５６を押圧し、
またプローブ弁５６周りに弾丸状端部から約３／16イン
チに配置されたキャプチャＯリング（図略）は、プロー
ブ室５４とマニホールド室４４の間で気密封止を与える
プローブ−弁キャビテイ６８内のシート６７（図５およ
び図７）を押圧する。
【００３４】プローブ−弁キャビテイ６８内の加圧ガス
が解放されると、ばね（図略）はプローブ弁５６をその
解放位置に逆に付勢する。大タンク弁５２、小タンク弁
４８、充填弁４２、および通風弁６０の全てが同様に動
作する。本好適な実施例においては、弁内腔キャップ
（図略）が適切にねじこまれて各弁をそれらのそれぞれ
の弁キャビテイ内に保持する。大タンク容器３０は通風
弁６０、充填弁４２、およびプローブ弁５６の弁内腔キ
ャップ（図略）はそれぞれマニホールドカバー（図略）
の右および左側によりカバーされる。
が解放されると、ばね（図略）はプローブ弁５６をその
解放位置に逆に付勢する。大タンク弁５２、小タンク弁
４８、充填弁４２、および通風弁６０の全てが同様に動
作する。本好適な実施例においては、弁内腔キャップ
（図略）が適切にねじこまれて各弁をそれらのそれぞれ
の弁キャビテイ内に保持する。大タンク容器３０は通風
弁６０、充填弁４２、およびプローブ弁５６の弁内腔キ
ャップ（図略）はそれぞれマニホールドカバー（図略）
の右および左側によりカバーされる。
【００３５】次に、コンピュータはプローブアセンブリ
９２が降下するように指示する。本好適な実施例の透過
率計１０においては、プローブアセンブリ９２の垂直移
動は空気式制御装置（図略）により実現され、これらの
制御装置は、加圧ガス供給源４０からの窒素を上部流入
口１４０に注入すると共に流入のチャネル１４２を通し
てプローブ２２の上部室１２０に注入するように作用す
る。これは、オペレータピストン１０８の上面１４４に
圧力を与え、これによりプローブアセンブリ９２は、プ
ローブ先端部１１２（図７）の溝１４８内に配置された
キャプチャ−Ｏリング１４６がコアサンプル１６に係合
すると共に加圧封止を形成するまで下方に移動される。
オペレータピストン１０８が下方に強制されると、下部
室１２２のガスは下部室通路１５２を通して排出され
る。
９２が降下するように指示する。本好適な実施例の透過
率計１０においては、プローブアセンブリ９２の垂直移
動は空気式制御装置（図略）により実現され、これらの
制御装置は、加圧ガス供給源４０からの窒素を上部流入
口１４０に注入すると共に流入のチャネル１４２を通し
てプローブ２２の上部室１２０に注入するように作用す
る。これは、オペレータピストン１０８の上面１４４に
圧力を与え、これによりプローブアセンブリ９２は、プ
ローブ先端部１１２（図７）の溝１４８内に配置された
キャプチャ−Ｏリング１４６がコアサンプル１６に係合
すると共に加圧封止を形成するまで下方に移動される。
オペレータピストン１０８が下方に強制されると、下部
室１２２のガスは下部室通路１５２を通して排出され
る。
【００３６】ここで、コンピュータは必要な圧力−時間
測定を行う準備が完了し、以下に示すように圧力−減衰
パラメータおよびコアサンプル１６の透過率を決定す
る。プローブ弁５６が解放され、これにより加圧ガスは
プローブ室５４を充填すると共にプローブ先端部１１２
を通してコアサンプル１６に進入する。プローブ室５４
はリザーバシステム２６のガス収容室（約８６０cc）に
比べて非常に小さい（約４cc）ことから、ガスがこの付
加的な室内に膨張するとき圧力降下は最小となり、さら
に生じたプローブ室５４内の圧力はリザーバシステム２
６の充填圧力にほぼ等しくなる。
測定を行う準備が完了し、以下に示すように圧力−減衰
パラメータおよびコアサンプル１６の透過率を決定す
る。プローブ弁５６が解放され、これにより加圧ガスは
プローブ室５４を充填すると共にプローブ先端部１１２
を通してコアサンプル１６に進入する。プローブ室５４
はリザーバシステム２６のガス収容室（約８６０cc）に
比べて非常に小さい（約４cc）ことから、ガスがこの付
加的な室内に膨張するとき圧力降下は最小となり、さら
に生じたプローブ室５４内の圧力はリザーバシステム２
６の充填圧力にほぼ等しくなる。
【００３７】プローブ室５４のトランスデューサチャネ
ル５４Ｄ（図７）内のガス圧力を測定する圧力トランス
デューサ２４からの入力を用いて、コンピュータは充填
圧力を記録すると共に経過時間クロック（図略）を開始
する。次に、コンピュータは２つの事象の第１の事象の
発生を待機し、圧力トランスデューサ２４により測定さ
れた圧力のいづれかが充填圧力の９２．５％または２．
５秒の経過にまで降下する。この第１の事象が生じる
と、コンピュータはその圧力および経過時間を記録し、
経過時間クロックをリセットする。
ル５４Ｄ（図７）内のガス圧力を測定する圧力トランス
デューサ２４からの入力を用いて、コンピュータは充填
圧力を記録すると共に経過時間クロック（図略）を開始
する。次に、コンピュータは２つの事象の第１の事象の
発生を待機し、圧力トランスデューサ２４により測定さ
れた圧力のいづれかが充填圧力の９２．５％または２．
５秒の経過にまで降下する。この第１の事象が生じる
と、コンピュータはその圧力および経過時間を記録し、
経過時間クロックをリセットする。
【００３８】次に、コンピュータは、次の２つの事象の
第１の事象の発生を待機し、プローブ室５４内の圧力は
充填圧力の５０％かリセットタイマの２．５秒経過のい
ずれかに降下する。次に、コンピュータは、使用される
加圧ガスの好適な容積を選択して、これらの２つの組の
圧力−時間値またはそれらの生じた圧力減衰率をコンピ
ュータに記憶された所定のしきい値と比較することによ
りこのテスト位置におけるコアサンプル１６の透過率を
決定する。
第１の事象の発生を待機し、プローブ室５４内の圧力は
充填圧力の５０％かリセットタイマの２．５秒経過のい
ずれかに降下する。次に、コンピュータは、使用される
加圧ガスの好適な容積を選択して、これらの２つの組の
圧力−時間値またはそれらの生じた圧力減衰率をコンピ
ュータに記憶された所定のしきい値と比較することによ
りこのテスト位置におけるコアサンプル１６の透過率を
決定する。
【００３９】本好適な実施例においては、コンピュータ
により４つの異なる容積を選択することができる（図
３）。高透過率コアサンプルの場合（最も速い圧力減衰
率）、コンピュータは、大タンク室５０（５０Ａ−Ｃと
して示してある。）、小タンク室４６（４６Ａ−Ｃとし
て示してある）、マニホールド室４４（４４Ａ−Ｃとし
て示してある）、およびプローブ室５４のうち最大容積
を選択する。次のより低い透過率範囲に対しては、コン
ピュータは、小タンク室４６、マニホールド室４４、お
よびプローブ室５４を残して下タンク弁５２を閉塞する
ことにより次の最小容積を選択する。次に低い透過率範
囲に対しては、コンピュータは、マニホールド室４４お
よびプローブ室５４を残して大タンク弁５２および小タ
ンク弁４８を閉塞することにより次の最小容積を選択す
る。最小透過率範囲（最も遅い圧力減衰速度）に対して
は、コンピュータは、大タンク弁５６を閉塞することに
より最小ガス収容室およびプローブ室５４を選択する。
により４つの異なる容積を選択することができる（図
３）。高透過率コアサンプルの場合（最も速い圧力減衰
率）、コンピュータは、大タンク室５０（５０Ａ−Ｃと
して示してある。）、小タンク室４６（４６Ａ−Ｃとし
て示してある）、マニホールド室４４（４４Ａ−Ｃとし
て示してある）、およびプローブ室５４のうち最大容積
を選択する。次のより低い透過率範囲に対しては、コン
ピュータは、小タンク室４６、マニホールド室４４、お
よびプローブ室５４を残して下タンク弁５２を閉塞する
ことにより次の最小容積を選択する。次に低い透過率範
囲に対しては、コンピュータは、マニホールド室４４お
よびプローブ室５４を残して大タンク弁５２および小タ
ンク弁４８を閉塞することにより次の最小容積を選択す
る。最小透過率範囲（最も遅い圧力減衰速度）に対して
は、コンピュータは、大タンク弁５６を閉塞することに
より最小ガス収容室およびプローブ室５４を選択する。
【００４０】変化する圧力減衰速度に対応する１組の最
大テスト時間間隔がコンピュータに格納され、これはオ
ペレータにより修正可能である。最大テスト時間区間
は、所望の圧力トランジエントが発生するのに必要な時
間量にわたる。本好適な実施例においては、約０．１md
より大きな透過率のコアサンプルに対して最大時間２４
秒が用いられる。より低い透過率のコアサンプルに対し
ては、好適な最大テスト時間は約３０秒である。圧力ト
ランジエントが生じるのに必要な時間は、リザーバシス
テム２６およびテストに用いられるプローブ室５４の累
積容積１およびコアサンプル１６の透過率、さらにＯリ
ング１４６とコアサンプル１６の間に形成された封止部
分の内径１４９（図３に示してある）に正比例する。本
好適な実施例における圧力トランジエントに要する時間
は、０．１mdより大きな透過率の場合は４〜２４秒と予
測され、また０．１〜０．００１mdの透過率の場合は２
４〜３５秒と予測される。
大テスト時間間隔がコンピュータに格納され、これはオ
ペレータにより修正可能である。最大テスト時間区間
は、所望の圧力トランジエントが発生するのに必要な時
間量にわたる。本好適な実施例においては、約０．１md
より大きな透過率のコアサンプルに対して最大時間２４
秒が用いられる。より低い透過率のコアサンプルに対し
ては、好適な最大テスト時間は約３０秒である。圧力ト
ランジエントが生じるのに必要な時間は、リザーバシス
テム２６およびテストに用いられるプローブ室５４の累
積容積１およびコアサンプル１６の透過率、さらにＯリ
ング１４６とコアサンプル１６の間に形成された封止部
分の内径１４９（図３に示してある）に正比例する。本
好適な実施例における圧力トランジエントに要する時間
は、０．１mdより大きな透過率の場合は４〜２４秒と予
測され、また０．１〜０．００１mdの透過率の場合は２
４〜３５秒と予測される。
【００４１】全測定組に対して非常に低い透過率が予測
されるときは、圧力トランジエントに対する時間は、Ｏ
リング１４６とコアサンプル１６の間の形成された封止
の内径１４９（図３）を増加させることにより低減され
るかまたはより低い透過率限界が拡張可能になる。封止
の内径を増加させる１つの方法は図９に示されたような
異なるプローブキャップ１１２を用いることにより実現
される。
されるときは、圧力トランジエントに対する時間は、Ｏ
リング１４６とコアサンプル１６の間の形成された封止
の内径１４９（図３）を増加させることにより低減され
るかまたはより低い透過率限界が拡張可能になる。封止
の内径を増加させる１つの方法は図９に示されたような
異なるプローブキャップ１１２を用いることにより実現
される。
【００４２】コンピュータが、適当な弁を閉じることに
よりリザーバの容積を調整すると、圧力および時間が記
録される。本好適な実施例においては、圧力トランスデ
ューサ２４は、秒あたり約１００回プローブ２２のトラ
ンスデューサチャネル５４Ｄ内の圧力をサンプルする。
コンピュータは一連の所定の１９個のしきい値を用い
る。圧力の値がしきい値に達すると、コンピュータは圧
力と対応する時間区間を記録する。最低圧力しきい値
（本好適な実施例においては、０．１５psig）が得られ
ると、または最大テスト時間が経過すると、どちらが初
めに生じても、最終圧力測定値および時間が記録されて
この測定位置に対する２対の圧力−時間測定値の最小値
を与える。次に、コンピュータはプローブ弁５６を閉じ
ると共に大タンク弁５２、小タンク弁４８および充填弁
４２を開放して次のテストのためにリザーバシステムを
最充填する。
よりリザーバの容積を調整すると、圧力および時間が記
録される。本好適な実施例においては、圧力トランスデ
ューサ２４は、秒あたり約１００回プローブ２２のトラ
ンスデューサチャネル５４Ｄ内の圧力をサンプルする。
コンピュータは一連の所定の１９個のしきい値を用い
る。圧力の値がしきい値に達すると、コンピュータは圧
力と対応する時間区間を記録する。最低圧力しきい値
（本好適な実施例においては、０．１５psig）が得られ
ると、または最大テスト時間が経過すると、どちらが初
めに生じても、最終圧力測定値および時間が記録されて
この測定位置に対する２対の圧力−時間測定値の最小値
を与える。次に、コンピュータはプローブ弁５６を閉じ
ると共に大タンク弁５２、小タンク弁４８および充填弁
４２を開放して次のテストのためにリザーバシステムを
最充填する。
【００４３】このリザーバ充填段階の間に、コンピュー
タは、加圧ガスを流入チャネル１４２および上部流入口
１４０を通してプローブ２２の上部室１２０から排出
し、ガスを下部室通路１５２を通して加圧供給源４０か
ら下部室１２２に注入することによりプローブアセンブ
リを上昇させる。オペレータピストン１０８の底面１５
４に対するガスの圧力によりオペレータピストン１０８
の上方に駆動されてプローブアセンブリ９２の上方運動
を強制し、かくしてＯリング１４６とコアサンプル１６
の表面２００との間の圧力封止を破壊する。
タは、加圧ガスを流入チャネル１４２および上部流入口
１４０を通してプローブ２２の上部室１２０から排出
し、ガスを下部室通路１５２を通して加圧供給源４０か
ら下部室１２２に注入することによりプローブアセンブ
リを上昇させる。オペレータピストン１０８の底面１５
４に対するガスの圧力によりオペレータピストン１０８
の上方に駆動されてプローブアセンブリ９２の上方運動
を強制し、かくしてＯリング１４６とコアサンプル１６
の表面２００との間の圧力封止を破壊する。
【００４４】コンピュータは、プローブアセンブリ９２
を上昇させながら、測定点におけるコアサンプル１６の
透過率を決定する。従来の定常状態法でなされたように
流量を直接測定する代わりに、本発明の瞬間圧力−減衰
法では、既知の調節されたリザーバ容積および測定され
た圧力−時間値から得られた圧力−減衰速度を用い、こ
れにより圧力−時間測定対の瞬間流量関数が次のように
計算される。 y[n]＝ VT (1n(p[n-1]/p[n]))/(t[n]-t[n-1]) （１） ただし、 VT は調節されたリザーバの容積、 p[n] は対
をなす圧力測定値の第２の対の測定値、 p[n-1] は対を
なす圧力測定値の第１の対の測定値、さらに (t[n]-t[n
-1])は２つの圧力測定の間の時間幅である。
を上昇させながら、測定点におけるコアサンプル１６の
透過率を決定する。従来の定常状態法でなされたように
流量を直接測定する代わりに、本発明の瞬間圧力−減衰
法では、既知の調節されたリザーバ容積および測定され
た圧力−時間値から得られた圧力−減衰速度を用い、こ
れにより圧力−時間測定対の瞬間流量関数が次のように
計算される。 y[n]＝ VT (1n(p[n-1]/p[n]))/(t[n]-t[n-1]) （１） ただし、 VT は調節されたリザーバの容積、 p[n] は対
をなす圧力測定値の第２の対の測定値、 p[n-1] は対を
なす圧力測定値の第１の対の測定値、さらに (t[n]-t[n
-1])は２つの圧力測定の間の時間幅である。
【００４５】上記瞬間流量関数 (y[n]) は、この y[n]
が計算された圧力−時間幅の幾何学的平均圧力である。
対数圧力範囲の中点で有効である。ガスは大気圧でコア
サンプル１６から排出され、また圧力トランスデューサ
２４のガス圧力は本好適な実施例においてはpsigとして
測定されるので、圧力の測定はガスが流れるコアサンプ
ルにおける瞬間的な圧力降下を表す。したがって、瞬間
的な流量関数 (y[n])毎に、対応する瞬間圧力降下値 (
Pg [n])はこの幾何学的な平均圧力であり、それは、 pg [n]= ((p[n])(p[n-1]))1/2 （２） として計算される。このようにして、幾つかの対をなす
瞬間流量関数と圧力降下値が得られる。
が計算された圧力−時間幅の幾何学的平均圧力である。
対数圧力範囲の中点で有効である。ガスは大気圧でコア
サンプル１６から排出され、また圧力トランスデューサ
２４のガス圧力は本好適な実施例においてはpsigとして
測定されるので、圧力の測定はガスが流れるコアサンプ
ルにおける瞬間的な圧力降下を表す。したがって、瞬間
的な流量関数 (y[n])毎に、対応する瞬間圧力降下値 (
Pg [n])はこの幾何学的な平均圧力であり、それは、 pg [n]= ((p[n])(p[n-1]))1/2 （２） として計算される。このようにして、幾つかの対をなす
瞬間流量関数と圧力降下値が得られる。
【００４６】上記の瞬間流量関数は次の等価な関係によ
っても表すことができる。 y[n]＝ (q[n])(p g [n]+ pa )/p g [n] （３） ただし、ｑはコアサンプルに侵入するガスの瞬間容積測
定流量、 pg は瞬間圧力降下値、 pa は大気圧である。
っても表すことができる。 y[n]＝ (q[n])(p g [n]+ pa )/p g [n] （３） ただし、ｑはコアサンプルに侵入するガスの瞬間容積測
定流量、 pg は瞬間圧力降下値、 pa は大気圧である。
【００４７】コアサンプル１６に注入されるガスの圧力
は時間と共に徐々に減少するので、平均流速、平均ガス
密度、および平均細孔圧力の全てが対応して減少する。
したがって、Klinkenberg （ガススリップ補正された）
透過率、Klinkenberg スリップ因子、および Forchheim
er慣性抵抗因子の全てが、 Forchheimer流れ方程式の適
当な積分形を用いて多くの流動条件から決定することが
できる。これらのパラメータの全ては、上記のように、
測定位置で記録された圧力−時間値の対から計算された
単一圧力トランジェントから決定することができる。
は時間と共に徐々に減少するので、平均流速、平均ガス
密度、および平均細孔圧力の全てが対応して減少する。
したがって、Klinkenberg （ガススリップ補正された）
透過率、Klinkenberg スリップ因子、および Forchheim
er慣性抵抗因子の全てが、 Forchheimer流れ方程式の適
当な積分形を用いて多くの流動条件から決定することが
できる。これらのパラメータの全ては、上記のように、
測定位置で記録された圧力−時間値の対から計算された
単一圧力トランジェントから決定することができる。
【００４８】 Ｔ＝摂氏度で示した周囲温度として、式 ＝ 0.01652 ＋ 0.0000468 T （４） により本好適な実施例で用いる窒素の粘性を決定した
後、幾何学的因子（ Go ri ) が選択される。この幾何
学的因子は、Klinkenberg 透過率の既知の値、好適には
限定応力に外そうされた値を持つ１組の均一コアサンプ
ルを較正することにより得ることができ、あるいはこの
幾何学的因子は、コアサンプル１６に封止連通するＯリ
ング１４６の要部の内外半径（r i ), (ro ) ，および
Go の値から理論的に計算することができる。ただし、
Go は、 D. J. Goggin, R. L. Thrasher & L. W. Lake
により、ガス損失＆高速流動降下を含むミニ透過率計応
答の理論的＆実験的解析（A Theoretical & Experiment
al Analysis of Mini-Premeameter Response Including
Gas Slippage & High Velocity Flow Effects)(In Sit
u, Vol. １２，１９８８，７９ページ）に示された外側
半径の内側半径に対する比（ ro /ri ) の関数である。
後、幾何学的因子（ Go ri ) が選択される。この幾何
学的因子は、Klinkenberg 透過率の既知の値、好適には
限定応力に外そうされた値を持つ１組の均一コアサンプ
ルを較正することにより得ることができ、あるいはこの
幾何学的因子は、コアサンプル１６に封止連通するＯリ
ング１４６の要部の内外半径（r i ), (ro ) ，および
Go の値から理論的に計算することができる。ただし、
Go は、 D. J. Goggin, R. L. Thrasher & L. W. Lake
により、ガス損失＆高速流動降下を含むミニ透過率計応
答の理論的＆実験的解析（A Theoretical & Experiment
al Analysis of Mini-Premeameter Response Including
Gas Slippage & High Velocity Flow Effects)(In Sit
u, Vol. １２，１９８８，７９ページ）に示された外側
半径の内側半径に対する比（ ro /ri ) の関数である。
【００４９】プローブ２２からコアサンプル１６を流れ
るガスの幾何学的形状は複数であり、流路長はかなり変
動する。最も短い流路は、Ｏリング１４６の内側からそ
の外側までの、コアサンプル１６の表面直下のもので、
上記外径を丁度越えてコアサンプル１６の上面から出て
くる半径方向の流路である。これらの流路の長さは大き
く変動するため、流速も変動することになる。これらの
変動は透過率の不均一性により強調される。したがっ
て、かなり低い透過率のサンプルの場合を除くと、透過
率の測定値は、プローブ２２の圧力がかなり低い場合で
も、省略できない慣性流抵抗の影響を受け易くなる。
るガスの幾何学的形状は複数であり、流路長はかなり変
動する。最も短い流路は、Ｏリング１４６の内側からそ
の外側までの、コアサンプル１６の表面直下のもので、
上記外径を丁度越えてコアサンプル１６の上面から出て
くる半径方向の流路である。これらの流路の長さは大き
く変動するため、流速も変動することになる。これらの
変動は透過率の不均一性により強調される。したがっ
て、かなり低い透過率のサンプルの場合を除くと、透過
率の測定値は、プローブ２２の圧力がかなり低い場合で
も、省略できない慣性流抵抗の影響を受け易くなる。
【００５０】この慣性流抵抗は、原理的には、瞬間圧力
−減衰法でなされた多数の測定値から説明することが可
能である。しかしながら、主として非常に不均質な石に
対してなされる測定の場合は、全測定範囲にわたって D
arcyの法則が適用されないコアサンプルは仕方がないと
しても、計算はより粗いものになる。 Darcyの法則が適
用されるか否かを決定するためには、選択された対をな
す瞬間流量関数と圧力降下値の最小二乗曲線当て嵌め
（カーブフイット）から得られた係数が解析される。２
〜３対のデータが得られるときは、線形最小二乗曲線当
て嵌めにより、関係 y[n]＝ A0 ＋ A1pg [n] （５） から係数 A0 （切片）および A1 （傾斜）が得られる。
Darcyの法則は、 A0 および A1 が共にゼロより大きけ
れば測定範囲全体にわたって適用できる。
−減衰法でなされた多数の測定値から説明することが可
能である。しかしながら、主として非常に不均質な石に
対してなされる測定の場合は、全測定範囲にわたって D
arcyの法則が適用されないコアサンプルは仕方がないと
しても、計算はより粗いものになる。 Darcyの法則が適
用されるか否かを決定するためには、選択された対をな
す瞬間流量関数と圧力降下値の最小二乗曲線当て嵌め
（カーブフイット）から得られた係数が解析される。２
〜３対のデータが得られるときは、線形最小二乗曲線当
て嵌めにより、関係 y[n]＝ A0 ＋ A1pg [n] （５） から係数 A0 （切片）および A1 （傾斜）が得られる。
Darcyの法則は、 A0 および A1 が共にゼロより大きけ
れば測定範囲全体にわたって適用できる。
【００５１】さらに多くのデータが得られるときは、最
低圧力測定値を表す最後の６対のｙと pg 値を用い、関
係 y[n]＝ A0 ＋ A1pg [n] ＋ A2pg [n]2 （６） に基づく２次方程式から係数 A0 , A1, および A2 が決
定される。
低圧力測定値を表す最後の６対のｙと pg 値を用い、関
係 y[n]＝ A0 ＋ A1pg [n] ＋ A2pg [n]2 （６） に基づく２次方程式から係数 A0 , A1, および A2 が決
定される。
【００５２】A0 とA1がゼロより大きく、 A2 がゼロに
等しいときは、６対のデータの全範囲にわたって Darcy
の法則が適用される。このような Darcyの法則が適用さ
れるときは、スリップ補正Klinkenberg 透過率(k∞) と
Klinkenberg スリップ因子（ｂ）は、次のように、圧力
−時間測定から得られた係数 A0 ，A1から直接計算する
ことができる。 k∞＝29392 μ A1/Go r i （７） ｂ＝ A0/2A1 -pa （８） ただし、μはガスの粘性であり、 Go r i は選択された
幾何学的因子であり、さらに pa は大気圧である。
等しいときは、６対のデータの全範囲にわたって Darcy
の法則が適用される。このような Darcyの法則が適用さ
れるときは、スリップ補正Klinkenberg 透過率(k∞) と
Klinkenberg スリップ因子（ｂ）は、次のように、圧力
−時間測定から得られた係数 A0 ，A1から直接計算する
ことができる。 k∞＝29392 μ A1/Go r i （７） ｂ＝ A0/2A1 -pa （８） ただし、μはガスの粘性であり、 Go r i は選択された
幾何学的因子であり、さらに pa は大気圧である。
【００５３】データが、 Darcyの法則が適用されないこ
とを示すときは、瞬間流量関数（y* ）は、最小瞬間圧
力降下値(pg * ) に対応して、上記式（６）に示したよ
うに、二次の最小二乗関係から得られる。最小の pg *
が選択されたしきい値より小さいときは、y * はゼロの
pg * に対応するように外そうされる。 pg * 値がゼロ
のときは、対応するy * は値 A0 を有する。単一対のｙ
と pg の値のみが得られる非常に低い透過率サンプルの
場合には、y * は y[1] の値になり、また pg * は pg
（１）の値になる。
とを示すときは、瞬間流量関数（y* ）は、最小瞬間圧
力降下値(pg * ) に対応して、上記式（６）に示したよ
うに、二次の最小二乗関係から得られる。最小の pg *
が選択されたしきい値より小さいときは、y * はゼロの
pg * に対応するように外そうされる。 pg * 値がゼロ
のときは、対応するy * は値 A0 を有する。単一対のｙ
と pg の値のみが得られる非常に低い透過率サンプルの
場合には、y * は y[1] の値になり、また pg * は pg
（１）の値になる。
【００５４】スリップ因子（ｂ）は、 Darcyの法則が適
用されないより大きな透過率のコアサンプルの測定から
直接は得られないが、この場合のスリップ因子はかなり
小さく、Klinkenberg 透過率の計算を許容する適切な精
度で相関により得ることかできる。相関から得られるス
リップ因子は以下では b* により示すものとする。
用されないより大きな透過率のコアサンプルの測定から
直接は得られないが、この場合のスリップ因子はかなり
小さく、Klinkenberg 透過率の計算を許容する適切な精
度で相関により得ることかできる。相関から得られるス
リップ因子は以下では b* により示すものとする。
【００５５】相関からスリップ因子を得るには、スリッ
プ因子（ b* ）の初期評価がなされ、次に、式 ｋ∞＝29392 μ y* /((Go r i ) (pg * ＋ 2 pa ＋ 2 b* )) （９） にしたがって、Klinkenberg 透過率（ｋ∞）が計算され
る。ただし、μはガスの粘性、 pg は選択された瞬間圧
力降下値、y * は瞬間流量関数、 Go r i は幾何学的因
子、また pa は大気圧である。
プ因子（ b* ）の初期評価がなされ、次に、式 ｋ∞＝29392 μ y* /((Go r i ) (pg * ＋ 2 pa ＋ 2 b* )) （９） にしたがって、Klinkenberg 透過率（ｋ∞）が計算され
る。ただし、μはガスの粘性、 pg は選択された瞬間圧
力降下値、y * は瞬間流量関数、 Go r i は幾何学的因
子、また pa は大気圧である。
【００５６】次に、計算されたｋ∞の値を用いて、式 b* ＝ 6.9 k∞-0.382 （10） からスリップ因子（ b* ）の改善された評価値が得られ
る。さらに、この新しいスリップ因子（ b* ）が式
（９）に代入され、このプロセスが１つの繰り返しから
次の繰り返しまでのスリップ因子（ b* ）の変化が０．
１psi 以下になるまで反復される。次に、非スリップ補
正ガス透過率としても知られる有効ガス透過率（ kG )
が式 kG ＝29392 μ y* / （(Go r i ) (p g *＋ 2 pa )） （11） により計算される。ただし、μはガスの粘性、 pg * は
選択された瞬間圧力降下値 y* は対応する瞬間流量関
数、 Go r i は幾何学的因子、また pa は大気圧であ
る。
る。さらに、この新しいスリップ因子（ b* ）が式
（９）に代入され、このプロセスが１つの繰り返しから
次の繰り返しまでのスリップ因子（ b* ）の変化が０．
１psi 以下になるまで反復される。次に、非スリップ補
正ガス透過率としても知られる有効ガス透過率（ kG )
が式 kG ＝29392 μ y* / （(Go r i ) (p g *＋ 2 pa )） （11） により計算される。ただし、μはガスの粘性、 pg * は
選択された瞬間圧力降下値 y* は対応する瞬間流量関
数、 Go r i は幾何学的因子、また pa は大気圧であ
る。
【００５７】リザーバ充填段階および計算がなされるの
で、コンピュータはｙレール３６に沿いプローブ２２を
収容するｙキャリッジ２０（図１）を移動させることに
より、および／またはｘレール３８に沿いｙキャリッジ
を収容するｘキャリッジ１８を移動させることにより、
プローブ２２を次の測定位置に配置する。この次の測定
位置は、コンピュータにより決定されるが、第１チャネ
ル１９１のコアサンプル１６の端部がテストされている
ときは、コアラック１４の第２チャネル１９２内に配置
された次のコアサンプル１６の初期位置のいずれかであ
る。オペレータによる手動配置も可能である。このプロ
セスは、測定がなされ、透過率がコアラック１４のコア
サンプル１６内の全ての所望測定点の全てに対して計算
される。
で、コンピュータはｙレール３６に沿いプローブ２２を
収容するｙキャリッジ２０（図１）を移動させることに
より、および／またはｘレール３８に沿いｙキャリッジ
を収容するｘキャリッジ１８を移動させることにより、
プローブ２２を次の測定位置に配置する。この次の測定
位置は、コンピュータにより決定されるが、第１チャネ
ル１９１のコアサンプル１６の端部がテストされている
ときは、コアラック１４の第２チャネル１９２内に配置
された次のコアサンプル１６の初期位置のいずれかであ
る。オペレータによる手動配置も可能である。このプロ
セスは、測定がなされ、透過率がコアラック１４のコア
サンプル１６内の全ての所望測定点の全てに対して計算
される。
【００５８】図１０および図１１は第２の好適な実施例
の透過率計２１０のそれぞれ前端部図および側面図であ
る。ｙレール２３６およびｘレール２３８に沿うプロー
ブ３２の物理的配置はオペレータにより手動でなされ
る。プローブ２２の位置の検出は、基準点（基準深さマ
ークに沿うコアサンプルの立ち上がりエッジ）に対する
プローブ２２の位置を連続的に測定する位置決めセンサ
（Temposonics により製造されているものなどの）を用
いて自動的になされる。本透過率計２１０では位置決め
センサにｘ線形変位トランスデューサ２３２およびｙ線
形変位トランスデューサ２３４を用いるが、その他のセ
ンサを用いることもできる。コアサンプル１６に係合す
るプローブ２２の垂直移動、リザーバシステムにおける
弁の動作、圧力−時間の読み取り、および各計算は透過
率計１０に対してすでに説明したようにコンピュータに
より自動的になされる。
の透過率計２１０のそれぞれ前端部図および側面図であ
る。ｙレール２３６およびｘレール２３８に沿うプロー
ブ３２の物理的配置はオペレータにより手動でなされ
る。プローブ２２の位置の検出は、基準点（基準深さマ
ークに沿うコアサンプルの立ち上がりエッジ）に対する
プローブ２２の位置を連続的に測定する位置決めセンサ
（Temposonics により製造されているものなどの）を用
いて自動的になされる。本透過率計２１０では位置決め
センサにｘ線形変位トランスデューサ２３２およびｙ線
形変位トランスデューサ２３４を用いるが、その他のセ
ンサを用いることもできる。コアサンプル１６に係合す
るプローブ２２の垂直移動、リザーバシステムにおける
弁の動作、圧力−時間の読み取り、および各計算は透過
率計１０に対してすでに説明したようにコンピュータに
より自動的になされる。
【００５９】オペレータはコアラック２１４上にコアサ
ンプル１６を配置し、コアサンプル上端部（図略）はコ
アラック２１４の左端部に、スラブ状面２００はプロー
ブ２２に向けて上方に配向させる。次に、オペレータは
コアサンプル１６の基準深さ（上に説明した）と共にコ
ンピュータを初期化する（図略）。さらに、オペレータ
は、レーザ光を用いて（上記のように）プローブ２２を
コアサンプル１６上に配置する。ｘキャリッジ２１８
が、プローブ２２がコアサンプル１６上の基準深さ線の
直上のｘ軸線上に整合されるまで、ｘレール２３８に沿
って移動される。次に、ｙキャリッジが、本実施例にお
いてはコアラック２１４であるが、プローブ２２が基準
深さ線の立ち上がりエッジを越える（オペレータに向け
て）までｙレール２３６に沿い前後に移動される。さら
に、オペレータはｘ線形変移トランスデューサ２３２お
よびｙ線形変移トランスデューサ２３４からの入力を用
いて基準深さ線のｘおよびｙ位置を記録する。
ンプル１６を配置し、コアサンプル上端部（図略）はコ
アラック２１４の左端部に、スラブ状面２００はプロー
ブ２２に向けて上方に配向させる。次に、オペレータは
コアサンプル１６の基準深さ（上に説明した）と共にコ
ンピュータを初期化する（図略）。さらに、オペレータ
は、レーザ光を用いて（上記のように）プローブ２２を
コアサンプル１６上に配置する。ｘキャリッジ２１８
が、プローブ２２がコアサンプル１６上の基準深さ線の
直上のｘ軸線上に整合されるまで、ｘレール２３８に沿
って移動される。次に、ｙキャリッジが、本実施例にお
いてはコアラック２１４であるが、プローブ２２が基準
深さ線の立ち上がりエッジを越える（オペレータに向け
て）までｙレール２３６に沿い前後に移動される。さら
に、オペレータはｘ線形変移トランスデューサ２３２お
よびｙ線形変移トランスデューサ２３４からの入力を用
いて基準深さ線のｘおよびｙ位置を記録する。
【００６０】ここで、オペレータはプローブ２２を被試
コアサンプル１６上の部位に手動で配置する。プローブ
２２が適切に配置されると、オペレータはボタンを押圧
し、自動化手順を起動する。コンピュータはテスト点の
ｘおよびｙ位置を記録し、次にプローブ先端部112 のＯ
リング146 の間に封止部が形成されるまでプローブ２２
を降下させ、透過率計１０に対して上記したように自動
化段階を継続する。
コアサンプル１６上の部位に手動で配置する。プローブ
２２が適切に配置されると、オペレータはボタンを押圧
し、自動化手順を起動する。コンピュータはテスト点の
ｘおよびｙ位置を記録し、次にプローブ先端部112 のＯ
リング146 の間に封止部が形成されるまでプローブ２２
を降下させ、透過率計１０に対して上記したように自動
化段階を継続する。
【００６１】測定点に対して圧力−時間測定および透過
率計算が完了すると、コンピュータはプローブ２２を自
動的に上昇させ、リザーバ充填段階に行く。次に、コン
ピュータはオペレータがプローブ２２を次の所望のテス
ト点の上に手動で配置するのを待ち、この手順が繰り返
される。以上の説明は本発明の２つの好適な実施例につ
いてなされたが、添付した請求の範囲に示されるように
本発明の範囲から逸脱せずに多くの変形または変更が可
能である。
率計算が完了すると、コンピュータはプローブ２２を自
動的に上昇させ、リザーバ充填段階に行く。次に、コン
ピュータはオペレータがプローブ２２を次の所望のテス
ト点の上に手動で配置するのを待ち、この手順が繰り返
される。以上の説明は本発明の２つの好適な実施例につ
いてなされたが、添付した請求の範囲に示されるように
本発明の範囲から逸脱せずに多くの変形または変更が可
能である。
【図１】本発明の一好適な実施例の斜視図である。
【図２】プローブの断面図である。
【図３】リザーバシステムとプローブの概略図である。
【図４】リザーバシステムのマニホールド部分の背面図
である。
である。
【図５】通風弁および充填弁キャビテイを通しての図４
のラインＡ−Ａ′に沿う断面図である。
のラインＡ−Ａ′に沿う断面図である。
【図６】プローブ弁および大タンク弁キャビテイを通し
ての図４のラインＢ−Ｂ′に沿う断面図である。
ての図４のラインＢ−Ｂ′に沿う断面図である。
【図７】プローブの軸線を通しての図４のラインＣ−
Ｃ′に沿う断面図である。
Ｃ′に沿う断面図である。
【図８】本発明の好適な実施例に用いられるプローブ先
端部の断面図である。
端部の断面図である。
【図９】低透過率コアサンプルと共に用いられる選択プ
ローブ先端部の断面図である。
ローブ先端部の断面図である。
【図１０】本発明の第二の好適な実施例の前面図であ
る。
る。
【図１１】図１０と同様の図である。
１０ プローブ透過率計 １２ テーブル １４ コアラック １６ コアサンプル １８ ｘキャリッジ ２０ ｙキャリッジ ２２ プローブ ２４ 圧力トランスデューサ ２６ リザーバシステム ２８ マニホールド
Claims (25)
- 【請求項１】 コアサンプルの透過率を決定する過渡的
圧力−減衰方法であって、 (a) コアサンプルに封止連通するようにプローブを配
置するステップと、 (b) 加圧ガスを含む既知容積のリザーバからコアサン
プルに前記プローブを通して加圧ガスを注入し、これに
より加圧ガスがコアサンプルを通し変形半球パターンを
なして拡散するステップと、 (c) 前記ガスがプローブを通してコアサンプル内に流
れるときこのガスの圧力（ｐ）を選択された間隔で測定
すると共に圧力測定間の時間（ｔ）を測定するステップ
と、 (d) このステップ（ｃ）の圧力−時間の測定に基づい
て瞬間圧力−減衰パラメータを計算するステップと、 (e) このステップ（ｄ）の瞬間圧力−減衰パラメータ
からコアサンプルの透過率を決定するステップからなる
透過率を決定する瞬間圧力−減衰方法。 - 【請求項２】 前記位置決めステップはさらにプローブ
を通してコアサンプル上にレーザ光を照射してコアサン
プル上での選択された測定点でのプローブの位置決めを
容易にするステップを含む請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記圧縮ガスをコアサンプルに注入する
ステップは、 (a) コアサンプルの透過率を評価するステップと、 (b) このコアサンプルの評価された透過率に基づいて
加圧ガスのリザーバの容積を、この容積が好適な容積に
ほぼ等しくなるまで調節するステップと、 (c) このリザーバの調節された容積からの圧縮ガスを
プローブを介してコアサンプルに注入するステップとを
含む請求項１記載の方法。 - 【請求項４】 前記透過率評価ステップは、 (a) コアサンプルに流入するガスの圧力の第１測定と
この測定が行われる時間の前記第１測定を行うステップ
であって、この第１測定が、ガスのコアサンプルへの流
入開始時になされるステップと、 (b) コアサンプルに流入するガスの圧力の第２測定と
この測定が行われる時間の前記第２測定を行うステップ
であって、この第２測定が、２つの事象のうちの第１の
事象が生じたときになされ、前記事象の一方の事象はガ
ス圧力の選択されたレベルへの降下であり、他方の事象
は、第１測定後の選択された時間量の経過であるステッ
プと、 (c) コアサンプルに流入するガスの圧力の測定とこの
測定を行う時間の測定との第３測定を行うステップであ
って、この第３測定は、２つの事象のうちの第１の事象
が生じた時点でなされ、前記事象のうちの一方の事象は
ガス圧力の選択されたレベルへの降下であり、他方の事
象は前記第２測定がなされてからの選択された時間量の
経過であるステップと、 (d) 前記各圧力測定とこれらの圧力測定の間の経過時
間に基づいてコアサンプルの透過率を評価するステップ
とを含む請求項３記載の方法。 - 【請求項５】 前記リザーバは、その容積を調節する弁
手段を有する複数個の室からなり、室に対する弁の付勢
によりこの室が閉じられると共にこの室の容積に等しい
量だけリザーバの容積が低減される請求項３記載の方
法。 - 【請求項６】 リザーバ内の各室の各容積を構成するス
テップをさらに含む請求項５記載の方法。 - 【請求項７】 前記加圧ガスはリザーバからプローブの
室を介してコアサンプルに至ると共に、前記プローブ室
は既知容積を有し、 (a) 前記リザーバは弁駆動手段を有する３つの室から
なり、(i) 第１室はプローブ室の容積の約５倍の容
積を有し、(ii) 第２室は前記第１室の容積の約６倍
の容積を有し、(iii) 第３室は前記第２室の容積の約
６倍の容積を有し、 (b) 前記容積調節ステップは、(i) 評価された透
過率が第１透過率のしきい値より大きい第１室の弁手段
を付勢するステップと、(ii) 評価された透過率が第
２透過率のしきい値より大きいとき第２室の弁手段を付
勢するステップと、(iii) 評価された透過率が第３透
過率のしきい値より大きいとき第３室の弁手段を付勢す
るステップを含んでなる請求項５記載の方法。 - 【請求項８】 前記測定ステップは、 (a) 選択された頻度でプローブ内のガス圧力を測定す
るステップと、 (b) 圧力測定値を一連の選択された圧力しきい値と比
較するステップと、 (c) 圧力測定値を記録すると共に、圧力が選択された
圧力しきい値の１つに達したときの測定時間を記録する
ステップと、 (d) ２つの事象の第１の事象が生じるまでステップ
（ａ）〜（ｃ）を継続するステップであって、前記事象
の一方は選択された圧力しきい値の最後のしきい値に達
する圧力であり、他方の事象は選択された最大時間幅の
経過であるステップとを含む請求項１記載の方法。 - 【請求項９】 前記瞬間圧力−減衰パラメータ計算ステ
ップは、 (a) 対をなす圧力−時間測定値に対して瞬間流量関数
（ｙ）を計算するステップであって、この計算が、 ＶT ＝リザーバ内の加圧ガスの容積、 p[n]＝一対の圧力測定値の第２の測定値、 (t[n]-t[n-1]) ＝２つの圧力測定値の間の時間幅とし
て、 y[n]＝ VT (1n(p[n-1]/p[n]))/(t[n]-t[n-1]) からなるステップと、 (b) 対応する瞬間圧力降下（p g ) を計算するステッ
プであって、この計算が p g [n]=(p[n])(p[n-1]))1/2 からなるステップとを含む請求項１記載の方法。 - 【請求項１０】 前記透過率決定ステップは、 (a) リザーバ内のガスの粘性（μ）を計算するステッ
プと、 (b) プローブとコアサンプルの間に形成されたシール
の幾何学的形状に基づいて幾何学的形状因子（Ｇ
o ｒi ) を決定するステップと、 (c) 選択された対をなす瞬間流量関数（ｙ）と対応す
る圧力降下値（Ｐg ）をカーブフィット（曲線の当ては
め）させて係数Ａ0 , Ａ1 およびＡ2 を決定するステッ
プと、 (d) Klinkenberg 透過率（ｋ∞）を計算するステップ
であって、この計算が ｋ∞＝29392 μ A1/Go r i からなるステップと、 (e) Klinkenberg ステップ因子(b) を計算するステッ
プであって、この計算は、ｐa を大気圧として、 ｂ＝ A0/2A1 -Pa からなるステップと、 (f) コアサンプルの有効透過率（ｋG ）を計算するス
テップであって、この計算は、 ｐg ＝ 瞬間圧力降下値および ｙ ＝ 対応する瞬間流量関数として、 ｋG ＝29392 μ y/( ( Go r i ) (pg ＋ 2 pa ) ） からなるステップとを含む請求項９記載の方法。 - 【請求項１１】 高透過率を有するコアサンプルに対す
る慣性流れ抵抗降下を排除するステップをさらに含み、
この排除ステップは、 (a) 複数のｐg 値から最小の瞬間圧力降下値(pg * )
を選択するステップと、 (b) 選択された pg * 値に基づいて瞬間流量関数（y
* ）を計算するステップであって、この計算が y * ＝ A0 ＋ A1pg * ＋ A2 (pg * )2 からなるステップと、 (c) 選択された pg * 値が選択されたしきい値以下の
とき値ゼロの Pg * に対応するように y* を外そうする
ステップと、 (d) Klinkenberg スリップ因子（ b* ）に対する第１
値を評価するステップと、 (e) 前記スリップ因子（ b* ）に基づいてKlinkenber
g 透過率（ｋ∞）を計算するステップであって、計算が ｋ∞＝29392 μ y* /（( Go r i ) (pg * ＋ 2 pa ＋ 2
b* ) ） からなるステップと、 (f) ステップ（ｅ）のKlinkenberg の透過率（ｋ∞）
の計算値に基づいてKlinkenberg スリップ因子（ b* )
の改善値を計算するステップであって、この計算が b* ＝ 6.9 ｋ∞-0.382 からなるステップと、 (g) 前回の繰り返しからのスリップ因子（ b* ) の変
化が選択された公差内に入るまでKlinkenberg 透過率と
スリップ因子計算のステップ（ｅ）と（ｆ）を再び繰り
返すステップと、 (h) pg * とy * 値に基づいて有効透過率（ｋG ）を
計算するステップであって、この計算が kG ＝ 29392μ y* /（(Go r i ) (pg * ＋ 2 pa ) ） からなるステップとを含む請求項１０記載の方法。 - 【請求項１２】 ガス圧力の測定前にリザーバ内のガス
の温度が周囲温度に安定化することを許容するステップ
をさらに含む請求項１記載の方法。 - 【請求項１３】 前記温度安定化ステップはリザーバ内
に複数本の銅チューブを配置することにより容易化され
る請求項１２記載の方法。 - 【請求項１４】 瞬間圧力減衰法を用いてコアサンプル
の透過率を決定する装置であって、 (a) 既知容積の加圧ガスから加圧ガスを分与するリザ
ーバと、 (b) リザーバとコアサンプルに封止連通するプローブ
であって、リザーバからこのプローブを通してコアサン
プル中に加圧ガスを通過させ、これにより加圧ガスが変
形され半球パターンをなしてコアサンプルを通して拡散
するプローブと、 (c) 加圧ガスが前記プローブを通過するときの加圧ガ
スの圧力を測定する手段と、 (d) 圧力測定の間の経過時間を測定する手段と、 (e) 前記圧力−時間の測定値から圧力−減衰パラメー
タを計算すると共にこれらの圧力−減衰パラメータに基
づいてコアサンプルの透過率を計算する手段とを備えた
コアサンプルの透過率決定装置。 - 【請求項１５】 前記プローブはリザーバに封止連通す
る入力端部と、コアサンプルに封止連通する出力端部
と、前記入力端部を前記出力端部に接続する既知容積の
プローブ室であって、前記圧力測定手段に圧力連通する
プローブ室とを備える請求項１４記載の装置。 - 【請求項１６】 前記プローブの出力端部をコアサンプ
ル上での選択された測定点に封止連通するように位置決
めする手段をさらに備える請求項１５記載の装置。 - 【請求項１７】 前記位置決め手段は、 (a) 前記プローブが移動自在に着座される第１キャリ
ッジであって、コアサンプルの上に移動自在に装着さ
れ、前記プローブは、このプローブが測定点の第１座標
に整合されるまでコアサンプルに沿い前記第１キャリッ
ジを移動させることにより横方向に配置される第１キャ
リッジと、 (b) コアサンプルが保持される第２キャリッジであっ
て、コアサンプルが、測定点の第２座標がプローブの下
方に配置されるまで前記第２キャリッジを後方または前
方に移動させることにより整合される第２キャリッジ
と、 (c) プローブが、第１キャリッジ内の静止位置と、プ
ローブの出力端がコアサンプル上の測定点に封止連通す
る測定位置の間で第１および第２座標に整合された後プ
ローブを移動させる手段とを備える請求項１６記載の装
置。 - 【請求項１８】 前記配置手段は、 (a) 前記プローブが移動自在に着座される第１キャリ
ッジと、 (b) 第１キャリッジが、移動自在に装着される第２キ
ャリッジであり、コアサンプル上に移動自在に配置され
る第２キャリッジであって、前記プローブは、このプロ
ーブが測定点の第１座標に整合されるまで前記第２キャ
リッジをコアサンプルに沿い移動させることにより横方
向に整合され、また前記プローブは、第２座標がプロー
ブの下方に達するまで第１キャリッジを後方または前方
に移動させることにより測定点の第２座標に整合されて
なる第２キャリッジと、 (c) 前記プローブが、第１キャリッジ内の静止位置
と、プローブの出力端部がコアサンプル上の測定点と封
止連通される測定位置の間の測定点の第１および第２座
標に整合された後プローブを移動させる手段とを備えて
なる請求項１６記載の装置。 - 【請求項１９】 前記配置手段はさらにレーザ光ガイド
手段からなり、レーザ光プローブの出力端部の中心に整
合される位置でプローブの出力端部からコアサンプル上
にレーザ光があたるようにレーザ光が照明される請求項
１６記載の装置。 - 【請求項２０】 前記プローブの基準位置に対する位置
を決定する検出手段をさらに備える請求項１６記載の装
置。 - 【請求項２１】 前記リザーバは複数個の弁手段により
プローブ室に接続された既知容積の複数個の室からな
り、ある室に対する弁手段の開放および閉成はそれぞ
れ、プローブ室に圧力連通するリザーバ内の加圧ガスの
容積を増加および減少させてなる請求項１５記載の装
置。 - 【請求項２２】 前記リザーバはさらに前記室の容積を
調節する較正手段を備えてなる請求項２１記載の装置。 - 【請求項２３】 前記室は、 (a) プローブ室の容積より大きな容積を有する１室で
あって、第１弁手段が第１の室とプローブ室の間を連通
する第１室と、 (b) この第１室の容積より大きな容積を有する第２室
であって、第２弁手段が前記第２室とプローブ室の間を
連通する第２室と、 (c) 第２容積より大きな容積を有する第３室であっ
て、第３弁手段がこの第３室とプローブ室の間を連通す
る第３室とを備える請求項２１記載の装置。 - 【請求項２４】 前記プローブ室は約４立方センチメー
トルの容積を有し、前記第１室は約２０立方センチメー
トルの容積を有し、前記第２室は約１２０立方センチメ
ートルの容積を有し、さらに前記第３室は約７２０立方
センチメートルの容積を有する請求項２３記載の装置。 - 【請求項２５】 前記リザーバは複数個の銅製チューブ
を有してリザーバ内のガスの温度の安定化を容易にする
請求項１４記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US873458 | 1992-04-24 | ||
| US07/873,458 US5237854A (en) | 1992-04-24 | 1992-04-24 | Unsteady-state profile permeameter - method and apparatus |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0627015A true JPH0627015A (ja) | 1994-02-04 |
| JP3247195B2 JP3247195B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=25361678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09770893A Expired - Lifetime JP3247195B2 (ja) | 1992-04-24 | 1993-04-23 | 非定常状態プロフイル透過率計の方法と装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5237854A (ja) |
| EP (1) | EP0567239A1 (ja) |
| JP (1) | JP3247195B2 (ja) |
| NO (1) | NO931456L (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO170111C (no) * | 1990-04-03 | 1992-09-09 | Norske Stats Oljeselskap | Apparat for maaling av permeabilitet i steinproever |
| US5365457A (en) * | 1992-10-19 | 1994-11-15 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | In situ dynamic material property measurement system |
| US5417104A (en) * | 1993-05-28 | 1995-05-23 | Gas Research Institute | Determination of permeability of porous media by streaming potential and electro-osmotic coefficients |
| US5789663A (en) * | 1997-05-30 | 1998-08-04 | Boger; Michael | Porous medium test with tracer recharging and discharging through a single well |
| GB0112903D0 (en) * | 2001-05-26 | 2001-07-18 | Univ Heriot Watt | Permeability measurement apparatus and method |
| DE102007010856B4 (de) * | 2007-03-01 | 2010-12-23 | Gts Grube Teutschenthal Sicherungs Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Einrichtung zum Nachweis der Dichtheit |
| US20140090835A1 (en) * | 2012-09-28 | 2014-04-03 | Core Laboratories Lp | Systems and methods for the determination of gas permeability |
| WO2015160694A1 (en) * | 2014-04-14 | 2015-10-22 | Schlumberger Canada Limited | Apparatus and calibration method for measurement of ultra-low permeability and porosity |
| US10274411B2 (en) * | 2014-04-14 | 2019-04-30 | Schlumberger Technology Corporation | Methods for measurement of ultra-low permeability and porosity |
| US10288517B2 (en) | 2014-04-14 | 2019-05-14 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus and calibration method for measurement of ultra-low permeability and porosity |
| US10365202B2 (en) | 2015-05-11 | 2019-07-30 | Schlumberger Technology Corporation | Method for measurement of ultra-low permeability and porosity by accounting for adsorption |
| US10190958B2 (en) * | 2015-07-24 | 2019-01-29 | New England Research, Inc. | Probe permeametry on unconsolidated formations |
| CN105547863B (zh) * | 2016-01-18 | 2019-04-16 | 北京工业大学 | 多向送样组件及应用其的二维岩石试样渗流试验装置 |
| CN106525684B (zh) * | 2016-10-27 | 2019-04-16 | 中国石油大学(北京) | 一种基于孔喉结构的致密砂岩克氏渗透率的校正方法 |
| CN108519319B (zh) * | 2018-05-25 | 2023-12-22 | 华南理工大学 | 一种负压型多孔材料及其制品的流阻测量装置及方法 |
| KR102479085B1 (ko) * | 2021-03-11 | 2022-12-16 | 경상국립대학교산학협력단 | 비등방성 유동 투과율 측정 방법 및 이를 이용한 비등방성 유동 투과율 측정 장치 |
| US11821862B2 (en) | 2021-11-12 | 2023-11-21 | Saudi Arabian Oil Company | Method for measuring the spatial water permeability profile of porous media by using non-destructive nuclear magnetic resonance technique |
| US11788978B2 (en) | 2021-11-12 | 2023-10-17 | Saudi Arabian Oil Company | Method and system for determining geological models using spatial properties based on nuclear magnetic resonance data |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2867116A (en) * | 1954-12-27 | 1959-01-06 | Socony Mobil Oil Co Inc | Method of measuring characteristics of porous material |
| FR1388740A (fr) * | 1963-11-04 | 1965-02-12 | Aquitaine Petrole | Procédé et dispositif pour la détermination de la perméabilité de solides |
| US4555934A (en) * | 1982-09-29 | 1985-12-03 | Core Laboratories, Inc. | Method and apparatus for nonsteady state testing of permeability |
| US4537063A (en) * | 1984-05-17 | 1985-08-27 | Core Laboratories, Inc. | Nonsteady-state core holder |
| US4627270A (en) * | 1986-01-06 | 1986-12-09 | Marathon Oil Company | System for measuring the pore volume and permeability of very tight core plugs and method therefor |
| US5157960A (en) * | 1990-02-06 | 1992-10-27 | Massachusetts Institute Of Technology | Method and apparatus for transient measurement of gas permeability in closed-cell foam insulation |
| NO170111C (no) * | 1990-04-03 | 1992-09-09 | Norske Stats Oljeselskap | Apparat for maaling av permeabilitet i steinproever |
-
1992
- 1992-04-24 US US07/873,458 patent/US5237854A/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-03-31 EP EP93302528A patent/EP0567239A1/en not_active Withdrawn
- 1993-04-21 NO NO93931456A patent/NO931456L/no unknown
- 1993-04-23 JP JP09770893A patent/JP3247195B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0567239A1 (en) | 1993-10-27 |
| JP3247195B2 (ja) | 2002-01-15 |
| NO931456D0 (no) | 1993-04-21 |
| NO931456L (no) | 1993-10-25 |
| US5237854A (en) | 1993-08-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3247195B2 (ja) | 非定常状態プロフイル透過率計の方法と装置 | |
| US10502673B2 (en) | Apparatus and methodology for measuring properties of microporous material at multiple scales | |
| US4555934A (en) | Method and apparatus for nonsteady state testing of permeability | |
| US7240545B1 (en) | Test apparatus for direct measurement of expansion and shrinkage of oil well cements | |
| US5373727A (en) | Miniporopermeameter | |
| US10197469B2 (en) | Device and method for differentiating a gas in a sample | |
| JPH0421132B2 (ja) | ||
| US5406828A (en) | Method and apparatus for pressure and level transmission and sensing | |
| US4884436A (en) | Automated tension infiltrometer | |
| CN103267804B (zh) | 一种储层岩石低频岩石物理模量测量系统 | |
| JP3769230B2 (ja) | 液体の中の気泡の検出方法及び装置 | |
| US7080551B2 (en) | Fluid volume measuring apparatus with bubble in fluid | |
| CA1232473A (en) | Nonsteady-state core holder | |
| Constantz et al. | An automated technique for flow measurements from Mariotte reservoirs | |
| CA2490264A1 (en) | Liquid extrusion porosimeter and method | |
| US20240159692A1 (en) | Device and method for measuring the relative permeability of propped fractures in shale considering probability distribution | |
| JP2002174588A (ja) | 透水性舗装の試験方法と試験装置 | |
| JPH0249984A (ja) | ポンプの試験装置 | |
| CA1263255A (en) | Tank leakage detector | |
| Ruth et al. | The unsteady-state gas permeameter | |
| CN109916467A (zh) | 一种容积测定系统及方法 | |
| JPH09210989A (ja) | 定水位透水試験方法及びその装置 | |
| CN114577702B (zh) | 一种持续冻融型水合物储层渗透性气体测量装置及方法 | |
| SU961604A1 (ru) | Устройство дл одновременного определени потенциала воды,влажности и ненасыщенной гидравлической проводимости в почвах и дисперсных грунтах | |
| RU49996U1 (ru) | Устройство для проверки стойкости грунтов к просачиванию через них газа "литос" (варианты) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20011001 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071102 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081102 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091102 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091102 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101102 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111102 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111102 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121102 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131102 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |