JPH06258479A - 放射性よう素の放出抑制方法 - Google Patents
放射性よう素の放出抑制方法Info
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- JPH06258479A JPH06258479A JP5042529A JP4252993A JPH06258479A JP H06258479 A JPH06258479 A JP H06258479A JP 5042529 A JP5042529 A JP 5042529A JP 4252993 A JP4252993 A JP 4252993A JP H06258479 A JPH06258479 A JP H06258479A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】原子炉の苛酷時にサプレッションプール水中に
一旦溶解した放射性よう素が気相中へ移行することを抑
制する。 【構成】原子炉の苛酷時にサプレッションプール水によ
う化カリウムを溶解させ、放射性よう素に対し過剰の非
放射性よう素を存在させる。ＫＩ溶液中では、Ｉ2 はＩ
2 ＋Ｉ- →Ｉ3 - の反応により、揮発を抑制すること
ができる。また、よう素は放射線場で有機物と反応し揮
発性の有機よう素を生成するが、非放射性よう素が過剰
に存在していると、放射性よう素が有機物と反応する確
率は放射性よう素のみが存在する場合よりも低くなる。
従って、気相に放出される有機よう素のうち放射性のも
のの割合は低くなる。
一旦溶解した放射性よう素が気相中へ移行することを抑
制する。 【構成】原子炉の苛酷時にサプレッションプール水によ
う化カリウムを溶解させ、放射性よう素に対し過剰の非
放射性よう素を存在させる。ＫＩ溶液中では、Ｉ2 はＩ
2 ＋Ｉ- →Ｉ3 - の反応により、揮発を抑制すること
ができる。また、よう素は放射線場で有機物と反応し揮
発性の有機よう素を生成するが、非放射性よう素が過剰
に存在していると、放射性よう素が有機物と反応する確
率は放射性よう素のみが存在する場合よりも低くなる。
従って、気相に放出される有機よう素のうち放射性のも
のの割合は低くなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉において
苛酷時に放出されるガス状放射性よう素のサプレッショ
ンプールから気相中への移行を抑制する放射性よう素の
放出抑制方法に関する。
苛酷時に放出されるガス状放射性よう素のサプレッショ
ンプールから気相中への移行を抑制する放射性よう素の
放出抑制方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】沸騰水型原子炉は図７に示したように格
納容器４内に炉心１を内蔵した原子炉圧力容器２が設置
され、格納容器４には格納容器スプレイ５が上方に設け
られ、ベント管６を有するサプレッションプール７が下
方に設けられている。なお、図７は原子炉圧力容器２の
下方において、炉心１から放出された核分裂生成物３が
放散している状態を模式的に示している。
納容器４内に炉心１を内蔵した原子炉圧力容器２が設置
され、格納容器４には格納容器スプレイ５が上方に設け
られ、ベント管６を有するサプレッションプール７が下
方に設けられている。なお、図７は原子炉圧力容器２の
下方において、炉心１から放出された核分裂生成物３が
放散している状態を模式的に示している。
【０００３】ところで、炉心１および原子炉圧力容器２
の損傷が起こる原子炉の苛酷時には多量の核分裂生成物
３が格納容器４内に放出される。このため、核分裂生成
物の環境への放出を低減し、公衆への被曝を最小限とす
る必要がある。
の損傷が起こる原子炉の苛酷時には多量の核分裂生成物
３が格納容器４内に放出される。このため、核分裂生成
物の環境への放出を低減し、公衆への被曝を最小限とす
る必要がある。
【０００４】前記核分裂生成物３は格納容器４内でガス
状あるいは粒子状で存在すると考えられ、これらは格納
容器４内の圧力の上昇および格納容器スプレイ５により
ベント管６を通じてサプレッションプール７へ移行す
る。ベント管６からサプレッションプール７水中へ放出
された前記核分裂生成物３は希ガスを除く大部分が水に
溶解、保持されるため、核分裂生成物の環境への放出が
抑制される。
状あるいは粒子状で存在すると考えられ、これらは格納
容器４内の圧力の上昇および格納容器スプレイ５により
ベント管６を通じてサプレッションプール７へ移行す
る。ベント管６からサプレッションプール７水中へ放出
された前記核分裂生成物３は希ガスを除く大部分が水に
溶解、保持されるため、核分裂生成物の環境への放出が
抑制される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術では、一旦
サプレッションプール７水中に溶解した核分裂生成物３
が、放射線場での反応により化学形態が変化し揮発性物
質となり、気相中へ再移行する可能性を考慮していな
い。水は放射線場において放射線分解し、下記のような
分解生成物を生じる。
サプレッションプール７水中に溶解した核分裂生成物３
が、放射線場での反応により化学形態が変化し揮発性物
質となり、気相中へ再移行する可能性を考慮していな
い。水は放射線場において放射線分解し、下記のような
分解生成物を生じる。
【０００６】
【化１】
【０００７】水に溶解した放射性よう素（Ｉ- ）は水の
放射線分解生成物であるＯＨラジカル等との下記に示す
ような反応により酸化されＩ2 となる。 Ｉ- ＋ＯＨ → Ｉ ＋ＯＨ- …(2) Ｉ ＋Ｉ- → Ｉ2 - …(3) Ｉ2 - ＋Ｉ2 - → Ｉ- ＋Ｉ3 - …(4) Ｉ3 - → Ｉ- ＋Ｉ2 …(5)
放射線分解生成物であるＯＨラジカル等との下記に示す
ような反応により酸化されＩ2 となる。 Ｉ- ＋ＯＨ → Ｉ ＋ＯＨ- …(2) Ｉ ＋Ｉ- → Ｉ2 - …(3) Ｉ2 - ＋Ｉ2 - → Ｉ- ＋Ｉ3 - …(4) Ｉ3 - → Ｉ- ＋Ｉ2 …(5)
【０００８】また、Ｉ2 はさらに放射線場において有機
物と反応し、よう化メチル等の有機よう素を生成する。 ＯＨ＋ＣＨ4 → ＣＨ3 ＋Ｈ2 Ｏ …(6) ＣＨ3 ＋Ｉ2 → ＣＨ3 Ｉ＋Ｉ …(7)
物と反応し、よう化メチル等の有機よう素を生成する。 ＯＨ＋ＣＨ4 → ＣＨ3 ＋Ｈ2 Ｏ …(6) ＣＨ3 ＋Ｉ2 → ＣＨ3 Ｉ＋Ｉ …(7)
【０００９】Ｉ2 と有機よう素はともに揮発性の物質で
あるため、サプレッションプール７水中から気相へと移
行し、環境への放出が課題となる。
あるため、サプレッションプール７水中から気相へと移
行し、環境への放出が課題となる。
【００１０】また、ひとたびこれらのガス状放射性よう
素が生成し、気相へ移行してしまった後に環境への放出
を抑制する何らかの手段を講じたとしても、苛酷期間中
に万一、格納容器４が損傷してリークが生じた場合、そ
のような抑制手段は無効となるおそれがあるので、ガス
状放射性よう素の発生自体を抑制する必要がある。
素が生成し、気相へ移行してしまった後に環境への放出
を抑制する何らかの手段を講じたとしても、苛酷期間中
に万一、格納容器４が損傷してリークが生じた場合、そ
のような抑制手段は無効となるおそれがあるので、ガス
状放射性よう素の発生自体を抑制する必要がある。
【００１１】本発明は上記課題を解決するためになされ
たもので、サプレッションプール水に溶解した放射性よ
う素が放射線場における反応で揮発性形態となり気相へ
移行することを抑制するガス状放射性よう素の放出抑制
方法を提供することにある。
たもので、サプレッションプール水に溶解した放射性よ
う素が放射線場における反応で揮発性形態となり気相へ
移行することを抑制するガス状放射性よう素の放出抑制
方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は沸騰水型原子炉
の格納容器内に設置されたサプレッションプール水中に
存在する放射性よう素および有機物に対し過剰量の非放
射性よう化物を溶解させることを特徴とする。
の格納容器内に設置されたサプレッションプール水中に
存在する放射性よう素および有機物に対し過剰量の非放
射性よう化物を溶解させることを特徴とする。
【００１３】
【作用】サプレッションプール水中に溶解しているよう
素（Ｉ- ）は水の放射線分解生成物との反応によりＩ2
に変化し、Ｉ2 は有機物と反応してよう化メチル等の有
機よう素を生成する。
素（Ｉ- ）は水の放射線分解生成物との反応によりＩ2
に変化し、Ｉ2 は有機物と反応してよう化メチル等の有
機よう素を生成する。
【００１４】この時、非放射性のよう素が有機物および
放射性よう素に対し過剰に存在していると、放射性よう
素は非放射性の同位体によって希釈されることになり、
放射性よう素が揮発性の有機よう素となる反応に係わる
確率が低下する。
放射性よう素に対し過剰に存在していると、放射性よう
素は非放射性の同位体によって希釈されることになり、
放射性よう素が揮発性の有機よう素となる反応に係わる
確率が低下する。
【００１５】従って、放射性よう素を含む有機よう素の
発生量が減少し、放射性よう素の気相への放出が抑制さ
れる。
発生量が減少し、放射性よう素の気相への放出が抑制さ
れる。
【００１６】また、Ｉ2 が存在するＩ- 溶液中では次式
のような平衡が成立している。 Ｉ2 ＋Ｉ- → Ｉ3 - 平衡定数Ｋ＝708 （25℃） …(8) この反応によりＩ2 はＩ3 - となり、揮発を抑制するこ
とが可能である。
のような平衡が成立している。 Ｉ2 ＋Ｉ- → Ｉ3 - 平衡定数Ｋ＝708 （25℃） …(8) この反応によりＩ2 はＩ3 - となり、揮発を抑制するこ
とが可能である。
【００１７】
【実施例】図１から図３を参照しながら本発明に係るガ
ス放射性よう素の放出抑制方法の第１の実施例を説明す
る。なお、図１は図７に示したベント管６とサプレッシ
ョンプール７の近傍を部分的に拡大している。
ス放射性よう素の放出抑制方法の第１の実施例を説明す
る。なお、図１は図７に示したベント管６とサプレッシ
ョンプール７の近傍を部分的に拡大している。
【００１８】すなわち、図１中符号６はベント管、８は
支持板、９はよう化カリウム内蔵容器、10はサプレッシ
ョンプール通常水位である。
支持板、９はよう化カリウム内蔵容器、10はサプレッシ
ョンプール通常水位である。
【００１９】ベント管６の間に支持板８を架橋し、この
支持板８によう化カリウム内蔵容器９を支持し、この容
器９の底部が原子炉の通常運転時のサプレッションプー
ル通常水位10に触れないように設置する。前記容器９の
底面および下部側面には多数の小孔25を設けておく。
支持板８によう化カリウム内蔵容器９を支持し、この容
器９の底部が原子炉の通常運転時のサプレッションプー
ル通常水位10に触れないように設置する。前記容器９の
底面および下部側面には多数の小孔25を設けておく。
【００２０】苛酷時にベント管６を通じてガスやスプレ
イ水がサプレッションプール７内に流入し、サプレッシ
ョンプール７の水位が上昇すると下部に設けた多数個の
小孔25から前記容器９の内部に浸水する。
イ水がサプレッションプール７内に流入し、サプレッシ
ョンプール７の水位が上昇すると下部に設けた多数個の
小孔25から前記容器９の内部に浸水する。
【００２１】図２は水溶性容器11内に固体状よう化カリ
ウム12を充填したものである。固体状よう化カリウム12
を空気中に露出させておくことは構造物の腐食等の観点
から好ましくないので図２に示すような水溶性容器11に
収納する。
ウム12を充填したものである。固体状よう化カリウム12
を空気中に露出させておくことは構造物の腐食等の観点
から好ましくないので図２に示すような水溶性容器11に
収納する。
【００２２】固体状よう化カリウム12は浸水した際に溶
解しやすいよう、粉末、粒、フレーク状など固体の小片
を用いる。水溶性容器11は水溶性の素材で作り、この水
溶性容器11を図３に示したよう化カリウム内蔵容器９内
に設置する。
解しやすいよう、粉末、粒、フレーク状など固体の小片
を用いる。水溶性容器11は水溶性の素材で作り、この水
溶性容器11を図３に示したよう化カリウム内蔵容器９内
に設置する。
【００２３】スプレイ水や格納容器４内のガスの流入に
よりサプレッションプールの水位が上昇して容器９内に
浸水すると、水溶性容器11が水に溶解して該容器11内の
固定状よう化カリウム12が露出し、よう化カリウム内蔵
容器９の空気孔27を通じてサプレッションプール７水中
へ溶解、放出される。
よりサプレッションプールの水位が上昇して容器９内に
浸水すると、水溶性容器11が水に溶解して該容器11内の
固定状よう化カリウム12が露出し、よう化カリウム内蔵
容器９の空気孔27を通じてサプレッションプール７水中
へ溶解、放出される。
【００２４】格納容器内壁の塗料を起源とするメタンガ
スは苛酷時の格納容器中では大気中濃度（10-8〜10-7 m
ol/l）の約 100倍にもなり、有機よう素が生成する際の
有機源となり得る。
スは苛酷時の格納容器中では大気中濃度（10-8〜10-7 m
ol/l）の約 100倍にもなり、有機よう素が生成する際の
有機源となり得る。
【００２５】仮に格納容器の気相中のメタン濃度を10-5
mol/lとすると、その分圧から水に対する溶解度は10-8
mol/l（50℃）程度となり、また苛酷時のサプレッショ
ンプール水中の放射性よう素濃度（Ｉ- として）は一解
析例として３×10-5 mol/lという値がある（ＢＷＲ−５
ＴＭＬＢシーケンス）。
mol/lとすると、その分圧から水に対する溶解度は10-8
mol/l（50℃）程度となり、また苛酷時のサプレッショ
ンプール水中の放射性よう素濃度（Ｉ- として）は一解
析例として３×10-5 mol/lという値がある（ＢＷＲ−５
ＴＭＬＢシーケンス）。
【００２６】よう化カリウムの溶解度は約３ mol/l（50
℃）であるので、メタンおよび放射性よう素に対して過
剰に非放射性よう素をサプレッションプール水中に存在
させることが可能である。
℃）であるので、メタンおよび放射性よう素に対して過
剰に非放射性よう素をサプレッションプール水中に存在
させることが可能である。
【００２７】放射性よう素（Ｉ- ）が酸化されＩ2 とな
っても、多量のＩ- が存在していると (8)式の平衡が著
しく右方向へ傾きＩ2 はＩ3 - となり揮発を抑制するこ
とが可能である。
っても、多量のＩ- が存在していると (8)式の平衡が著
しく右方向へ傾きＩ2 はＩ3 - となり揮発を抑制するこ
とが可能である。
【００２８】また、仮に水の放射線分解生成物の濃度が
高くＩ- が多量にＩ2 となった場合においても、非放射
性よう素が放射性よう素より過剰に存在していれば生成
するＩ2 はほとんどが非放射性のものとなる。
高くＩ- が多量にＩ2 となった場合においても、非放射
性よう素が放射性よう素より過剰に存在していれば生成
するＩ2 はほとんどが非放射性のものとなる。
【００２９】放射性のＩ2 は非放射性のＩ2 で希釈され
ることになり、有機物と反応して揮発性の有機よう素と
なる反応に放射性よう素が係わる確率は低下する。従っ
て放射性よう素を含む有機よう素の気相への移行は抑制
される。
ることになり、有機物と反応して揮発性の有機よう素と
なる反応に放射性よう素が係わる確率は低下する。従っ
て放射性よう素を含む有機よう素の気相への移行は抑制
される。
【００３０】非放射性よう素の添加量とガス状放射性よ
う素発生の抑制効果について以下に述べる。前述したよ
うによう化カリウムの溶解度は約３ mol/l（50℃）であ
るが、電解質の濃厚溶液ではイオンが互いに電気的に影
響しあうので、Ｃ mol/lの割合で溶かした溶液でもイオ
ンとしてはｆＣ mol/l（ｆ：活量係数，ｆ＜１）の働き
しかしない。
う素発生の抑制効果について以下に述べる。前述したよ
うによう化カリウムの溶解度は約３ mol/l（50℃）であ
るが、電解質の濃厚溶液ではイオンが互いに電気的に影
響しあうので、Ｃ mol/lの割合で溶かした溶液でもイオ
ンとしてはｆＣ mol/l（ｆ：活量係数，ｆ＜１）の働き
しかしない。
【００３１】よう化カリウムの純粋な溶液についての重
量モル濃度における活量係数を表１に示した。なお、表
１はW.J.Moore 著、藤代亮一訳、ムーア物理化学−上−
第４版 pp451 東京化学同人から引用したものである。
量モル濃度における活量係数を表１に示した。なお、表
１はW.J.Moore 著、藤代亮一訳、ムーア物理化学−上−
第４版 pp451 東京化学同人から引用したものである。
【００３２】
【表１】
【００３３】ここで、重量モル濃度をモル濃度に換算す
ると低濃度側ではほぼ同じ値であり、高濃度側において
は１ mol/kg は0.94 mol/l、 4.0 mol/kg は 3.3 mol/l
となる。
ると低濃度側ではほぼ同じ値であり、高濃度側において
は１ mol/kg は0.94 mol/l、 4.0 mol/kg は 3.3 mol/l
となる。
【００３４】オーダーが大きく異なっているわけではな
いのでここでは重量モル濃度とモル濃度がほぼ等しいも
のと考えると、 0.1 mol/l以上の濃度の溶液では活量係
数が0.8以下と小さく、添加したよう素のうち有効に作
用するよう素の割合が少ないことがわかる。
いのでここでは重量モル濃度とモル濃度がほぼ等しいも
のと考えると、 0.1 mol/l以上の濃度の溶液では活量係
数が0.8以下と小さく、添加したよう素のうち有効に作
用するよう素の割合が少ないことがわかる。
【００３５】また、苛酷時のサプレッションプールには
その他に核分裂生成物が溶解するので純粋なよう化カリ
ウム溶液よりもイオン強度が増し、活量係数は上記の値
よりさらに若干低下すると考えられる。
その他に核分裂生成物が溶解するので純粋なよう化カリ
ウム溶液よりもイオン強度が増し、活量係数は上記の値
よりさらに若干低下すると考えられる。
【００３６】以上の点から放射性よう素と有機物に対し
て過剰量であり、かつ添加したよう素が効率的に作用す
るよう化カリウム濃度として10-3 mol/lを仮定すると、
放射性よう素濃度を保守的に10-4 mol/lと見積もっても
10倍量の非放射性よう素が存在することになる。
て過剰量であり、かつ添加したよう素が効率的に作用す
るよう化カリウム濃度として10-3 mol/lを仮定すると、
放射性よう素濃度を保守的に10-4 mol/lと見積もっても
10倍量の非放射性よう素が存在することになる。
【００３７】従って、放射性よう素が有機物と反応する
確率は10分の１となり、放射性よう素を含む有機よう素
の生成率も10分の１に低下し、結果として有機よう素の
気相への移行が抑制されることになる。
確率は10分の１となり、放射性よう素を含む有機よう素
の生成率も10分の１に低下し、結果として有機よう素の
気相への移行が抑制されることになる。
【００３８】またガス状の放射性よう素が生成し、サプ
レッションプール７水中を上昇する間に、水中の非放射
性よう素と次のような反応をする可能性がある。 ＲＩ* ＋Ｉ- → ＲＩ ＋Ｉ*- …(9) Ｉ2 * ＋Ｉ- → Ｉ・Ｉ* ＋Ｉ*- …(10) Ｉ・Ｉ* ＋Ｉ- → Ｉ2 ＋Ｉ*- …(11) ここで、Ｒ ：有機物 Ｉ* ：放射性よう素 Ｉ ：非放射性よう素 である。
レッションプール７水中を上昇する間に、水中の非放射
性よう素と次のような反応をする可能性がある。 ＲＩ* ＋Ｉ- → ＲＩ ＋Ｉ*- …(9) Ｉ2 * ＋Ｉ- → Ｉ・Ｉ* ＋Ｉ*- …(10) Ｉ・Ｉ* ＋Ｉ- → Ｉ2 ＋Ｉ*- …(11) ここで、Ｒ ：有機物 Ｉ* ：放射性よう素 Ｉ ：非放射性よう素 である。
【００３９】このような同位体交換反応によってガス状
の放射性よう素の気相への移行はさらに抑制されるもの
と考えられる。
の放射性よう素の気相への移行はさらに抑制されるもの
と考えられる。
【００４０】次に本発明の係る第２の実施例を図４によ
り説明する。バルブ14は苛酷時のドライウェル13の内圧
上昇により開くようにしておき、それが開くことによっ
て貯水槽15に溜めてあったよう化カリウムの濃厚溶液16
がサプレッションプール７に注入口17より注入される。
よう化カリウムは空気酸化されてＩ3 - を含むことがあ
る。
り説明する。バルブ14は苛酷時のドライウェル13の内圧
上昇により開くようにしておき、それが開くことによっ
て貯水槽15に溜めてあったよう化カリウムの濃厚溶液16
がサプレッションプール７に注入口17より注入される。
よう化カリウムは空気酸化されてＩ3 - を含むことがあ
る。
【００４１】注入するよう化カリウム溶液にあらかじめ
Ｉ3 - が含まれていると (8)式の平衡によりＩ2 がＩ3
- となる反応を妨げるおそれがあるので、ガスライン18
から窒素ガスを供給し貯水槽15内を窒素パージするとと
もに、苛酷時にバルブ14が開くとよう化カリウム溶液16
が自然にサプレッションプール７に落下するように格納
容器の最高使用圧力よりも高い圧力を貯水槽15にかけて
おく。
Ｉ3 - が含まれていると (8)式の平衡によりＩ2 がＩ3
- となる反応を妨げるおそれがあるので、ガスライン18
から窒素ガスを供給し貯水槽15内を窒素パージするとと
もに、苛酷時にバルブ14が開くとよう化カリウム溶液16
が自然にサプレッションプール７に落下するように格納
容器の最高使用圧力よりも高い圧力を貯水槽15にかけて
おく。
【００４２】また、温度の低下によるよう化カリウムの
析出を防ぐため電気ヒータ19により溶液温度を一定にし
ておく。サプレッションプール水中のよう化カリウム濃
度を10-3 mol/lとするためにはよう化カリウムの飽和溶
液10ｍ3 （０℃）程度が必要である。
析出を防ぐため電気ヒータ19により溶液温度を一定にし
ておく。サプレッションプール水中のよう化カリウム濃
度を10-3 mol/lとするためにはよう化カリウムの飽和溶
液10ｍ3 （０℃）程度が必要である。
【００４３】次に本発明に係る第３の実施例を図５によ
り説明する。図５では、格納容器スプレイノズル20の前
段のよう化カリウムホルダー21を設け、そのホルダー21
内に粒やフレーク状などの小片のよう化カリウム12を充
填している。
り説明する。図５では、格納容器スプレイノズル20の前
段のよう化カリウムホルダー21を設け、そのホルダー21
内に粒やフレーク状などの小片のよう化カリウム12を充
填している。
【００４４】水が通過する際によう化カリウム片がノズ
ル部分に落ちないようよう化カリウムホルダー21のノズ
ル側出口22はよう化カリウム片が下に落ちない程度に目
が小さくかつ通水時の水圧に耐えられる材質のメッシュ
で閉塞する。
ル部分に落ちないようよう化カリウムホルダー21のノズ
ル側出口22はよう化カリウム片が下に落ちない程度に目
が小さくかつ通水時の水圧に耐えられる材質のメッシュ
で閉塞する。
【００４５】さらに周囲の腐食を防ぐためさらによう化
カリウムホルダー21の前後に隔離板23，24を設置し、注
水時には水圧により隔離板23，24が押し下げられるよう
にしておく。水がよう化カリウムホルダー21内を通過す
るとよう化カリウム12が溶解し、よう化カリウム溶液と
なり格納容器スプレイノズル20から散水される。
カリウムホルダー21の前後に隔離板23，24を設置し、注
水時には水圧により隔離板23，24が押し下げられるよう
にしておく。水がよう化カリウムホルダー21内を通過す
るとよう化カリウム12が溶解し、よう化カリウム溶液と
なり格納容器スプレイノズル20から散水される。
【００４６】格納容器内に非放射性のよう化カリウム溶
液が散水されると、通常の格納容器スプレイ散水時と同
様に格納容器内に存在している核分裂生成物３は液滴内
に取り込まれベント管６を通じてサプレッションプール
７へ放出される。そしてサプレッションプール中に放出
されたスプレイ水は非放射性よう素を含んでいるので先
に述べたようにガス状放射性よう素の発生を抑制する。
液が散水されると、通常の格納容器スプレイ散水時と同
様に格納容器内に存在している核分裂生成物３は液滴内
に取り込まれベント管６を通じてサプレッションプール
７へ放出される。そしてサプレッションプール中に放出
されたスプレイ水は非放射性よう素を含んでいるので先
に述べたようにガス状放射性よう素の発生を抑制する。
【００４７】従って、本実施例により格納容器スプレイ
による核分裂生成物の除去と非放射性よう素の添加によ
るガス状放射性よう素の発生抑制の二つの機能を一つの
系統で行うことが可能となる。また、格納容器スプレイ
によう化カリウムの高濃度溶液を溜めた貯水槽を接続し
て散水する方法も良しとする。
による核分裂生成物の除去と非放射性よう素の添加によ
るガス状放射性よう素の発生抑制の二つの機能を一つの
系統で行うことが可能となる。また、格納容器スプレイ
によう化カリウムの高濃度溶液を溜めた貯水槽を接続し
て散水する方法も良しとする。
【００４８】次に、図６により本発明の第４の実施例を
説明する。図６では先に述べた実施例における容器11を
水溶性のものではなく、プラスチックスのような水より
も密度の小さい素材としそれに空気孔27を開けたプラス
チックス製容器26で形成している。
説明する。図６では先に述べた実施例における容器11を
水溶性のものではなく、プラスチックスのような水より
も密度の小さい素材としそれに空気孔27を開けたプラス
チックス製容器26で形成している。
【００４９】この実施例においては苛酷時のサプレッシ
ョンプールの水位上昇によりよう化カリウム内蔵容器９
の小孔25から内部に水が入る。プラスチックス製容器26
は水より軽いので水位上昇に従って容器９内を上へと移
動し、よう化カリウム12が露出、サプレッションプール
７水に溶解する。
ョンプールの水位上昇によりよう化カリウム内蔵容器９
の小孔25から内部に水が入る。プラスチックス製容器26
は水より軽いので水位上昇に従って容器９内を上へと移
動し、よう化カリウム12が露出、サプレッションプール
７水に溶解する。
【００５０】また、サプレッションプール水内に形状記
憶合金の容器によう化物を入れたものを多数設置し、苛
酷時のサプレッションプール水温の上昇により容器が開
くようにしておく方法もある。
憶合金の容器によう化物を入れたものを多数設置し、苛
酷時のサプレッションプール水温の上昇により容器が開
くようにしておく方法もある。
【００５１】次に、本発明の実施態様を列記すれば次の
とおりである。 (1) サプレッションプール水中に非放射性よう素を溶解
させること。 (2) 原子炉の通常運転時には固体状のよう化物を保持
し、苛酷時にサプレッションプール水中によう化物を投
入すること。 (3) よう化物溶液を貯水槽に保持し、苛酷時にサプレッ
ションプール水中によう化物溶液を注入すること。 (4) 格納容器スプレイによってよう化物溶液を散水する
こと。 (5) よう化物としてよう化カリウムを使用すること。
とおりである。 (1) サプレッションプール水中に非放射性よう素を溶解
させること。 (2) 原子炉の通常運転時には固体状のよう化物を保持
し、苛酷時にサプレッションプール水中によう化物を投
入すること。 (3) よう化物溶液を貯水槽に保持し、苛酷時にサプレッ
ションプール水中によう化物溶液を注入すること。 (4) 格納容器スプレイによってよう化物溶液を散水する
こと。 (5) よう化物としてよう化カリウムを使用すること。
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、放射線被曝のおそれの
ない非放射性のよう素化合物を用いることで、苛酷時に
サプレッションプール水中に溶解した放射性よう素がＩ
2 あるいは有機よう素の形で気相中に再移行することを
抑制することができる。
ない非放射性のよう素化合物を用いることで、苛酷時に
サプレッションプール水中に溶解した放射性よう素がＩ
2 あるいは有機よう素の形で気相中に再移行することを
抑制することができる。
【図１】本発明に係る放射性よう素の放出抑制方法の第
１の実施例を示す斜視図。
１の実施例を示す斜視図。
【図２】図１におけるよう化カリウムを充填した水溶性
容器を一部断面で示す斜視図。
容器を一部断面で示す斜視図。
【図３】図２の容器が挿入された状態のよう化カリウム
内蔵部容器を一部断面で示す斜視図。
内蔵部容器を一部断面で示す斜視図。
【図４】本発明の第２の実施例を説明するための実施例
の概略的構成図。
の概略的構成図。
【図５】本発明の第３の実施例を説明するための一部断
面で示す立面図。
面で示す立面図。
【図６】本発明の第４の実施例を一部概略的に示す縦断
面図。
面図。
【図７】従来の技術を説明するための原子炉格納容器内
を概略的に示す立面図。
を概略的に示す立面図。
１…炉心、２…原子炉圧力容器、３…炉心から放出され
た核分裂生成物、４…格納容器、５…格納容器スプレ
イ、６…ベント管、７…サプレッションプール、８…支
持板、９…よう化カリウム内蔵容器、10…サプレッショ
ンプール通常水位、11…水溶性容器、12…固体状よう化
カリウム、13…ドライウェル、14…バルブ、15…貯水
槽、16…よう化カリウム溶液、17…注入口、18…ガスラ
イン、19…電気ヒータ、20…格納容器スプレイノズル、
21…よう化カリウムホルダー、22…ノズル側出口、23，
24…隔離板、25…小孔、26…プラスチックス製容器、27
…空気孔。
た核分裂生成物、４…格納容器、５…格納容器スプレ
イ、６…ベント管、７…サプレッションプール、８…支
持板、９…よう化カリウム内蔵容器、10…サプレッショ
ンプール通常水位、11…水溶性容器、12…固体状よう化
カリウム、13…ドライウェル、14…バルブ、15…貯水
槽、16…よう化カリウム溶液、17…注入口、18…ガスラ
イン、19…電気ヒータ、20…格納容器スプレイノズル、
21…よう化カリウムホルダー、22…ノズル側出口、23，
24…隔離板、25…小孔、26…プラスチックス製容器、27
…空気孔。
Claims (1)
- 【請求項１】 沸騰水型原子炉の格納容器内に設置され
たサプレッションプール水中に存在する放射性よう素お
よび有機物に対し過剰量の非放射性よう化物を溶解させ
ることを特徴とする放射性よう素の放出抑制方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5042529A JPH06258479A (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | 放射性よう素の放出抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5042529A JPH06258479A (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | 放射性よう素の放出抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06258479A true JPH06258479A (ja) | 1994-09-16 |
Family
ID=12638609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5042529A Pending JPH06258479A (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | 放射性よう素の放出抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06258479A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989003082A1 (en) * | 1987-09-22 | 1989-04-06 | Fanuc Ltd | Method of storing data |
| JP2009513684A (ja) * | 2005-11-01 | 2009-04-02 | パウル・シェラー・インスティトゥート | ヨウ素種のヨージドへの速い還元 |
| WO2009084246A1 (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | ｐＨ調整システムおよびｐＨ調整方法 |
| WO2009084247A1 (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | ｐＨ調整装置 |
| WO2009125792A1 (ja) * | 2008-04-10 | 2009-10-15 | 三菱重工業株式会社 | バスケットおよびｐＨ調整装置 |
| WO2012073411A1 (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-07 | 株式会社 東芝 | 原子炉格納容器および原子力プラント |
-
1993
- 1993-03-03 JP JP5042529A patent/JPH06258479A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989003082A1 (en) * | 1987-09-22 | 1989-04-06 | Fanuc Ltd | Method of storing data |
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| JP2009156799A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ｐＨ調整装置 |
| JP2009156795A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ｐＨ調整システムおよびｐＨ調整方法 |
| US8311178B2 (en) | 2007-12-27 | 2012-11-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | pH adjusting apparatus |
| US8040997B2 (en) | 2007-12-27 | 2011-10-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | PH adjusting system and PH adjusting method |
| US20100329410A1 (en) * | 2008-04-10 | 2010-12-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | BASKET AND pH ADJUSTING DEVICE |
| CN101981628A (zh) * | 2008-04-10 | 2011-02-23 | 三菱重工业株式会社 | 笼状体及pH调整装置 |
| JP2009250936A (ja) * | 2008-04-10 | 2009-10-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バスケットおよびｐＨ調整装置 |
| WO2009125792A1 (ja) * | 2008-04-10 | 2009-10-15 | 三菱重工業株式会社 | バスケットおよびｐＨ調整装置 |
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| WO2012073411A1 (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-07 | 株式会社 東芝 | 原子炉格納容器および原子力プラント |
| JP2012117821A (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-21 | Toshiba Corp | 原子炉格納容器および原子力プラント |
| CN103229246A (zh) * | 2010-11-29 | 2013-07-31 | 株式会社东芝 | 反应堆安全壳及核设施 |
| US9818495B2 (en) | 2010-11-29 | 2017-11-14 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Containment vessel and nuclear power plant |
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