JPH06252634A - 誘電体レンズアンテナ - Google Patents
誘電体レンズアンテナInfo
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- JPH06252634A JPH06252634A JP5033195A JP3319593A JPH06252634A JP H06252634 A JPH06252634 A JP H06252634A JP 5033195 A JP5033195 A JP 5033195A JP 3319593 A JP3319593 A JP 3319593A JP H06252634 A JPH06252634 A JP H06252634A
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- Japan
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- lens
- plane
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 一次放射器によるブロッキング効果なしに受
信するレンズアンテナを得ること 【構成】 後方に平面状の反射板を有する誘電体薄肉レ
ンズにおいて、反射板と直交する中心軸に対して斜めに
平面波が入射することを条件としてその焦点位置を与え
てレンズ曲面を決定する。 【効果】 大体の形状が平板状であるレンズアンテナを
得ることができる。
信するレンズアンテナを得ること 【構成】 後方に平面状の反射板を有する誘電体薄肉レ
ンズにおいて、反射板と直交する中心軸に対して斜めに
平面波が入射することを条件としてその焦点位置を与え
てレンズ曲面を決定する。 【効果】 大体の形状が平板状であるレンズアンテナを
得ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、大体の形状が平
板状であって電波がそれほど大きくない入射角で斜めに
入射する場合に適合する誘電体レンズアンテナに関す
る。
板状であって電波がそれほど大きくない入射角で斜めに
入射する場合に適合する誘電体レンズアンテナに関す
る。
【０００２】
【発明の背景】衛星通信分野でのマイクロ波の領域にお
いて、開口面アンテナが多用されている。
いて、開口面アンテナが多用されている。
【０００３】また、ブロキッキング効果の除去、開口効
率の向上等のために、近年オフセットパラボラアンテナ
が採用されている。
率の向上等のために、近年オフセットパラボラアンテナ
が採用されている。
【０００４】この領域における代表的な開口面アンテナ
としてレンズアンテナがある。
としてレンズアンテナがある。
【０００５】また、近年マイクロストリップアンテナア
レーで構成される平面アンテナが用いられるようになっ
ている。
レーで構成される平面アンテナが用いられるようになっ
ている。
【０００６】これらの各アンテナを比較する。
【０００７】パラボラアンテナ、レンズアンテナともそ
の電波集束系は周波数特性を殆ど示さず広帯域特性を有
し、開口面を励振する一次放射器によってその帯域幅が
決定され、一般に広帯域である。
の電波集束系は周波数特性を殆ど示さず広帯域特性を有
し、開口面を励振する一次放射器によってその帯域幅が
決定され、一般に広帯域である。
【０００８】これに対してマイクロストリップアンテナ
アレーの場合は、放射器自体が狭帯域であるため周波数
特性が顕著となる難点がある。
アレーの場合は、放射器自体が狭帯域であるため周波数
特性が顕著となる難点がある。
【０００９】パラボラアンテナはその構造上アンテナ背
面が平面でないため建築物への取付に工夫を要する。
面が平面でないため建築物への取付に工夫を要する。
【００１０】またレンズアンテナの場合も立体構造をと
り、一次放射器がレンズ後方に位置するため、アンテナ
の設置に３次元の大きな空間を必要とする難点がある。
り、一次放射器がレンズ後方に位置するため、アンテナ
の設置に３次元の大きな空間を必要とする難点がある。
【００１１】これらのパラボラアンテナ又はレンズアン
テナの構造上の難点は平面構造であるマイクロストリッ
プアンテナアレーでは解消されている。
テナの構造上の難点は平面構造であるマイクロストリッ
プアンテナアレーでは解消されている。
【００１２】またアンテナアレーの場合はビームを偏向
することも可能である。
することも可能である。
【００１３】レンズアンテナは開口寸法が波長に比して
充分大きくなると構造の単純さの故に取扱いが容易とな
り、利用度が高まるが、誘電体重量の増加、３次元専有
空間の大きさの故に、パラボラアンテナに比してあまり
実用されていない。
充分大きくなると構造の単純さの故に取扱いが容易とな
り、利用度が高まるが、誘電体重量の増加、３次元専有
空間の大きさの故に、パラボラアンテナに比してあまり
実用されていない。
【００１４】
【従来の技術】このような難点を解消する方策の１つと
して、クラウス（Ｊ．Ｄ．Ｋｒａｕｓ）によって提案さ
れた反射板付レンズアンテナがあり、これによると、ア
ンテナ背面が平板状となる点及びレンズの厚さが透過形
のものに比べて略１／２であるために材料の節約、重量
の低減がはかれる利点がある。
して、クラウス（Ｊ．Ｄ．Ｋｒａｕｓ）によって提案さ
れた反射板付レンズアンテナがあり、これによると、ア
ンテナ背面が平板状となる点及びレンズの厚さが透過形
のものに比べて略１／２であるために材料の節約、重量
の低減がはかれる利点がある。
【００１５】しかし、このアンテナはレンズに入射した
のち後方に位置した反射板で反射された電波が再び誘電
体内を通過した後その前方にある一次放射器に集束され
るため、この放射器が軸対称パラボラアンテナの場合と
同様ブロッキング効果を起し、効率が低下するとともに
開口面上の照度分布を乱す難点がある。
のち後方に位置した反射板で反射された電波が再び誘電
体内を通過した後その前方にある一次放射器に集束され
るため、この放射器が軸対称パラボラアンテナの場合と
同様ブロッキング効果を起し、効率が低下するとともに
開口面上の照度分布を乱す難点がある。
【００１６】
【発明の目的】この発明はこのような難点を解消するこ
とを目的とするものであって、レンズ本体の重量の軽
減、材料の低減を維持し、且つブロッキング効果を除去
し、開口面上の照度分布の乱れが生ずることがない反射
形の誘電体レンズアンテナを得ることを目的とする。
とを目的とするものであって、レンズ本体の重量の軽
減、材料の低減を維持し、且つブロッキング効果を除去
し、開口面上の照度分布の乱れが生ずることがない反射
形の誘電体レンズアンテナを得ることを目的とする。
【００１７】
【発明の概要】この目的を達成するため、この発明は誘
電体を用いた反射形のレンズアンテナにおいて、一次放
射器をレンズ中心（軸）よりオフセットした位置に設け
た。
電体を用いた反射形のレンズアンテナにおいて、一次放
射器をレンズ中心（軸）よりオフセットした位置に設け
た。
【００１８】この場合、レンズはその材質の比誘電率ε
r が略２以下であり、また開口角が略６０度以下の薄肉
のものであることを前提とする。
r が略２以下であり、また開口角が略６０度以下の薄肉
のものであることを前提とする。
【００１９】即ち入射電波の入射角対屈折角で得るスネ
ルの法則による比があまり大きくないことを前提として
光線近似を行い、レンズの曲面の所要形状を求めた。
ルの法則による比があまり大きくないことを前提として
光線近似を行い、レンズの曲面の所要形状を求めた。
【００２０】
【発明の効果】（１）一次放射器をオフセットしたこと
によってブロッキング効果が除去され、開口面の高効率
使用が維持できる。
によってブロッキング効果が除去され、開口面の高効率
使用が維持できる。
【００２１】（２）レンズ面形状を球面でない曲面とし
て形成したことによって焦点ずれが補正されている。
て形成したことによって焦点ずれが補正されている。
【００２２】（３）反射形なので、レンズ重量の軽減、
材料の節約が維持できる。
材料の節約が維持できる。
【００２３】（４）背面が平板状であるので、建築物へ
の取付が容易（水平面でも同様）である。
の取付が容易（水平面でも同様）である。
【００２４】等の利点がある。
【００２５】
【実施例】図１に透過形レンズの座標を示す。図１にあ
るように、直交するＸ、Ｙ、Ｚ３軸により右手系の直交
座標（ｘ、ｙ、ｚ）を考える。
るように、直交するＸ、Ｙ、Ｚ３軸により右手系の直交
座標（ｘ、ｙ、ｚ）を考える。
【００２６】レンズの中心軸をＺ軸に一致させて、主点
を座標原点（０、０、０）にとる。最終的には薄肉レン
ズの主平面に相当する個所に反射面Ｒを設けて、反射し
た電波が再び前方（入射側領域）に戻る反射形のレンズ
を求めるが、考察の過程では便宜のため、透過形のレン
ズとして後方（Ｚ軸の正側）の像空間を考えて、入射面
と出射面が主平面に関して対称で且つ共軸系の面からな
るレンズであるとする。
を座標原点（０、０、０）にとる。最終的には薄肉レン
ズの主平面に相当する個所に反射面Ｒを設けて、反射し
た電波が再び前方（入射側領域）に戻る反射形のレンズ
を求めるが、考察の過程では便宜のため、透過形のレン
ズとして後方（Ｚ軸の正側）の像空間を考えて、入射面
と出射面が主平面に関して対称で且つ共軸系の面からな
るレンズであるとする。
【００２７】図１において、電波はコヒーレントな平行
線束となってＺ軸の負側（図１の左側）の領域から正側
の領域に向ってＸ−Ｚ面に平行な面に沿って入射角（Ｚ
軸との間の角）θで入射して来るものとする。
線束となってＺ軸の負側（図１の左側）の領域から正側
の領域に向ってＸ−Ｚ面に平行な面に沿って入射角（Ｚ
軸との間の角）θで入射して来るものとする。
【００２８】レンズの実効開径をＤとすると、レンズの
Ｙ軸上の外端の点Ｂは座標（０、±Ｄ／２、０）で表わ
される。この点を入射電波の位相を考察する規準点にと
る。
Ｙ軸上の外端の点Ｂは座標（０、±Ｄ／２、０）で表わ
される。この点を入射電波の位相を考察する規準点にと
る。
【００２９】レンズの像側焦点ｆのＺ軸座標を＋ｚf と
するとき、像側焦平面上のｙ＝０の線上に、Ｘ軸座標が
Ｚ軸に近くない点（以下「点Ｆ1 」という。）をとり、
その座標を（ｘf 、ｏ、＋ｚf ）とする。この点Ｆ1 は
入射電波が開口面に対してブロッキングを発生しない点
に選ぶ。またこの点Ｆ1 は反射形レンズアンテナにおい
てオフセットした一次放射器のＸ−Ｙ面に関する対称点
に相当する。
するとき、像側焦平面上のｙ＝０の線上に、Ｘ軸座標が
Ｚ軸に近くない点（以下「点Ｆ1 」という。）をとり、
その座標を（ｘf 、ｏ、＋ｚf ）とする。この点Ｆ1 は
入射電波が開口面に対してブロッキングを発生しない点
に選ぶ。またこの点Ｆ1 は反射形レンズアンテナにおい
てオフセットした一次放射器のＸ−Ｙ面に関する対称点
に相当する。
【００３０】図２（ａ）、（ｂ）に示すように、点Ａ0
（ｘ、ｙ、ｏ）を通って点Ｆ1 に到達する電波の軌跡Ｃ
１Ａと、点Ｂ（０、＋Ｄ／２、０）を通って点Ｆ1 に到
達する電波の軌跡Ｃ２とを考える。
（ｘ、ｙ、ｏ）を通って点Ｆ1 に到達する電波の軌跡Ｃ
１Ａと、点Ｂ（０、＋Ｄ／２、０）を通って点Ｆ1 に到
達する電波の軌跡Ｃ２とを考える。
【００３１】図２（ａ）は軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２をＹ−Ｚ面
に投影したものであり、図２（ｂ）は軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２
をＸ−Ｚ面に投影して描いたものである。
に投影したものであり、図２（ｂ）は軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２
をＸ−Ｚ面に投影して描いたものである。
【００３２】図３は軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２をＸ−Ｚ面で見た
ものである。
ものである。
【００３３】電波は、図３に示すように、軌跡Ｃ１に沿
って入射角θでレンズ面の点Ａ1 に入射し、屈折してレ
ンズ内の主平面上の点Ａ0 （ｘ、ｙ、ｏ）を通った後点
Ａ2で出射し、屈折した後点Ｆ1 （ｘf 、ｏ、＋ｚf ）
に到達する。
って入射角θでレンズ面の点Ａ1 に入射し、屈折してレ
ンズ内の主平面上の点Ａ0 （ｘ、ｙ、ｏ）を通った後点
Ａ2で出射し、屈折した後点Ｆ1 （ｘf 、ｏ、＋ｚf ）
に到達する。
【００３４】ここで、この電波の軌跡Ｃ１を、図３に示
すように、入射側空間においては軌跡Ｃ１に平行に入射
して屈折しないでレンズ内に入射し、主平面上の点Ａ0
（ｘ、ｙ、ｏ）で屈折した後はレンズから出射するとき
には屈折しないで点Ｆ1（ｘf 、ｏ、＋ｚf ）に到達す
る軌跡Ｃ１Ａとして近似する。
すように、入射側空間においては軌跡Ｃ１に平行に入射
して屈折しないでレンズ内に入射し、主平面上の点Ａ0
（ｘ、ｙ、ｏ）で屈折した後はレンズから出射するとき
には屈折しないで点Ｆ1（ｘf 、ｏ、＋ｚf ）に到達す
る軌跡Ｃ１Ａとして近似する。
【００３５】軌跡Ｃ２は軌跡Ｃ１に平行にレンズに入射
して点Ｂ（０、＋Ｄ／２、０）で屈折した後点Ｆ1 （ｘ
f 、ｏ、＋ｚf ）に集束する。
して点Ｂ（０、＋Ｄ／２、０）で屈折した後点Ｆ1 （ｘ
f 、ｏ、＋ｚf ）に集束する。
【００３６】図３のように、点Ａ0 （ｘ、ｙ、ｏ）を通
る軌跡Ｃ１によって切取られるレンズ内の線分Ａ1 Ａ2
の幾何学距離（以下「Ｇ距離」という。）をＬA とし、
この線分ＬA を点Ａ0 で分けて線分Ａ1 Ａ0 と線分Ａ0
Ａ2 とに分割し、その各々の長さが近似的にＬA ／２に
等しいとする。
る軌跡Ｃ１によって切取られるレンズ内の線分Ａ1 Ａ2
の幾何学距離（以下「Ｇ距離」という。）をＬA とし、
この線分ＬA を点Ａ0 で分けて線分Ａ1 Ａ0 と線分Ａ0
Ａ2 とに分割し、その各々の長さが近似的にＬA ／２に
等しいとする。
【００３７】入射側空間において軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２に垂
直な任意の線（任意の面）の位置で同じ位相であった電
波が軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２を辿って点Ｆ1 に到達したときに
同じ位相であることの要請に対して、軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２
の光路長が等しいことから次の関係が得られる。
直な任意の線（任意の面）の位置で同じ位相であった電
波が軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２を辿って点Ｆ1 に到達したときに
同じ位相であることの要請に対して、軌跡Ｃ１Ａ、Ｃ２
の光路長が等しいことから次の関係が得られる。
【００３８】
【数１】
【００３９】但し、ｎは材質によって決まるレンズの屈
折率であり、またｒA は点Ａ0 と点Ｆ1 との間のＧ距
離、ｒB は点Ｂと点Ｆ1 との間のＧ距離であって、それ
ぞれ ｒA ＝｛（ｘ−ｘf ）2 ＋ｙ2 ＋ｚf 2 ｝1/2 ……（２） ｒB ＝｛ｘf 2 ＋（Ｄ／２）2 ＋ｚf 2 ｝1/2 ……（３） である。
折率であり、またｒA は点Ａ0 と点Ｆ1 との間のＧ距
離、ｒB は点Ｂと点Ｆ1 との間のＧ距離であって、それ
ぞれ ｒA ＝｛（ｘ−ｘf ）2 ＋ｙ2 ＋ｚf 2 ｝1/2 ……（２） ｒB ＝｛ｘf 2 ＋（Ｄ／２）2 ＋ｚf 2 ｝1/2 ……（３） である。
【００４０】この場合、点Ａ0 （ｘ、ｙ、ｏ）における
レンズ肉厚ｔ1 は、このレンズ面の局所傾斜と通過光線
についての幾何学的考察から、入射電波の軌跡Ｃ１（Ｃ
１Ａ）の傾きがあまり大きくない範囲（入射角θが略３
０度以内の範囲）では次の（４）式の近似が成立つこと
が確められる。即ち ｔ1 ≒ＬA ……（４） 従って、（１）式により求まる光路長ＬA の値をそのま
まこの場合のレンズの肉厚ｔ1 として採用することがで
き、点Ａ0 を通る光線がレンズ面を切る点の座標は
（ｘ、ｙ、±ＬA ／２）となる。
レンズ肉厚ｔ1 は、このレンズ面の局所傾斜と通過光線
についての幾何学的考察から、入射電波の軌跡Ｃ１（Ｃ
１Ａ）の傾きがあまり大きくない範囲（入射角θが略３
０度以内の範囲）では次の（４）式の近似が成立つこと
が確められる。即ち ｔ1 ≒ＬA ……（４） 従って、（１）式により求まる光路長ＬA の値をそのま
まこの場合のレンズの肉厚ｔ1 として採用することがで
き、点Ａ0 を通る光線がレンズ面を切る点の座標は
（ｘ、ｙ、±ＬA ／２）となる。
【００４１】実用のレンズとしては、主平面（Ｘ−Ｙ面
に相当）に反射面Ｒを設けるとともに点Ｆ1 の主平面Ｒ
に関する対称点Ｆ2 （ｘf 、ｏ、−ｚf ）に一次放射器
を設けることにより、図４に示すように入射側空間で電
波を集束受信する。図４において、点Ａ3 は図３におけ
る点Ａ2 の主平面に関する対称点である。
に相当）に反射面Ｒを設けるとともに点Ｆ1 の主平面Ｒ
に関する対称点Ｆ2 （ｘf 、ｏ、−ｚf ）に一次放射器
を設けることにより、図４に示すように入射側空間で電
波を集束受信する。図４において、点Ａ3 は図３におけ
る点Ａ2 の主平面に関する対称点である。
【００４２】主平面上の座標が（ｘ、ｙ、ｏ）の点Ａ0
におけるこの場合のレンズの肉厚ｔ2 の値は、 ｔ2 ＝ｔ1 ／２≒ＬA ／２……（５） であり、これをＺ軸の負側にとって（ｘ、ｙ、−ＬA ／
２）がその個所のレンズ面の座標である。
におけるこの場合のレンズの肉厚ｔ2 の値は、 ｔ2 ＝ｔ1 ／２≒ＬA ／２……（５） であり、これをＺ軸の負側にとって（ｘ、ｙ、−ＬA ／
２）がその個所のレンズ面の座標である。
【００４３】（５）式による肉厚ｔ2 の値から使用波長
λの整数倍を減じて所謂ゾーニングにより段差を有する
入射面形状として全体的に厚さを薄くして軽くすること
は、必要により適宜行えばよい。
λの整数倍を減じて所謂ゾーニングにより段差を有する
入射面形状として全体的に厚さを薄くして軽くすること
は、必要により適宜行えばよい。
【００４４】なお、実施の都合により透過形のレンズと
する場合は、図３に従って、（４）式によるｔ1 の値を
そのまま使用するが、主平面からＺ軸の正側及び負側に
それぞれ±ＬA ／２の値を取って肉厚形状を決定する。
する場合は、図３に従って、（４）式によるｔ1 の値を
そのまま使用するが、主平面からＺ軸の正側及び負側に
それぞれ±ＬA ／２の値を取って肉厚形状を決定する。
【００４５】
【数値例】図５及び図６にこの発明を実施して具体的な
数値を用いた場合の例を示す。
数値を用いた場合の例を示す。
【００４６】図５はこのレンズアンテナをｙ＝０のＸ−
Ｚ面で切った外郭形状である。
Ｚ面で切った外郭形状である。
【００４７】図６はこのレンズアンテナのレンズ面を光
線の入射側からＺ軸に平行な視線で見た形状を等高線に
よって表わしたものである。図６にはＹ軸の負領域側の
みを示してあるが、正領域側はＸ軸に関して対称に表わ
れる。
線の入射側からＺ軸に平行な視線で見た形状を等高線に
よって表わしたものである。図６にはＹ軸の負領域側の
みを示してあるが、正領域側はＸ軸に関して対称に表わ
れる。
【００４８】図５及び図６を通じて次の（１）〜（５）
の諸元が共通である。
の諸元が共通である。
【００４９】 （１）入射角θ（設定値）＝３０度 （２）点Ｆ1 に相当する点のＺ軸座標値（透過形として正領域：設定値） ｚf ＝４０．０ｃｍ （３）点Ｆ1 に相当する点のＸ軸座標値（この例では負領域）≒２３．１ｃｍ （４）Ｙ軸との接点（図１、２（ａ）、（ｂ）、３、４の点Ｂに相当する点：設 定点） ２０．０ｃｍ （５）使用部材の比誘電率（採択値）εr ＝１．９５４ 得られた結果は、形状の外郭について （６）Ｘ軸正方向最大値 ２６．４ｃｍ （７）Ｘ軸負方向最大値 ２０．１ｃｍ （８）Ｚ軸方向最大値（ｘ＝＋０．０ｃｍ） ５．９３ｃｍ （９）Ｚ軸との接点 ５．９３ｃｍ である。また （１０）等高線間隔 ２．３ｍｍ で描いてある。
【００５０】図５、図６のレンズを、入射側空間におい
て設定した電波軌跡の入射角θ＝３０度に垂直な面に投
影すると、その外郭が半径が略２０．０ｃｍの円にな
る。これは、さきの（４）においてＹ軸との接点の座標
値を２０．０ｃｍとして設定したことに照応する。
て設定した電波軌跡の入射角θ＝３０度に垂直な面に投
影すると、その外郭が半径が略２０．０ｃｍの円にな
る。これは、さきの（４）においてＹ軸との接点の座標
値を２０．０ｃｍとして設定したことに照応する。
【００５１】図５、図６のレンズを使って実測したデー
タを表１に示す。
タを表１に示す。
【００５２】
【表１】
【００５３】実測の結果はかなり良好な特性が得られ
た。
た。
【００５４】図７に、このレンズアンテナについて表１
に示したＨ面内、Ｅ面内の指向性を示す。測定の諸元は
表１のものが援用される。メインローブの指向方位の中
心を９０度として示してあるが、これは便宜上のもので
ある。
に示したＨ面内、Ｅ面内の指向性を示す。測定の諸元は
表１のものが援用される。メインローブの指向方位の中
心を９０度として示してあるが、これは便宜上のもので
ある。
【００５５】メインローブのＨ面内、Ｅ面内の電界を正
規化してその最大値を０ｄＢにとって示してある。
規化してその最大値を０ｄＢにとって示してある。
【００５６】メインローブはＨ面内、Ｅ面内ともに期待
されるビーム幅に近く、且つ裾の部分の広がりが少く、
極めて鋭い指向性を持っている。
されるビーム幅に近く、且つ裾の部分の広がりが少く、
極めて鋭い指向性を持っている。
【図１】この発明の実施例を説明する座標系を示す斜視
図
図
【図２】この発明の実施例を説明するもので、（ａ）は
電波の集束をＹ−Ｚ面に投影した図、（ｂ）はＸ−Ｚ面
に投影した図
電波の集束をＹ−Ｚ面に投影した図、（ｂ）はＸ−Ｚ面
に投影した図
【図３】この発明の実施例を説明するもので、透過形レ
ンズの場合の電波の集束を示す図
ンズの場合の電波の集束を示す図
【図４】この発明の実施例を説明するもので、反射形レ
ンズの場合の電波の集束を示す図
ンズの場合の電波の集束を示す図
【図５】この発明の実施例を示すもので、数値を用いた
具体例の外郭側面図
具体例の外郭側面図
【図６】この発明の実施例を示すもので、数値を用いた
具体例の等高線による正面図
具体例の等高線による正面図
【図７】この発明の実施例を示すもので、図５、図６に
示す具体例の指向性を示す図
示す具体例の指向性を示す図
θ…電波の入射角 Ｆ1 …透過形レ
ンズの一次放射器 Ｆ2 …反射形レンズの一次放射器 Ｒ…反射面 Ａ0 …主平面内の点 Ｂ…Ｙ軸上の外
端の点 Ｃ１…点Ａ0 を通る電波の軌跡 Ｃ１Ａ…軌跡Ｃ
１の近似軌跡 Ｃ２…点Ｂを通る電波の軌跡 ｒA …点Ａ0 と点Ｆ1 との間並びに点Ａ0 と点Ｆ2 との
間のそれぞれの幾何学距離 ｒB …点Ｂと点Ｆ1 との間並びに点Ｂと点Ｆ2 との間の
それぞれの幾何学距離
ンズの一次放射器 Ｆ2 …反射形レンズの一次放射器 Ｒ…反射面 Ａ0 …主平面内の点 Ｂ…Ｙ軸上の外
端の点 Ｃ１…点Ａ0 を通る電波の軌跡 Ｃ１Ａ…軌跡Ｃ
１の近似軌跡 Ｃ２…点Ｂを通る電波の軌跡 ｒA …点Ａ0 と点Ｆ1 との間並びに点Ａ0 と点Ｆ2 との
間のそれぞれの幾何学距離 ｒB …点Ｂと点Ｆ1 との間並びに点Ｂと点Ｆ2 との間の
それぞれの幾何学距離
Claims (2)
- 【請求項１】 誘電体を用いたレンズアンテナにおい
て、レンズの主平面に反射面を設け、中心軸からオフセ
ットした位置に一次放射器を設け、上記中心軸に対する
斜めの入射角を条件に入れて入射面形状を決定してある
誘電体レンズアンテナ。 - 【請求項２】 一次放射器が受信用の部材である請求項
１に記載の誘電体レンズアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5033195A JPH06252634A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 誘電体レンズアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5033195A JPH06252634A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 誘電体レンズアンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06252634A true JPH06252634A (ja) | 1994-09-09 |
Family
ID=12379706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5033195A Pending JPH06252634A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 誘電体レンズアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06252634A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005034291A1 (ja) * | 2003-10-03 | 2005-04-14 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 誘電体レンズ，誘電体レンズ装置，誘電体レンズの設計方法、誘電体レンズの製造方法および送受信装置 |
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