JPH062052A - 焼結機の操業方法 - Google Patents
焼結機の操業方法Info
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- JPH062052A JPH062052A JP18300992A JP18300992A JPH062052A JP H062052 A JPH062052 A JP H062052A JP 18300992 A JP18300992 A JP 18300992A JP 18300992 A JP18300992 A JP 18300992A JP H062052 A JPH062052 A JP H062052A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結機における中長期の生産量変動を抑制し
ながら焼成点の安定化を図る。 【構成】 焼結機の操業において、焼成点制御の操作量
は主排風量よりも高い制御性が得られるパレット速度で
調整し、中長期でみたパレット速度は目標の生産量が得
られる値となるように主排風量を調整する。 【効果】 焼結鉱の生産性と焼成距離のばらつきが共に
減少し、焼結機の安定操業が可能となる。
ながら焼成点の安定化を図る。 【構成】 焼結機の操業において、焼成点制御の操作量
は主排風量よりも高い制御性が得られるパレット速度で
調整し、中長期でみたパレット速度は目標の生産量が得
られる値となるように主排風量を調整する。 【効果】 焼結鉱の生産性と焼成距離のばらつきが共に
減少し、焼結機の安定操業が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ＤＬ式焼結機におい
て、生産量を目標値付近に保ちながら、安定操業の維持
を図るための操業方法に関する。
て、生産量を目標値付近に保ちながら、安定操業の維持
を図るための操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＤＬ式焼結機の焼成点を制御する方法に
はいろいろあるが、その主な例を挙げれば次のごとくで
ある。
はいろいろあるが、その主な例を挙げれば次のごとくで
ある。
【０００３】第１の例は、特公昭５９−３７７２９号公
報に記載されたもので、排風温度を因子とする特定の数
式で焼成点を求め、これに基づいて主排風機の回転数
（風量）を調整する方法（以下従来例１という）。
報に記載されたもので、排風温度を因子とする特定の数
式で焼成点を求め、これに基づいて主排風機の回転数
（風量）を調整する方法（以下従来例１という）。
【０００４】第２の例は、特開平３−２４９１３９号公
報に記載されたもので、排風温度の時間的変化からベク
トル強度を求め、これに基づいてパレット速度を調整す
る方法（以下従来例２という）。
報に記載されたもので、排風温度の時間的変化からベク
トル強度を求め、これに基づいてパレット速度を調整す
る方法（以下従来例２という）。
【０００５】第３の例は、特開平３−１０４２７号公報
に記載されたもので、焼成点の予想制御誤差が許容範囲
内ならば、生産量の目標値を維持するようにし、許容範
囲外ならば焼成点の制御誤差が許容範囲内に収まるよう
にパレット速度を調整する方法である（以下従来例３と
いう）。
に記載されたもので、焼成点の予想制御誤差が許容範囲
内ならば、生産量の目標値を維持するようにし、許容範
囲外ならば焼成点の制御誤差が許容範囲内に収まるよう
にパレット速度を調整する方法である（以下従来例３と
いう）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来例１は、パレ
ット速度を目標生産量に合わせて設定し、焼成点の制御
を主排風機の回転数（風量）で調整するものである。し
かし、主排風機は設備特性上、一般的に応答性の高い回
転数（風量）調整が難しく、また操業上短周期での調整
も好ましくない。したがって、その分だけパレット速度
の調整に比べて焼成点の制御性が悪くなるという問題が
あった。
ット速度を目標生産量に合わせて設定し、焼成点の制御
を主排風機の回転数（風量）で調整するものである。し
かし、主排風機は設備特性上、一般的に応答性の高い回
転数（風量）調整が難しく、また操業上短周期での調整
も好ましくない。したがって、その分だけパレット速度
の調整に比べて焼成点の制御性が悪くなるという問題が
あった。
【０００７】従来例２は、焼結機の各風箱における排風
温度の時間的変化から求めたベクトル強度が焼結鉱の冷
間強度と密接な関係にあることに着目し、これを根拠に
してベクトル強度が所定値となるようにパレット速度を
調整するものである。しかし、パレット速度の調整は生
産量の変動に繋がるため単純なパレット速度の調整では
生産量の目標値を維持することは難しいという問題があ
る。
温度の時間的変化から求めたベクトル強度が焼結鉱の冷
間強度と密接な関係にあることに着目し、これを根拠に
してベクトル強度が所定値となるようにパレット速度を
調整するものである。しかし、パレット速度の調整は生
産量の変動に繋がるため単純なパレット速度の調整では
生産量の目標値を維持することは難しいという問題があ
る。
【０００８】従来例３は、焼成点に許容誤差を設け、生
産量の目標値を維持しながら焼成点が所定の許容誤差範
囲内に収まるようにパレット速度を調整するものであ
る。しかし、操業状態によっては、焼成点の許容誤差を
大きくとらなければ、生産量の目標値を維持できない場
合がある。このため、焼成点の安定化と生産量の目標値
の維持を両立させるには限界があるという問題がある。
産量の目標値を維持しながら焼成点が所定の許容誤差範
囲内に収まるようにパレット速度を調整するものであ
る。しかし、操業状態によっては、焼成点の許容誤差を
大きくとらなければ、生産量の目標値を維持できない場
合がある。このため、焼成点の安定化と生産量の目標値
の維持を両立させるには限界があるという問題がある。
【０００９】この発明は、上記の実状に鑑み、中長期の
生産量変動を抑制しながら焼成点の安定化を図る焼結機
の操業方法を提案するものである。
生産量変動を抑制しながら焼成点の安定化を図る焼結機
の操業方法を提案するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】焼成点は、焼結鉱の品質
安定および未焼結鉱の増加による返鉱量の増加（歩留悪
化）を防止するという観点から、中長期（時間乃至日単
位）的にはもちろんのこと、短期（分単位）的にも安定
化を図る必要がある。ところが、生産量に関しては短期
的な安定はさほど重要ではなく、シフト（８時間ごと）
とか日の締めで必要量の焼結鉱が生産されておればよ
い。なぜなら、焼結鉱の高炉への装入は、一旦貯鉱槽と
いうバッファーを介して行われるからである。
安定および未焼結鉱の増加による返鉱量の増加（歩留悪
化）を防止するという観点から、中長期（時間乃至日単
位）的にはもちろんのこと、短期（分単位）的にも安定
化を図る必要がある。ところが、生産量に関しては短期
的な安定はさほど重要ではなく、シフト（８時間ごと）
とか日の締めで必要量の焼結鉱が生産されておればよ
い。なぜなら、焼結鉱の高炉への装入は、一旦貯鉱槽と
いうバッファーを介して行われるからである。
【００１１】上記よりして、焼成点については、主排風
量よりも高精度の制御性が得られるパレット速度できめ
細かく制御する半面、生産量については、短期的な変動
は、これを許容しつつ中長期的視野で制御に臨み、所定
の中長期間におけるパレット速度が目標の生産量を得る
ことのできる値となるように主排風量を調整すればよい
ことを知見し、この発明を完成したのである。
量よりも高精度の制御性が得られるパレット速度できめ
細かく制御する半面、生産量については、短期的な変動
は、これを許容しつつ中長期的視野で制御に臨み、所定
の中長期間におけるパレット速度が目標の生産量を得る
ことのできる値となるように主排風量を調整すればよい
ことを知見し、この発明を完成したのである。
【００１２】すなわち、この発明は、焼結機の排風温度
から検出した焼成点と生産量測定装置で測定した生産量
が所定値となるように、パレット速度と主排風量を調節
する焼結機の操業方法において、検出した焼成点と充填
層厚とパレット速度と主排風量とから焼成速度を予測
し、該焼成速度の予測値に基づいてパレット速度を調整
すると共に、測定した生産量と充填層厚とパレット速度
とから物質収支式により生産量を予測し、該生産量の予
測値に基づいて主排風量を調整することにある。
から検出した焼成点と生産量測定装置で測定した生産量
が所定値となるように、パレット速度と主排風量を調節
する焼結機の操業方法において、検出した焼成点と充填
層厚とパレット速度と主排風量とから焼成速度を予測
し、該焼成速度の予測値に基づいてパレット速度を調整
すると共に、測定した生産量と充填層厚とパレット速度
とから物質収支式により生産量を予測し、該生産量の予
測値に基づいて主排風量を調整することにある。
【００１３】
【作用】この発明の作用として、焼成点の検出方法と焼
成点を制御するためのパレット速度の算出方法につい
て、図面を参照して説明する。図１は、焼成点と各風箱
の排風温度との関係を示す説明図であり、図２は同上の
各風箱と、それらに配設された排風温度測定用熱電対の
位置を示す平面図である。
成点を制御するためのパレット速度の算出方法につい
て、図面を参照して説明する。図１は、焼成点と各風箱
の排風温度との関係を示す説明図であり、図２は同上の
各風箱と、それらに配設された排風温度測定用熱電対の
位置を示す平面図である。
【００１４】各原料槽（図示せず）から切り出された原
料は、原料装入嵩高計１の測定値が所定の値となるよう
に、サージホッパー２からロールフィダー３の回転によ
って連続的にパレットのグレート５上に給鉱される。給
鉱された原料は、所定層厚の充填層６を形成しながらパ
レットの移動によって排鉱部へと搬送される。この間に
給鉱箇所寄りの位置に設置された点火炉７で充填層６の
表面に点火される。
料は、原料装入嵩高計１の測定値が所定の値となるよう
に、サージホッパー２からロールフィダー３の回転によ
って連続的にパレットのグレート５上に給鉱される。給
鉱された原料は、所定層厚の充填層６を形成しながらパ
レットの移動によって排鉱部へと搬送される。この間に
給鉱箇所寄りの位置に設置された点火炉７で充填層６の
表面に点火される。
【００１５】一方、パレットの搬送路下部には各風箱８
が設置されており、この各風箱８は充填層６で発生し主
排風機９によって強制的に吸引される燃焼ガスの吸い込
み口となっている。各風箱８には熱電対１０が配設され
ており、吸い込まれる燃焼ガスの温度（排風温度）を測
定する。排風温度は、燃焼前線１２−１、１２−２がパ
レットのグレート５に到達するまではほぼ一定である
が、到達位置すなわち焼成点１３−１、１３−２と相前
後して上昇し始める。排風温度の上昇は、原料の移動に
従いパレット幅方向別に測定された各風箱８の排風温度
推移曲線１４−１、１４−２のごとくであり、その立ち
上がり点１５−１、１５−２を幅方向それぞれの部分に
おける焼成点とみなすことができる。
が設置されており、この各風箱８は充填層６で発生し主
排風機９によって強制的に吸引される燃焼ガスの吸い込
み口となっている。各風箱８には熱電対１０が配設され
ており、吸い込まれる燃焼ガスの温度（排風温度）を測
定する。排風温度は、燃焼前線１２−１、１２−２がパ
レットのグレート５に到達するまではほぼ一定である
が、到達位置すなわち焼成点１３−１、１３−２と相前
後して上昇し始める。排風温度の上昇は、原料の移動に
従いパレット幅方向別に測定された各風箱８の排風温度
推移曲線１４−１、１４−２のごとくであり、その立ち
上がり点１５−１、１５−２を幅方向それぞれの部分に
おける焼成点とみなすことができる。
【００１６】かくして検出された焼成点により、幅方向
平均の焼成距離（点火炉から焼成点までの距離）は次の
数１によって求められる。なお、数１の右辺第２項は、
幅方向の排風温度測定を２点でしか測定しなかったこと
によって生じる誤差を補正する項である。
平均の焼成距離（点火炉から焼成点までの距離）は次の
数１によって求められる。なお、数１の右辺第２項は、
幅方向の排風温度測定を２点でしか測定しなかったこと
によって生じる誤差を補正する項である。
【００１７】
【数１】
【００１８】ただし、Ｌｆｆｐ：幅方向における平均焼
成距離（ｍ） Ｌｆｆｐ１、 Ｌｆｆｐ２：排風温度推移曲線で検出された焼成点より
求めた焼成距離（ｍ） α：補正係数（−）
成距離（ｍ） Ｌｆｆｐ１、 Ｌｆｆｐ２：排風温度推移曲線で検出された焼成点より
求めた焼成距離（ｍ） α：補正係数（−）
【００１９】焼成距離間の平均的実績焼成速度Ｖｆは、
図３に示す関係から、この焼成距離を用いることによ
り、数２、数３で求めることができる。
図３に示す関係から、この焼成距離を用いることによ
り、数２、数３で求めることができる。
【００２０】
【数２】
【００２１】
【数３】
【００２２】ただし、Ｖｆ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の焼成
速度実績値（ｍ／ｍｉｎ） ＰｓＢ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の焼成距離間の平均パレッ
ト速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｐｓ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前のパレット速度測定値（ｍ／
ｍｉｎ） ｈ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の充填層厚測定値（ｍ） Ｌｆｆｐ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の焼成距離検出値（ｍ） Ｌ11：パレット速度変更により焼成点検出値が変化する
までの無駄時間（ｍｉｎ） Ｌ12：充填層厚変更により焼成点検出値が変化するまで
の無駄時間（ｍｉｎ） Ｔｔ：焼成距離間の移動所要時間（ｍｉｎ） （Ｔｔは数４を満たす値）
速度実績値（ｍ／ｍｉｎ） ＰｓＢ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の焼成距離間の平均パレッ
ト速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｐｓ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前のパレット速度測定値（ｍ／
ｍｉｎ） ｈ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の充填層厚測定値（ｍ） Ｌｆｆｐ（−ｔ）：ｔｍｉｎ前の焼成距離検出値（ｍ） Ｌ11：パレット速度変更により焼成点検出値が変化する
までの無駄時間（ｍｉｎ） Ｌ12：充填層厚変更により焼成点検出値が変化するまで
の無駄時間（ｍｉｎ） Ｔｔ：焼成距離間の移動所要時間（ｍｉｎ） （Ｔｔは数４を満たす値）
【００２３】
【数４】
【００２４】また、他に外乱がなければ、焼成速度は数
５に示す主排風量にほぼ比例して変化する。
５に示す主排風量にほぼ比例して変化する。
【００２５】
【数５】
【００２６】ただし、Ｋ：比例係数 Ｑ：主排風量（Ｎｍ3／ｍｉｎ）
【００２７】したがって、焼成速度は、例えば次の数６
によって予測することができる。
によって予測することができる。
【００２８】
【数６】
【００２９】ただし、ＶｆＹ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の
焼成速度予測値（ｍ／ｍｉｎ） Ｑｓ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の主排風量設定値（Ｎｍ3
／ｍｉｎ） Ｑ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の主排風量測定値（Ｎｍ3／
ｍｉｎ） Ｌ2：主排風量変更により焼成点検出値が変化するまで
の無駄時間（ｍｉｎ）
焼成速度予測値（ｍ／ｍｉｎ） Ｑｓ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の主排風量設定値（Ｎｍ3
／ｍｉｎ） Ｑ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の主排風量測定値（Ｎｍ3／
ｍｉｎ） Ｌ2：主排風量変更により焼成点検出値が変化するまで
の無駄時間（ｍｉｎ）
【００３０】したがって、目標の焼成距離を得るための
パレット速度Ｐｓｃは、目標の焼成距離が与えられる
と、例えば数７により算出することができる。
パレット速度Ｐｓｃは、目標の焼成距離が与えられる
と、例えば数７により算出することができる。
【００３１】
【数７】
【００３２】ただし、数７のＬｆｆｐＡは焼成距離目標
値である。
値である。
【００３３】次に、目標生産量を得るための主排風量の
算出方法について説明する。まず、生産量とパレット速
度との関係は、物質収支式により数８で表すことができ
る。また、数８は図３に示す関係を用いて数９のように
変形することもできる。
算出方法について説明する。まず、生産量とパレット速
度との関係は、物質収支式により数８で表すことができ
る。また、数８は図３に示す関係を用いて数９のように
変形することもできる。
【００３４】
【数８】
【００３５】
【数９】
【００３６】ただし、Ｐｄ：生産量（Ｔ／Ｈ） ζ：歩留（−） ρ：密度（Ｔ／ｍ3） Ｗ：パレット幅（ｍ） ｈ：充填層厚（ｍ） Ｐｓ：パレット速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｌｆｆｐ：焼成距離（ｍ） Ｖｆ：焼成速度（ｍ／ｍｉｎ） ここで、数８中のパレット幅Ｗは設備定数であり、また
歩留ζと密度ρは通常大きく変動しないことから定数的
な取扱いができる。
歩留ζと密度ρは通常大きく変動しないことから定数的
な取扱いができる。
【００３７】以上のことから、生産量は例えば数１０に
よって予測可能である。
よって予測可能である。
【００３８】
【数１０】
【００３９】ただし、ＰｄＹ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の
生産量予測値（Ｔ／Ｈ） Ｐｄ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の生産量測定値（Ｔ／Ｈ） Ｐｓｓ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前のパレット速度設定値
（ｍ／ｍｉｎ） Ｌ31：充填層厚変更により生産量測定値が変化するまで
の無駄時間（ｍｉｎ） Ｌ32：パレット速度変更により生産量測定値が変化する
までの無駄時間（ｍｉｎ） ＴＩ1：データ平滑化のための積分時間（ｍｉｎ）
生産量予測値（Ｔ／Ｈ） Ｐｄ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前の生産量測定値（Ｔ／Ｈ） Ｐｓｓ（−ｔ）：ｔ ｍｉｎ前のパレット速度設定値
（ｍ／ｍｉｎ） Ｌ31：充填層厚変更により生産量測定値が変化するまで
の無駄時間（ｍｉｎ） Ｌ32：パレット速度変更により生産量測定値が変化する
までの無駄時間（ｍｉｎ） ＴＩ1：データ平滑化のための積分時間（ｍｉｎ）
【００４０】また、数５、数９の関係と焼成距離の目標
値は通常一定値であることから、生産量は主排風量を調
整することによって制御可能であり、目標の生産量を得
るための主排風量Ｑｃは、例えば数１１によって算出す
ることができる。
値は通常一定値であることから、生産量は主排風量を調
整することによって制御可能であり、目標の生産量を得
るための主排風量Ｑｃは、例えば数１１によって算出す
ることができる。
【００４１】
【数１１】
【００４２】ただし、ＰｄＡ：生産量目標値（Ｔ／Ｈ） ＴＩ２：データ平滑化のための積分時間（ｍｉｎ）
【００４３】
【実施例】図４は、この発明方法を実施するための装置
構成例を示す概略図である。同図中１８は充填層厚計、
１９は生産量測定装置、２０は焼成距離演算装置、２１
は焼成点制御演算装置、２２は手動設定器、２３はパレ
ット速度検出調整装置、２４は生産量制御演算装置、そ
して２５は主排風量検出調整装置である。その他の符号
は図１に示したものと同じである。
構成例を示す概略図である。同図中１８は充填層厚計、
１９は生産量測定装置、２０は焼成距離演算装置、２１
は焼成点制御演算装置、２２は手動設定器、２３はパレ
ット速度検出調整装置、２４は生産量制御演算装置、そ
して２５は主排風量検出調整装置である。その他の符号
は図１に示したものと同じである。
【００４４】焼成距離演算装置２０は、各風箱８に設置
の熱電対で測定された排風温度を入力して、その排風温
度の推移から焼成点の検出を行い、数１によって幅方向
の平均焼成距離Ｌｆｆｐを演算し、得られた値を焼成点
制御演算装置２１へ出力する。
の熱電対で測定された排風温度を入力して、その排風温
度の推移から焼成点の検出を行い、数１によって幅方向
の平均焼成距離Ｌｆｆｐを演算し、得られた値を焼成点
制御演算装置２１へ出力する。
【００４５】焼成点制御演算装置２１は、焼成距離演算
装置２０から入力した焼成距離Ｌｆｆｐ、手動設定器２
２から入力した焼成距離目標値ＬｆｆｐＡ、充填層厚計
１８から入力した充填層厚測定値ｈ、パレット速度検出
調整装置２３から入力したパレット速度測定値Ｐｓ及び
主排風量検出調整装置２５から入力した主排風量の測定
値Ｑと設定値Ｑｓにより、上記数２、数３、数６、数７
によって目標の焼成距離を得るためのパレット速度Ｐｓ
ｃを算出する。そして、この算出されたパレット速度Ｐ
ｓｃをパレット速度検出調整装置２３の設定値Ｐｓｓと
して与えることによりパレット速度を調整するのであ
る。
装置２０から入力した焼成距離Ｌｆｆｐ、手動設定器２
２から入力した焼成距離目標値ＬｆｆｐＡ、充填層厚計
１８から入力した充填層厚測定値ｈ、パレット速度検出
調整装置２３から入力したパレット速度測定値Ｐｓ及び
主排風量検出調整装置２５から入力した主排風量の測定
値Ｑと設定値Ｑｓにより、上記数２、数３、数６、数７
によって目標の焼成距離を得るためのパレット速度Ｐｓ
ｃを算出する。そして、この算出されたパレット速度Ｐ
ｓｃをパレット速度検出調整装置２３の設定値Ｐｓｓと
して与えることによりパレット速度を調整するのであ
る。
【００４６】一方、生産量制御演算装置２４は、生産量
測定装置１９から入力した生産量測定値Ｐｄ、手動設定
器２２から入力した生産量目標値ＰｄＡ、充填層厚計１
８から入力した層厚測定値ｈ、パレット速度検出調整装
置２３から入力したパレット速度の測定値Ｐｓと設定値
Ｐｓｓ及び主排風量測定装置２５から入力した主排風量
測定値Ｑにより、上記数１０、数１１によって目標の生
産量を得るための主排風量Ｑｃを算出する。そして、こ
の算出された主排風量Ｑｃを主排風量検出調整装置２５
の設定値Ｑｓとして設定し、主排風量を調整する。
測定装置１９から入力した生産量測定値Ｐｄ、手動設定
器２２から入力した生産量目標値ＰｄＡ、充填層厚計１
８から入力した層厚測定値ｈ、パレット速度検出調整装
置２３から入力したパレット速度の測定値Ｐｓと設定値
Ｐｓｓ及び主排風量測定装置２５から入力した主排風量
測定値Ｑにより、上記数１０、数１１によって目標の生
産量を得るための主排風量Ｑｃを算出する。そして、こ
の算出された主排風量Ｑｃを主排風量検出調整装置２５
の設定値Ｑｓとして設定し、主排風量を調整する。
【００４７】この場合、主排風量の調整周期は、焼結機
上に乗っている原料全体の安定化を考慮しつつパレット
速度操作との干渉を避けること（一般に１乃至５分の短
周期とされているパレット速度の調整周期と同じ周期は
好ましくない）と、目標生産量を得ること（短周期の方
が望ましい）との兼ね合いから、パレット速度の調整周
期よりも長いものとするが、通常は１０分ないし１時間
とするのが望ましい。
上に乗っている原料全体の安定化を考慮しつつパレット
速度操作との干渉を避けること（一般に１乃至５分の短
周期とされているパレット速度の調整周期と同じ周期は
好ましくない）と、目標生産量を得ること（短周期の方
が望ましい）との兼ね合いから、パレット速度の調整周
期よりも長いものとするが、通常は１０分ないし１時間
とするのが望ましい。
【００４８】次に、この発明方法を実機に適用して操業
した結果について説明する。表１は、この発明方法の実
施で得た値と従来法３の実施で得た値とを比較しやすく
併記したものである。なお、従来法３は、排風温度から
検出した焼成点と生産量測定装置で測定した生産量が所
定の値になるようにパレット速度のみを調整したもので
ある。表１から明らかなように、この発明方法の実施に
より、生産率と焼成距離のばらつき（標準偏差）が共に
減少しており、安定操業が図られたことを確認できた。
した結果について説明する。表１は、この発明方法の実
施で得た値と従来法３の実施で得た値とを比較しやすく
併記したものである。なお、従来法３は、排風温度から
検出した焼成点と生産量測定装置で測定した生産量が所
定の値になるようにパレット速度のみを調整したもので
ある。表１から明らかなように、この発明方法の実施に
より、生産率と焼成距離のばらつき（標準偏差）が共に
減少しており、安定操業が図られたことを確認できた。
【００４９】
【表１】
【００５０】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法は、
主排風量よりも高い制御性が得られるパレット速度で焼
成点を制御し、また中長期のパレット速度を目標の生産
量が得られる値となるように主排風量で調整することに
より、中長期の生産量変動を抑制しながら焼成点を安定
させることが可能となり、焼結機の安定操業に寄与でき
る。
主排風量よりも高い制御性が得られるパレット速度で焼
成点を制御し、また中長期のパレット速度を目標の生産
量が得られる値となるように主排風量で調整することに
より、中長期の生産量変動を抑制しながら焼成点を安定
させることが可能となり、焼結機の安定操業に寄与でき
る。
【図１】焼成点と各風箱の排風温度との関係を示す説明
図である。
図である。
【図２】風箱と排風温度測定用熱電対の配置を示す平面
図である。
図である。
【図３】定常状態における燃焼速度とパレット速度との
関係を示す説明図である。
関係を示す説明図である。
【図４】この発明方法を実施するための装置構成例を示
す概略図である。
す概略図である。
１ 原料装入嵩高計 ２ サージホッパー ３ ロールフィーダ ４ 原料 ５ パレットのグレート ６ 充填層 ７ 点火炉 ８ 風箱 ９ 主排風機 １０ 熱電対 １２−１，１２−２ 燃焼前線 １３−１，１３−２ 焼成点 １４−１，１４−２ 排風温度推移 １５−１，１５−２ 排風温度立ち上がり点 １８ 充填層厚計 １９ 生産量測定装置 ２０ 焼成距離演算装置 ２１ 焼成点制御演算装置 ２２ 手動設定器 ２３ パレット速度検出調整装置 ２４ 生産量制御演算装置 ２５ 主排風量検出調整装置 Ｖｆ 焼成速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｐｓ パレット速度（ｍ／ｍｉｎ） ｈ 充填層厚（ｍ） Ｌｆｆｐ 焼成距離（ｍ）
Claims (1)
- 【請求項１】 焼結機の排風温度から検出した焼成点と
生産量測定装置で測定した生産量が所定値となるよう
に、パレット速度と主排風量を調節する焼結機の操業方
法において、検出した焼成点と充填層厚とパレット速度
と主排風量とから焼成速度を予測し、該焼成速度の予測
値に基づいてパレット速度を調整すると共に、測定した
生産量と充填層厚とパレット速度とから物質収支式によ
り生産量を予測し、該生産量の予測値に基づいて主排風
量を調整することを特徴とする焼結機の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18300992A JP2658748B2 (ja) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | 焼結機の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18300992A JP2658748B2 (ja) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | 焼結機の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH062052A true JPH062052A (ja) | 1994-01-11 |
| JP2658748B2 JP2658748B2 (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=16128147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18300992A Expired - Fee Related JP2658748B2 (ja) | 1992-06-16 | 1992-06-16 | 焼結機の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2658748B2 (ja) |
-
1992
- 1992-06-16 JP JP18300992A patent/JP2658748B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2658748B2 (ja) | 1997-09-30 |
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