JPH0617178A - 超塑性アルミニウム基合金材料及び超塑性合金材料の製造方法 - Google Patents
超塑性アルミニウム基合金材料及び超塑性合金材料の製造方法Info
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- JPH0617178A JPH0617178A JP23709292A JP23709292A JPH0617178A JP H0617178 A JPH0617178 A JP H0617178A JP 23709292 A JP23709292 A JP 23709292A JP 23709292 A JP23709292 A JP 23709292A JP H0617178 A JPH0617178 A JP H0617178A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は超塑性アルミニウム基合金材料およ
びその製造方法に関する。 【構成】 平均結晶粒径が０．００５〜１μｍのアルミ
ニウム又はアルミニウムの過飽和マトリックスであり、
主元素（マトリックス元素）と合金元素とが生成する種
々の金属間化合物の安定相又は準安定相からなる粒子が
前記マトリックス中に均一に分布し、その金属間化合物
の平均粒子の大きさが０．００１〜０．１μｍである材
料および急冷により得られた非晶質、非晶質と微細結晶
質との混相、または微細結晶質からなる材料を所定温
度、時間で熱処理し、ついで加工熱処理を施す方法であ
る。 【効果】 本発明の材料は、比較的高速で行われる加工
に適し、高速加工により複雑な形状を製造できる。
びその製造方法に関する。 【構成】 平均結晶粒径が０．００５〜１μｍのアルミ
ニウム又はアルミニウムの過飽和マトリックスであり、
主元素（マトリックス元素）と合金元素とが生成する種
々の金属間化合物の安定相又は準安定相からなる粒子が
前記マトリックス中に均一に分布し、その金属間化合物
の平均粒子の大きさが０．００１〜０．１μｍである材
料および急冷により得られた非晶質、非晶質と微細結晶
質との混相、または微細結晶質からなる材料を所定温
度、時間で熱処理し、ついで加工熱処理を施す方法であ
る。 【効果】 本発明の材料は、比較的高速で行われる加工
に適し、高速加工により複雑な形状を製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超塑性アルミニウム基
合金及びその製造方法に関するものである。
合金及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、高温において引張り変形を行った
際、異常に大きな伸びが得られる金属や合金は、超塑性
金属又は超塑性合金として種々知られ、この合金の特性
を利用して、従来製造が困難であった複雑形状の部品を
一工程で作ることが可能となり、産業上の種々の用途に
供されている。
際、異常に大きな伸びが得られる金属や合金は、超塑性
金属又は超塑性合金として種々知られ、この合金の特性
を利用して、従来製造が困難であった複雑形状の部品を
一工程で作ることが可能となり、産業上の種々の用途に
供されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
超塑性金属及び超塑性合金においては、Ｔ＞Ｔｍ／２
（絶対温度表示で融点の半分以上）の温度で10-4〜10-2
ｓ-1（／ｓｅｃ）の歪速度で大きな伸びを示し、比較的
遅い加工には適するが、10-1ｓ-1を超えるような比較的
高速で行われる加工には適さないといった問題点を有し
ている。
超塑性金属及び超塑性合金においては、Ｔ＞Ｔｍ／２
（絶対温度表示で融点の半分以上）の温度で10-4〜10-2
ｓ-1（／ｓｅｃ）の歪速度で大きな伸びを示し、比較的
遅い加工には適するが、10-1ｓ-1を超えるような比較的
高速で行われる加工には適さないといった問題点を有し
ている。
【０００４】そこで本発明は、比較的高速で行われる加
工、例えば高速鍛造、高速バルジ加工、高速圧延、高速
線引などの加工に適するとともに、高強度を有する超塑
性アルミニウム基合金材料を提供することを目的とする
ものである。
工、例えば高速鍛造、高速バルジ加工、高速圧延、高速
線引などの加工に適するとともに、高強度を有する超塑
性アルミニウム基合金材料を提供することを目的とする
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第一は、平均結
晶粒径が0.005〜1μｍで金属間化合物の平均粒子の大き
さが0.001〜0.1μｍである超塑性アルミニウム基合金材
料である。上記材料の合金系としては、一般式：Ａｌa
Ｍ1bＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、
Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈ
ｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素
の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なく
とも一種の元素、ａ、ｂ、ｅは原子パーセントで75≦ａ
≦97、0.5≦ｂ≦15、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有
するもの、又、一般式：ＡｌaＭ1(b-c)Ｍ2cＸe（ただ
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから
選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合
体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なくとも一
種の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦
97、0.5≦ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示さ
れる組成を有するもの、又、一般式：ＡｌaＭ1(b-d)Ｍ
3dＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍ
ｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃ
ａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも
一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、
希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメ
タル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、
ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、
0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有するも
の、さらに、一般式：ＡｌaＭ1(b-c-d)Ｍ2cＭ3dＸe（た
だし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選
ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷか
ら選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｌｉ、Ｃａ、
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種
の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土
類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタ
ル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｃ、
ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、
0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示される組
成を有するものが好ましい。
晶粒径が0.005〜1μｍで金属間化合物の平均粒子の大き
さが0.001〜0.1μｍである超塑性アルミニウム基合金材
料である。上記材料の合金系としては、一般式：Ａｌa
Ｍ1bＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、
Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈ
ｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素
の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なく
とも一種の元素、ａ、ｂ、ｅは原子パーセントで75≦ａ
≦97、0.5≦ｂ≦15、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有
するもの、又、一般式：ＡｌaＭ1(b-c)Ｍ2cＸe（ただ
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから
選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合
体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なくとも一
種の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦
97、0.5≦ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示さ
れる組成を有するもの、又、一般式：ＡｌaＭ1(b-d)Ｍ
3dＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍ
ｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃ
ａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも
一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、
希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメ
タル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、
ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、
0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有するも
の、さらに、一般式：ＡｌaＭ1(b-c-d)Ｍ2cＭ3dＸe（た
だし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選
ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷか
ら選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｌｉ、Ｃａ、
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種
の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土
類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタ
ル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｃ、
ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、
0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示される組
成を有するものが好ましい。
【０００６】そして、平均結晶粒径は0.005〜1μｍの範
囲がよい。0.005μｍ未満ではこれ以上伸びの改善が行
えず、1μｍを越えると変形応力が高くなりすぎて変形
しづらくなり、伸びも減少し、本発明の目的を達成し難
くなる。又、金属間化合物の平均粒子の大きさは0.001
〜0.1μｍがよいが、0.001μｍ未満では高温で再固溶す
るため、結晶粒径の粗大化をもたらし、その結果、変形
応力が高くなりすぎて変形しづらくなり、0.1μｍを超
える場合は、金属間化合物の大きさが大きくなりすぎて
結晶粒との間ですべりにくくなり、高温での平均結晶粒
径の粗大化をもたらし、本発明の目的を達せられない。
囲がよい。0.005μｍ未満ではこれ以上伸びの改善が行
えず、1μｍを越えると変形応力が高くなりすぎて変形
しづらくなり、伸びも減少し、本発明の目的を達成し難
くなる。又、金属間化合物の平均粒子の大きさは0.001
〜0.1μｍがよいが、0.001μｍ未満では高温で再固溶す
るため、結晶粒径の粗大化をもたらし、その結果、変形
応力が高くなりすぎて変形しづらくなり、0.1μｍを超
える場合は、金属間化合物の大きさが大きくなりすぎて
結晶粒との間ですべりにくくなり、高温での平均結晶粒
径の粗大化をもたらし、本発明の目的を達せられない。
【０００７】本発明の合金は原材料としては、非晶質相
または非晶質と微細結晶質との混相または微細結晶質相
からなる材料であることが必要であり、原材料またはこ
れより得られた超塑性アルミニウム基合金材料としてみ
た場合、上記一般式におけるＭ1元素は、Ｍｎ、Ｆｅ、
Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元
素であり、急冷凝固法により得られるアルミニウム基合
金においてＸ元素と共存して非晶質形成能を向上させる
効果及び非晶質相の結晶化温度を上昇させる効果も示す
が、ここでは非晶質相の硬度および強度を著しく向上さ
せる効果も有する。Ｍ2元素はＶ、Ｃｒ及びＷから選ば
れる少なくとも一種の元素であり、Ｍ1元素と同様の効
果も有するが、ここでは特に、微細結晶質合金を製造す
る条件下にあって微細結晶質相を安定化させる効果を持
ち、これらの元素が共存する他の元素と形成する金属間
化合物がマトリックス相中に均一微細に分散して、合金
の硬度と強度を著しく向上させ、高温における微細結晶
粒の粗大な成長を抑え、超塑性加工に適したミクロ組織
を提供する効果を持っている。Ｍ3元素はＬｉ、Ｃａ、
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種
の元素であり、アルミニウムマトリックス中に容易に固
溶し、マトリックスの強化をするとともに超塑性加工後
に溶体化熱処理及び人工時効処理を施して合金を強化す
る効果を持つ。Ｘ元素は、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚ
ｒ、Ｔｉ、希土類元素及びＭｍ（ミッシュメタル、希土
類元素の集合体）より選ばれる少なくとも一種の元素で
あり、急冷凝固法により得られるアルミニウム合金にお
いて、特に非晶質形成能を向上させると共に、非晶質相
の結晶化温度を上昇させる効果を分担する。これにより
耐食性を著しく改善させると共に、非晶質相を高温まで
安定に存在させることができる。又、微細結晶質合金を
製造する条件下にあっては、共存する他の元素と金属間
化合物を形成し、微細結晶質相を安定化させると共に、
合金の強度を向上させる効果を持つ。
または非晶質と微細結晶質との混相または微細結晶質相
からなる材料であることが必要であり、原材料またはこ
れより得られた超塑性アルミニウム基合金材料としてみ
た場合、上記一般式におけるＭ1元素は、Ｍｎ、Ｆｅ、
Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元
素であり、急冷凝固法により得られるアルミニウム基合
金においてＸ元素と共存して非晶質形成能を向上させる
効果及び非晶質相の結晶化温度を上昇させる効果も示す
が、ここでは非晶質相の硬度および強度を著しく向上さ
せる効果も有する。Ｍ2元素はＶ、Ｃｒ及びＷから選ば
れる少なくとも一種の元素であり、Ｍ1元素と同様の効
果も有するが、ここでは特に、微細結晶質合金を製造す
る条件下にあって微細結晶質相を安定化させる効果を持
ち、これらの元素が共存する他の元素と形成する金属間
化合物がマトリックス相中に均一微細に分散して、合金
の硬度と強度を著しく向上させ、高温における微細結晶
粒の粗大な成長を抑え、超塑性加工に適したミクロ組織
を提供する効果を持っている。Ｍ3元素はＬｉ、Ｃａ、
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種
の元素であり、アルミニウムマトリックス中に容易に固
溶し、マトリックスの強化をするとともに超塑性加工後
に溶体化熱処理及び人工時効処理を施して合金を強化す
る効果を持つ。Ｘ元素は、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚ
ｒ、Ｔｉ、希土類元素及びＭｍ（ミッシュメタル、希土
類元素の集合体）より選ばれる少なくとも一種の元素で
あり、急冷凝固法により得られるアルミニウム合金にお
いて、特に非晶質形成能を向上させると共に、非晶質相
の結晶化温度を上昇させる効果を分担する。これにより
耐食性を著しく改善させると共に、非晶質相を高温まで
安定に存在させることができる。又、微細結晶質合金を
製造する条件下にあっては、共存する他の元素と金属間
化合物を形成し、微細結晶質相を安定化させると共に、
合金の強度を向上させる効果を持つ。
【０００８】上記一般式で示される本発明の超塑性アル
ミニウム基合金材料において、原子％でａを75〜97％の
範囲に、又、ｂを0.5〜15％、ｃを0.1〜5％、ｄを0.5〜
5％、ｅを0.5〜10％の範囲にそれぞれ限定したのは、急
冷凝固法により得られるアルミニウム基合金において、
その範囲から外れると非晶質化しにくくなったり、固溶
限を越えた過飽和固溶体を形成し難くなるからである。
ミニウム基合金材料において、原子％でａを75〜97％の
範囲に、又、ｂを0.5〜15％、ｃを0.1〜5％、ｄを0.5〜
5％、ｅを0.5〜10％の範囲にそれぞれ限定したのは、急
冷凝固法により得られるアルミニウム基合金において、
その範囲から外れると非晶質化しにくくなったり、固溶
限を越えた過飽和固溶体を形成し難くなるからである。
【０００９】本発明の第二は、特定の組成を有する合金
材料を急冷することによって、非晶質相、非晶質と微細
結晶質の混合相、または微細結晶質相を得て、これに熱
処理又は単一又は複合予備処理を施して、超塑性加工に
適したミクロ組織を有する材料を製造することを特徴と
する超塑性合金材料の製造方法である。又、一般式：Ａ
ｌaＭ1bＸe（ただし、Ｍ：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及
び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎ
ｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土
類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる
少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｅは原子パーセントで
75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦15、0.5≦ｅ≦10）で示される組
成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質およびこれら
の混相からなるアルミニウム基合金を作成し、これを所
定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を施して
結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整するこ
とを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の製造方
法である。
材料を急冷することによって、非晶質相、非晶質と微細
結晶質の混合相、または微細結晶質相を得て、これに熱
処理又は単一又は複合予備処理を施して、超塑性加工に
適したミクロ組織を有する材料を製造することを特徴と
する超塑性合金材料の製造方法である。又、一般式：Ａ
ｌaＭ1bＸe（ただし、Ｍ：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及
び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎ
ｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土
類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる
少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｅは原子パーセントで
75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦15、0.5≦ｅ≦10）で示される組
成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質およびこれら
の混相からなるアルミニウム基合金を作成し、これを所
定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を施して
結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整するこ
とを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の製造方
法である。
【００１０】又、一般式：ＡｌaＭ1(b-c)Ｍ2cＸe（ただ
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから
選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合
体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なくとも一
種の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦
97、0.5≦ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示さ
れる組成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質および
これらの混相からなるアルミニウム合金を作成し、これ
を所定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を施
して結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整す
ることを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の製
造方法である。
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから
選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合
体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なくとも一
種の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦
97、0.5≦ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示さ
れる組成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質および
これらの混相からなるアルミニウム合金を作成し、これ
を所定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を施
して結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整す
ることを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の製
造方法である。
【００１１】又、一般式：ＡｌaＭ1(b-d)Ｍ3dＸe（ただ
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、
Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種の元
素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ希土類元素
及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から
選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｄ、ｅは原子
パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、0.5≦ｄ≦5、
0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有し、急冷により非晶
質、微細結晶質およびこれらの混相からなるアルミニウ
ム合金を作成し、これを所定温度で所定時間熱処理し、
これに加工熱処理を施して結晶粒径及び金属間化合物の
粒子の大きさを調整することを特徴とする超塑性アルミ
ニウム基合金材料の製造方法である。
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、
Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種の元
素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ希土類元素
及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から
選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｄ、ｅは原子
パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、0.5≦ｄ≦5、
0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有し、急冷により非晶
質、微細結晶質およびこれらの混相からなるアルミニウ
ム合金を作成し、これを所定温度で所定時間熱処理し、
これに加工熱処理を施して結晶粒径及び金属間化合物の
粒子の大きさを調整することを特徴とする超塑性アルミ
ニウム基合金材料の製造方法である。
【００１２】さらに、一般式：ＡｌaＭ1(b-c-d)Ｍ2cＭ
3dＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍ
ｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ
及びＷから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｌ
ｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少な
くとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、
Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッ
シュメタル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、
ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦
ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示
される組成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質およ
びこれらの混相からなるアルミニウム合金を作成し、こ
れを所定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を
施して結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整
することを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の
製造方法である。
3dＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍ
ｏから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ
及びＷから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｌ
ｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少な
くとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、
Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッ
シュメタル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、
ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦
ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示
される組成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質およ
びこれらの混相からなるアルミニウム合金を作成し、こ
れを所定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を
施して結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整
することを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の
製造方法である。
【００１３】上記組成の合金を熱処理及び加工熱処理(T
hermo-Mechanical Treatment：例えば圧延、押出しな
ど)することにより、円滑な粒界移動又はすべりが起こ
る微細な結晶構造からなる超塑性材料が得られ、これが
比較的大きな歪速度でもって大きな伸びを示すことが判
った。熱処理の際の所定温度は、結晶化温度（Ｔｘ）＋
100±50℃が好ましく、所定時間は0.5〜5時間が好まし
い。又、加工熱処理の際の温度は、結晶化温度（Ｔｘ）
±150℃が好ましく、その際の時間は0.1〜1時間が好ま
しい。
hermo-Mechanical Treatment：例えば圧延、押出しな
ど)することにより、円滑な粒界移動又はすべりが起こ
る微細な結晶構造からなる超塑性材料が得られ、これが
比較的大きな歪速度でもって大きな伸びを示すことが判
った。熱処理の際の所定温度は、結晶化温度（Ｔｘ）＋
100±50℃が好ましく、所定時間は0.5〜5時間が好まし
い。又、加工熱処理の際の温度は、結晶化温度（Ｔｘ）
±150℃が好ましく、その際の時間は0.1〜1時間が好ま
しい。
【００１４】一般式に示すＭ1及びＭ2元素は比較的アル
ミニウム中の拡散速度が小さく、これらの元素が形成す
る金属間化合物の粒径は、上記熱処理によっても粗大に
成長することがなく、マトリックスの結晶粒成長を抑制
するピンニング効果を発揮する程度に、合金中に均一微
細に分布する。又、熱処理に先だって、塑性加工など合
金に歪を加える(Thermo-Mechanical Treatment)と、ア
ルミニウムマトリックス中に転位の網を発生させ、これ
らの転位が多数の金属間化合物の核生成サイトを与え、
一般式に示すＭ1、Ｍ2、Ｍ3元素の金属間化合物の均一
微細な分布を助け、その結果、マトリックスの結晶粒度
の成長を抑えるとともに合金の強度を向上させることが
できる。
ミニウム中の拡散速度が小さく、これらの元素が形成す
る金属間化合物の粒径は、上記熱処理によっても粗大に
成長することがなく、マトリックスの結晶粒成長を抑制
するピンニング効果を発揮する程度に、合金中に均一微
細に分布する。又、熱処理に先だって、塑性加工など合
金に歪を加える(Thermo-Mechanical Treatment)と、ア
ルミニウムマトリックス中に転位の網を発生させ、これ
らの転位が多数の金属間化合物の核生成サイトを与え、
一般式に示すＭ1、Ｍ2、Ｍ3元素の金属間化合物の均一
微細な分布を助け、その結果、マトリックスの結晶粒度
の成長を抑えるとともに合金の強度を向上させることが
できる。
【００１５】上記製造方法は、非晶質、5〜30nm程度の
微細結晶質、これらの複合体からなるものを結晶粒径0.
005〜1μｍに調整するものであるため、従来の超塑性材
料の粒径調整に一般的な加工−再結晶の方法に比し、粒
径調整が容易であるとともに、より微細な結晶粒を得る
ことができる。このことは結晶粒内の金属間化合物につ
いても同様であり、熱処理又は加工熱処理によって容易
に粒径を制御できる。本発明で得られる合金材料は耐熱
性に優れたものであって、高温においても粒成長が起こ
らず、加工熱処理後、微細な結晶粒及び金属間化合物が
得られ、高温強度が高いなどの特性を有している。さら
に、上記合金材料を熱処理及び加工熱処理を加えること
により、円滑な粒界移動又はすべりが起こる微細な結晶
構造からなる超塑性合金材料が得られ、これが比較的大
きな歪速度でもって大きな伸びを示すことが判った。
微細結晶質、これらの複合体からなるものを結晶粒径0.
005〜1μｍに調整するものであるため、従来の超塑性材
料の粒径調整に一般的な加工−再結晶の方法に比し、粒
径調整が容易であるとともに、より微細な結晶粒を得る
ことができる。このことは結晶粒内の金属間化合物につ
いても同様であり、熱処理又は加工熱処理によって容易
に粒径を制御できる。本発明で得られる合金材料は耐熱
性に優れたものであって、高温においても粒成長が起こ
らず、加工熱処理後、微細な結晶粒及び金属間化合物が
得られ、高温強度が高いなどの特性を有している。さら
に、上記合金材料を熱処理及び加工熱処理を加えること
により、円滑な粒界移動又はすべりが起こる微細な結晶
構造からなる超塑性合金材料が得られ、これが比較的大
きな歪速度でもって大きな伸びを示すことが判った。
【００１６】なお、本発明の超塑性アルミニウム基合金
は、平均結晶粒径１μｍ以下微細結晶質からなる原材料
を、上記平均結晶粒径及び金属間化合物の平均粒子径に
調整することによっても製造することができる。
は、平均結晶粒径１μｍ以下微細結晶質からなる原材料
を、上記平均結晶粒径及び金属間化合物の平均粒子径に
調整することによっても製造することができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。
明する。
【００１８】実施例１ Ａｌ88.5Ｎｉ8Ｍｍ3.5の組成の合金をガスアトマイズに
よって中心粒径13μｍからなる粉末を得た。これらの粉
末は非晶質と微細な（10〜200nm）Ａｌ固溶体相からな
っているものであった。上記のこの粉末を外径40mm（肉
厚１mm）の金属カプセル（銅製）に入れ、400℃で３時
間熱処理を行った。その後、200MPaでプレスし、押出用
ビレットを作成した。この段階で結晶化が進み平均結晶
粒径は0.1〜0.3μｍのＡｌマトリックス相と0.05μｍ以
下の金属間化合物相とに調整されていた。これを押出比
10、360℃で押出すことによりφ12の押出棒を得た。こ
の段階で結晶粒及び金属間化合物の粒径は前記押出用ビ
レットのものと変化はみられなかった。また、得られた
押出棒の引張強度を測定した結果、910MPaであった。
よって中心粒径13μｍからなる粉末を得た。これらの粉
末は非晶質と微細な（10〜200nm）Ａｌ固溶体相からな
っているものであった。上記のこの粉末を外径40mm（肉
厚１mm）の金属カプセル（銅製）に入れ、400℃で３時
間熱処理を行った。その後、200MPaでプレスし、押出用
ビレットを作成した。この段階で結晶化が進み平均結晶
粒径は0.1〜0.3μｍのＡｌマトリックス相と0.05μｍ以
下の金属間化合物相とに調整されていた。これを押出比
10、360℃で押出すことによりφ12の押出棒を得た。こ
の段階で結晶粒及び金属間化合物の粒径は前記押出用ビ
レットのものと変化はみられなかった。また、得られた
押出棒の引張強度を測定した結果、910MPaであった。
【００１９】上記押出棒を測定部φ３の引張試験片の形
状に機械加工し、400℃、500℃、600℃の温度でかつ歪
速度100、101、102ｓ-1で引張変形を生じさせた。この
結果を表１に示す。
状に機械加工し、400℃、500℃、600℃の温度でかつ歪
速度100、101、102ｓ-1で引張変形を生じさせた。この
結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１に示すように大きな歪速度で大きな伸
びを示すことが判る。なお、500℃における流動応力は
歪速度100ｓ-1で約60MPa、101ｓ-1で170〜50MPaであっ
た。（図１参照）又、この段階で組織は若干の粒成長を
生じたが、500℃の温度、 101ｓ-1の歪速度で300％ま
で変形させた後停止し、室温で引張試験を行った結果、
強度は 870MPaと強度の低下はほとんどなかった。
びを示すことが判る。なお、500℃における流動応力は
歪速度100ｓ-1で約60MPa、101ｓ-1で170〜50MPaであっ
た。（図１参照）又、この段階で組織は若干の粒成長を
生じたが、500℃の温度、 101ｓ-1の歪速度で300％ま
で変形させた後停止し、室温で引張試験を行った結果、
強度は 870MPaと強度の低下はほとんどなかった。
【００２２】実施例２ 上記と同一の粉末を200gとり、ステンレス製の2リッタ
−のメカニカアロイング（ＭＡ）用の容器にいれ、φ10
のステンレスボ−ル2Kgとともにアルゴンガス中、回転
数40rpmで3時間のＭＡ加工を施し、得られた粉末を実施
例１と同様に押出後、やはり同一の引張加工を行った。
その結果を表２に併記して示す。なお、熱処理後のマト
リックスの平均結晶粒径は0.1〜0.2μｍ、金属間化合物
の平均粒径は0.03μｍに調整されており、押出材の室温
強度は980MPa、引張変形を中断させた合金材料の強度は
920MPaであった。表に示すとおり、ＭＡを施すことによ
り、伸びが改善されていることが判る。これは加工によ
って生じた転位の効果により、マトリックス及び金属間
化合物の粒径が微細化された結果である。
−のメカニカアロイング（ＭＡ）用の容器にいれ、φ10
のステンレスボ−ル2Kgとともにアルゴンガス中、回転
数40rpmで3時間のＭＡ加工を施し、得られた粉末を実施
例１と同様に押出後、やはり同一の引張加工を行った。
その結果を表２に併記して示す。なお、熱処理後のマト
リックスの平均結晶粒径は0.1〜0.2μｍ、金属間化合物
の平均粒径は0.03μｍに調整されており、押出材の室温
強度は980MPa、引張変形を中断させた合金材料の強度は
920MPaであった。表に示すとおり、ＭＡを施すことによ
り、伸びが改善されていることが判る。これは加工によ
って生じた転位の効果により、マトリックス及び金属間
化合物の粒径が微細化された結果である。
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例３ 上記実施例１と同様にして、Ａｌ85Ｎｉ5Ｙ10からなる
押出棒を得て、押出棒を測定部φ３の引張試験片の形状
に機械加工を施し、400、500、600℃の温度でかつ歪速
度10-1、100、101、102ｓ-1で引張変形を生じさせ伸び
を測定した。この結果を表３に示す。
押出棒を得て、押出棒を測定部φ３の引張試験片の形状
に機械加工を施し、400、500、600℃の温度でかつ歪速
度10-1、100、101、102ｓ-1で引張変形を生じさせ伸び
を測定した。この結果を表３に示す。
【００２５】
【表３】
【００２６】実施例４ 上記実施例１と同様にして、３７種の押出棒を得て、同
様に温度、歪速度に対する引張変形による伸びを測定し
た。この結果の試験温度550℃の例を表４に示す。
様に温度、歪速度に対する引張変形による伸びを測定し
た。この結果の試験温度550℃の例を表４に示す。
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】実施例５ Ａｌ88.5Ｎｉ5Ｆｅ2Ｚｒ1Ｍｍ3.5の合金についてガスア
トマイズによって粉末を得て、熱処理温度を変えてマト
リックスの粒径を変化させ、その他は実施例１と同様に
して試験片を作成し、結晶粒の変化の引張伸びに及ぼす
歪速度の影響を調べた。その結果を図２及び図３に示
す。
トマイズによって粉末を得て、熱処理温度を変えてマト
リックスの粒径を変化させ、その他は実施例１と同様に
して試験片を作成し、結晶粒の変化の引張伸びに及ぼす
歪速度の影響を調べた。その結果を図２及び図３に示
す。
【００３０】図に示すように、伸びの最大値は歪速度が
上昇するにつれて大きくなり、その度合は結晶粒径が小
さいほど大きくなる。流動応力は逆に低下する傾向にあ
った。
上昇するにつれて大きくなり、その度合は結晶粒径が小
さいほど大きくなる。流動応力は逆に低下する傾向にあ
った。
【００３１】
【発明の効果】以上のように本発明の超塑性アルミニウ
ム基合金材料は、比較的高速で行われる加工、例えば高
速鍛造、高速バルジ加工、高速圧延、高速線引などの加
工に適し、高速加工により複雑な形状を製造できるとと
もに、急冷凝固法により得られた合金の高強度、耐熱性
等の特性を維持し、産業上優れた効果を奏する。また、
本発明の製造方法によれば、上記優れた特性を有する超
塑性アルミニウム基合金材料を容易に製造することがで
きる。
ム基合金材料は、比較的高速で行われる加工、例えば高
速鍛造、高速バルジ加工、高速圧延、高速線引などの加
工に適し、高速加工により複雑な形状を製造できるとと
もに、急冷凝固法により得られた合金の高強度、耐熱性
等の特性を維持し、産業上優れた効果を奏する。また、
本発明の製造方法によれば、上記優れた特性を有する超
塑性アルミニウム基合金材料を容易に製造することがで
きる。
【図１】実施例１の500℃における流動応力と歪速度と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図２】実施例５の粒径と流動応力並びに伸びとの関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】実施例５の粒径と流動応力並びに伸びとの関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000006828 吉田工業株式会社 東京都千代田区神田和泉町１番地 (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区上杉３丁目８−22 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地川内住宅11 −806 (72)発明者 東 健司 大阪府富田林市寺池台３−４−９ (72)発明者 大寺 克昌 神奈川県大和市中央林間４−11−20 (72)発明者 川西 真人 富山県黒部市三日市4024
Claims (10)
- 【請求項１】 平均結晶粒径が0.005〜1μｍのアルミニ
ウム又はアルミニウムの過飽和マトリックスであり、主
元素（マトリックス元素）と合金元素とが生成する種々
の金属間化合物及び／又は合金元素同士が生成する種々
の金属間化合物の安定相又は準安定相からなる粒子が前
記マトリックス中に均一に分布し、その金属間化合物の
平均粒子の大きさが0.001〜0.1μｍであることを特徴と
する超塑性アルミニウム基合金材料。 - 【請求項２】 上記超塑性アルミニウム基合金材料が一
般式：ＡｌaＭ1bＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種の元
素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元
素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）か
ら選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｅは原子パ
ーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦15、0.5≦ｅ≦10）で
示される組成を有する請求項１記載の超塑性アルミニウ
ム基合金材料。 - 【請求項３】 上記超塑性アルミニウム基合金材料が一
般式：ＡｌaＭ1(b-c)Ｍ2cＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆ
ｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種
の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから選ばれる少なくとも
一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、
希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメ
タル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、
ｃ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦15、
0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有する請
求項１記載の超塑性アルミニウム基合金材料。 - 【請求項４】 上記超塑性アルミニウム基合金材料が一
般式：ＡｌaＭ1(b-d)Ｍ3dＸe（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆ
ｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なくとも一種
の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎ
から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、
Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集
合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なくとも
一種の元素、ａ、ｂ、ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ
≦97、0.5≦ｂ≦ 15、0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示
される組成を有する請求項１記載の超塑性アルミニウム
基合金材料。 - 【請求項５】 上記超塑性アルミニウム基合金材料が一
般式：ＡｌaＭ1(b-c-d)Ｍ2cＭ3dＸe（ただし、Ｍ1：Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なくと
も一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから選ばれる少な
くとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃ
ｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎ
ｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土
類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる
少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パー
セントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5
≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有する請求項
１記載の超塑性アルミニウム基合金材料。 - 【請求項６】 特定の組成を有する合金材料を急冷する
ことによって、非晶質相、非晶質と微細結晶質の混合相
または微細結晶質相を得て、これに熱処理又は単一又は
複合予備処理を施して、超塑性加工に適したミクロ組織
を有する材料を製造することを特徴とする超塑性合金材
料の製造方法。 - 【請求項７】 一般式：ＡｌaＭ1bＸe（ただし、Ｍ1：
Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ばれる少なく
とも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔ
ｉ、希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシ
ュメタル）から選ばれる一種もしくは二種以上の元素、
ａ、ｂ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦1
5、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有し、急冷により非
晶質相、微細結晶質相およびこれらの混相からなるアル
ミニウム基合金を作成し、これを所定温度で所定時間熱
処理し、これに加工熱処理を施して結晶粒径及び金属間
化合物の粒子の大きさを調整することを特徴とする超塑
性アルミニウム基合金材料の製造方法。 - 【請求項８】 一般式：ＡｌaＭ1(b-c)Ｍ2cＸe（ただ
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及びＷから
選ばれる少なくとも一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元素及び希土類元素の集合
体（Ｍｍ；ミッシュメタル）から選ばれる少なくとも一
種の元素、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦
97、0.5≦ｂ≦ 15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示さ
れる組成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質および
これらの混相からなるアルミニウム合金を作成し、これ
を所定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を施
して結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整す
ることを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の製
造方法。 - 【請求項９】 一般式：ＡｌaＭ1(b-d)Ｍ3dＸe（ただ
し、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏから選ば
れる少なくとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、
Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも一種の元
素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、希土類元
素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメタル）か
ら選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、ｄ、ｅは原
子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦ 15、0.5≦ｄ≦
5、0.5≦ｅ≦10）で示される組成を有し、急冷により非
晶質、微細結晶質およびこれらの混相からなるアルミニ
ウム合金を作成し、これを所定温度で所定時間熱処理
し、これに加工熱処理を施して結晶粒径及び金属間化合
物の粒子の大きさを調整することを特徴とする超塑性ア
ルミニウム基合金材料の製造方法。 - 【請求項１０】 一般式：ＡｌaＭ1(b-c-d)Ｍ2cＭ3dＸe
（ただし、Ｍ1：Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及び、Ｍｏか
ら選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ2：Ｖ、Ｃｒ及び
Ｗから選ばれる少なくとも一種の元素、Ｍ3：Ｌｉ、Ｃ
ａ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＺｎから選ばれる少なくとも
一種の元素、Ｘ：Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｙ、Ｚｒ、Ｔｉ、
希土類元素及び希土類元素の集合体（Ｍｍ；ミッシュメ
タル）から選ばれる少なくとも一種の元素、ａ、ｂ、
ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで75≦ａ≦97、0.5≦ｂ≦
15、0.1≦ｃ≦5、0.5≦ｄ≦5、0.5≦ｅ≦10）で示され
る組成を有し、急冷により非晶質、微細結晶質およびこ
れらの混相からなるアルミニウム合金を作成し、これを
所定温度で所定時間熱処理し、これに加工熱処理を施し
て結晶粒径及び金属間化合物の粒子の大きさを調整する
ことを特徴とする超塑性アルミニウム基合金材料の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23709292A JP2865499B2 (ja) | 1991-09-26 | 1992-09-04 | 超塑性アルミニウム基合金材料及び超塑性合金材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-247523 | 1991-09-26 | ||
| JP24752391 | 1991-09-26 | ||
| JP32317891 | 1991-12-06 | ||
| JP3-323178 | 1991-12-06 | ||
| JP23709292A JP2865499B2 (ja) | 1991-09-26 | 1992-09-04 | 超塑性アルミニウム基合金材料及び超塑性合金材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617178A true JPH0617178A (ja) | 1994-01-25 |
| JP2865499B2 JP2865499B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=27332433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23709292A Expired - Fee Related JP2865499B2 (ja) | 1991-09-26 | 1992-09-04 | 超塑性アルミニウム基合金材料及び超塑性合金材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2865499B2 (ja) |
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-
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- 1992-09-04 JP JP23709292A patent/JP2865499B2/ja not_active Expired - Fee Related
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