JPH0617127A - 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 - Google Patents
機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法Info
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- JPH0617127A JPH0617127A JP17396892A JP17396892A JPH0617127A JP H0617127 A JPH0617127 A JP H0617127A JP 17396892 A JP17396892 A JP 17396892A JP 17396892 A JP17396892 A JP 17396892A JP H0617127 A JPH0617127 A JP H0617127A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】靱性に優れた機械構造用高強度ＥＲＷ鋼管の製
造方法を提供する。 【構成】(1) Ｃ: 0.15〜0.25％、Si：0.10〜0.50％、M
n:1.0〜3.0 ％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ: 0.02％以下、Cr:
1.5〜3.0 ％、Mo:1.0％以下およびNb:0.015〜0.050
％、さらに特定のNi、TiおよびＢのうちのいずれか１種
以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる
鋼材を熱間圧延したままで素材として用いることを特徴
とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気
抵抗溶接鋼管の製造方法。 (2) 上記(1) の方法で製造した電気抵抗溶接鋼管に、さ
らに 850〜950 ℃でノルマライズ処理を施すことを特徴
とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気
抵抗溶接鋼管の製造方法。 【効果】熱間圧延したままの素材を用いて、製管のま
ま、もしくはノルマライズ処理で、引張強さが1180Ｎ/m
m2以上の、自動車ドア補強用として好適な機械構造用高
強度ＥＲＷ鋼管を製造することができる。
造方法を提供する。 【構成】(1) Ｃ: 0.15〜0.25％、Si：0.10〜0.50％、M
n:1.0〜3.0 ％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ: 0.02％以下、Cr:
1.5〜3.0 ％、Mo:1.0％以下およびNb:0.015〜0.050
％、さらに特定のNi、TiおよびＢのうちのいずれか１種
以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる
鋼材を熱間圧延したままで素材として用いることを特徴
とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気
抵抗溶接鋼管の製造方法。 (2) 上記(1) の方法で製造した電気抵抗溶接鋼管に、さ
らに 850〜950 ℃でノルマライズ処理を施すことを特徴
とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気
抵抗溶接鋼管の製造方法。 【効果】熱間圧延したままの素材を用いて、製管のま
ま、もしくはノルマライズ処理で、引張強さが1180Ｎ/m
m2以上の、自動車ドア補強用として好適な機械構造用高
強度ＥＲＷ鋼管を製造することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に高強度が必要とさ
れる自動車ドアの補強用として、ドアインパクトビーム
等に使用される機械構造用の電気抵抗溶接鋼管（以下、
ＥＲＷ鋼管と記す。）の製造方法に関するものである。
れる自動車ドアの補強用として、ドアインパクトビーム
等に使用される機械構造用の電気抵抗溶接鋼管（以下、
ＥＲＷ鋼管と記す。）の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特公昭56−465385号および特開平３−12
2219号の各公報には、いずれも焼入れまたは焼入れ−焼
戻し法による高強度ＥＲＷ鋼管の製造方法が示されてい
る。これらの方法では、主として焼入れには高周波焼入
れ法が用いられる。このように、現在、前記ドア補強材
の大半は高周波焼入法により製造されているが、この高
周波を用いる方法は一般に低能率で量産に不向きであ
り、そのため熱処理コストが高い。
2219号の各公報には、いずれも焼入れまたは焼入れ−焼
戻し法による高強度ＥＲＷ鋼管の製造方法が示されてい
る。これらの方法では、主として焼入れには高周波焼入
れ法が用いられる。このように、現在、前記ドア補強材
の大半は高周波焼入法により製造されているが、この高
周波を用いる方法は一般に低能率で量産に不向きであ
り、そのため熱処理コストが高い。
【０００３】最近、熱延鋼板 (コイル) の製造時のイン
ライン焼入プロセスを用いて、主としてＣ−高Mn鋼を素
材として、製管後は熱処理をしない、いわゆるＡｓ−Ｅ
ＲＷ鋼管（ＥＲＷ製管のまま）でドア補強材を製造する
方法が開発されているが、この方法が適用できるのは、
圧延設備およびその後の冷却速度上の制約から板厚が2.
3mm 以下の薄物に限られる。
ライン焼入プロセスを用いて、主としてＣ−高Mn鋼を素
材として、製管後は熱処理をしない、いわゆるＡｓ−Ｅ
ＲＷ鋼管（ＥＲＷ製管のまま）でドア補強材を製造する
方法が開発されているが、この方法が適用できるのは、
圧延設備およびその後の冷却速度上の制約から板厚が2.
3mm 以下の薄物に限られる。
【０００４】Ｃ−Mn−Ｂ鋼の熱延鋼板を熱間圧延のまま
で素材として、ＥＲＷ鋼管として製管した後に焼入れし
たタイプのドア補強材は、焼入れのままで固溶強化した
ものであるため、ドア補強用として局部補強板をさらに
溶接補強（アーク溶接）する際、溶接部の軟化が著し
い。その軟化部が衝撃曲げ変形を受けた際、クラックの
起点となって曲げ時の低荷重で割れが発生し、ドア補強
材として最も重要な耐衝撃曲げ変形の特性が維持できな
いという問題がある。
で素材として、ＥＲＷ鋼管として製管した後に焼入れし
たタイプのドア補強材は、焼入れのままで固溶強化した
ものであるため、ドア補強用として局部補強板をさらに
溶接補強（アーク溶接）する際、溶接部の軟化が著し
い。その軟化部が衝撃曲げ変形を受けた際、クラックの
起点となって曲げ時の低荷重で割れが発生し、ドア補強
材として最も重要な耐衝撃曲げ変形の特性が維持できな
いという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、引張
強さ1180Ｎ/mm2以上の特性を有し、かつ靱性にも優れた
ノルマライズ型マルテンサイト鋼の機械構造用高強度Ｅ
ＲＷ鋼管の、量産性および経済性を備えた製造方法を提
供することにある。
強さ1180Ｎ/mm2以上の特性を有し、かつ靱性にも優れた
ノルマライズ型マルテンサイト鋼の機械構造用高強度Ｅ
ＲＷ鋼管の、量産性および経済性を備えた製造方法を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＥＲＷ鋼管の
素材として使用する熱延鋼板の化学組成を適切にすれ
ば、熱間圧延のままで1180Ｎ/mm2以上の強度が得られ、
これをそのまま熱処理せずに成形、溶接して得られるＥ
ＲＷ鋼管は、1180Ｎ/mm2以上の引張強さと高い靱性を有
すること、さらに、このＥＲＷ鋼管に他の部材をアーク
溶接しても、熱影響部 (ＨＡＺ) の軟化代が小さいた
め、前記の曲げ変形時の割れを起こしにくい等の多くの
利点があることを見い出した。
素材として使用する熱延鋼板の化学組成を適切にすれ
ば、熱間圧延のままで1180Ｎ/mm2以上の強度が得られ、
これをそのまま熱処理せずに成形、溶接して得られるＥ
ＲＷ鋼管は、1180Ｎ/mm2以上の引張強さと高い靱性を有
すること、さらに、このＥＲＷ鋼管に他の部材をアーク
溶接しても、熱影響部 (ＨＡＺ) の軟化代が小さいた
め、前記の曲げ変形時の割れを起こしにくい等の多くの
利点があることを見い出した。
【０００７】本発明の要旨は、次の (1)および (2)の方
法にある。
法にある。
【０００８】(1) 質量％で、Ｃ: 0.15〜0.25％、Si：0.
10〜0.50％、Mn:1.0〜3.0 ％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ: 0.
02％以下、Cr:1.5〜3.0 ％、Mo:1.0％以下およびNb:0.0
15〜0.050 ％、さらにNi:1.0％以下、Ti:0.015〜0.05％
およびＢ:0.0005 〜0.0050％のうちのいずれか１種以上
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼材
を熱間圧延したままで素材として用いることを特徴とす
る引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気抵抗
溶接鋼管の製造方法。
10〜0.50％、Mn:1.0〜3.0 ％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ: 0.
02％以下、Cr:1.5〜3.0 ％、Mo:1.0％以下およびNb:0.0
15〜0.050 ％、さらにNi:1.0％以下、Ti:0.015〜0.05％
およびＢ:0.0005 〜0.0050％のうちのいずれか１種以上
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼材
を熱間圧延したままで素材として用いることを特徴とす
る引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気抵抗
溶接鋼管の製造方法。
【０００９】(2) 上記(1) の方法で製造した電気抵抗溶
接鋼管に、さらに 850〜950 ℃でノルマライズ処理を施
すことを特徴とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造
用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法。
接鋼管に、さらに 850〜950 ℃でノルマライズ処理を施
すことを特徴とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造
用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法。
【００１０】
【作用】まず、本発明の方法でＥＲＷ鋼管の素材となる
熱延鋼板は、熱間圧延のままで、即ち、特別の熱処理を
施さない状態で、1180Ｎ/mm2以上の引張強さ(T.S) を持
たなければならない。この目標にそって、その化学組成
を上記のように定めた。
熱延鋼板は、熱間圧延のままで、即ち、特別の熱処理を
施さない状態で、1180Ｎ/mm2以上の引張強さ(T.S) を持
たなければならない。この目標にそって、その化学組成
を上記のように定めた。
【００１１】各合金成分の含有量の限定理由は下記のと
おりである。
おりである。
【００１２】Ｃ：熱間圧延のままの熱延鋼板に、所定の
強度を付与する重要な元素である。引張強さ(T.S) で11
80Ｎ/mm2以上を得るためには0.15％以上の含有量が必要
であり、一方、0.25％を超えると溶接性が悪化する。溶
接性を考慮して上限を0.25％とした。
強度を付与する重要な元素である。引張強さ(T.S) で11
80Ｎ/mm2以上を得るためには0.15％以上の含有量が必要
であり、一方、0.25％を超えると溶接性が悪化する。溶
接性を考慮して上限を0.25％とした。
【００１３】Si：脱酸のために添加する。その効果を維
持するためには 0.1％以上の含有量が必要である。一
方、Si含有量が0.50％を超えると製管溶接 (ＥＲＷ溶
接) の際に溶接部に欠陥が生じやすいため0.50％以下と
した。
持するためには 0.1％以上の含有量が必要である。一
方、Si含有量が0.50％を超えると製管溶接 (ＥＲＷ溶
接) の際に溶接部に欠陥が生じやすいため0.50％以下と
した。
【００１４】Mn：焼入れ性を向上させるのに有効な元素
でしかも安価である。熱延鋼板の強度としてT.S 1180Ｎ
/mm2以上を得るために 1.0％の含有量が必要である。一
方、Mn含有量が 3.0％を超えるとSiと同様にＥＲＷ溶接
部に欠陥を生じやすいため 3.0％を上限とした。
でしかも安価である。熱延鋼板の強度としてT.S 1180Ｎ
/mm2以上を得るために 1.0％の含有量が必要である。一
方、Mn含有量が 3.0％を超えるとSiと同様にＥＲＷ溶接
部に欠陥を生じやすいため 3.0％を上限とした。
【００１５】Ｐ：焼入れ後の靱性を悪化させる元素であ
る。その含有量が0.03％を超えると靱性が低下するた
め、0.03％以下とした。
る。その含有量が0.03％を超えると靱性が低下するた
め、0.03％以下とした。
【００１６】Ｓ：非金属介在物 MnSを生成させ、靱性お
よび溶接部の健全性を悪化させる元素である。その含有
量が0.03％を超えるとこの傾向が著しくなるため、0.03
％以下とした。
よび溶接部の健全性を悪化させる元素である。その含有
量が0.03％を超えるとこの傾向が著しくなるため、0.03
％以下とした。
【００１７】Cr：焼入れ性を比較的安価に向上させるの
に有効な元素であるが、Mnと同じ理由により、 1.5％以
上、 3.0％以下とした。
に有効な元素であるが、Mnと同じ理由により、 1.5％以
上、 3.0％以下とした。
【００１８】Mo：焼入れ性を向上させるのに最も有効な
元素であるが、高価であることから上限を 1.0％とし
た。
元素であるが、高価であることから上限を 1.0％とし
た。
【００１９】Nb：結晶粒の細粒化により、靱性を向上さ
せるのに有効であるが、0.015 ％未満ではその効果が少
なく、一方、 0.050％を超えると溶接部の靱性が悪化す
る。よって、0.015 ％以上、 0.050％以下とした。
せるのに有効であるが、0.015 ％未満ではその効果が少
なく、一方、 0.050％を超えると溶接部の靱性が悪化す
る。よって、0.015 ％以上、 0.050％以下とした。
【００２０】本発明においては、次の各元素のうちか
ら、１種または２種以上を選んで含有させる。いずれも
略々同一の作用効果を有する。
ら、１種または２種以上を選んで含有させる。いずれも
略々同一の作用効果を有する。
【００２１】Ti：Ｂの焼入れ性向上効果を維持させるた
めには、鋼中に固溶しているＮを窒化物TiN として固定
しなければならない。さらに、この析出物により結晶粒
の粗大化を防止して靱性を向上させるのに有効である。
これらの目的でTiを添加するが、通常、不可避的に含ま
れるＮの範囲でこの効果を得るには、0.015 ％以上の含
有量が必要である。一方、 0.05 ％を超えると粗大な窒
化物を形成して逆に靱性が悪化する。よって、よって、
0.015 ％以上、0.05％以下とした。
めには、鋼中に固溶しているＮを窒化物TiN として固定
しなければならない。さらに、この析出物により結晶粒
の粗大化を防止して靱性を向上させるのに有効である。
これらの目的でTiを添加するが、通常、不可避的に含ま
れるＮの範囲でこの効果を得るには、0.015 ％以上の含
有量が必要である。一方、 0.05 ％を超えると粗大な窒
化物を形成して逆に靱性が悪化する。よって、よって、
0.015 ％以上、0.05％以下とした。
【００２２】Ni：強化ならびに靱性向上に有効である
が、高価な元素であるため、上限を 1.0％とした。
が、高価な元素であるため、上限を 1.0％とした。
【００２３】Ｂ:焼入れ性向上効果が大きい元素であ
る。0.0005％未満ではその効果がなく、一方、0.0050％
を超えると靱性の悪化をもたらす。よって、その範囲
を、0.0005〜0.0050％とした。
る。0.0005％未満ではその効果がなく、一方、0.0050％
を超えると靱性の悪化をもたらす。よって、その範囲
を、0.0005〜0.0050％とした。
【００２４】本発明の方法では、以上の化学組成の鋼板
を熱延のままで製管用素材として用いる。その理由は次
のとおりである。
を熱延のままで製管用素材として用いる。その理由は次
のとおりである。
【００２５】本発明の方法の素材となる熱延鋼板の化学
組成は、熱延後空気冷却のままで充分な焼入れ組織（マ
ルテンサイト）が得られるものとなっている。すなわ
ち、急冷または低温巻取りなどを施すことなく、1490Ｎ
/mm2レベルの高強度となる。よって、ＥＲＷ製管後の強
度は、目標とする1180Ｎ/mm2以上の引張強さが確保され
る。したがって、熱延後のコイル焼鈍などの熱処理工程
の追加が不要であり、製造コストの低減にも寄与する。
組成は、熱延後空気冷却のままで充分な焼入れ組織（マ
ルテンサイト）が得られるものとなっている。すなわ
ち、急冷または低温巻取りなどを施すことなく、1490Ｎ
/mm2レベルの高強度となる。よって、ＥＲＷ製管後の強
度は、目標とする1180Ｎ/mm2以上の引張強さが確保され
る。したがって、熱延後のコイル焼鈍などの熱処理工程
の追加が不要であり、製造コストの低減にも寄与する。
【００２６】上記の化学組成の熱延鋼板をスリット後ロ
ール成形を経てＥＲＷ鋼管とする。
ール成形を経てＥＲＷ鋼管とする。
【００２７】得られた鋼管は、そのままの特別の熱処理
を施さない状態でも1180Ｎ/mm2以上の引張強さと−40℃
よりもさらに低い温度での曲げ加工でも割れが発生しな
い高い靱性を有する。しかしながら、ＥＲＷ溶接部の硬
度バラツキを少なくし、均一な機械的特性を有する鋼管
とするためには、さらにノルマライズ処理を施すことが
望ましい。ノルマライズ処理は、 850〜950 ℃に加熱し
て空冷することによって行う。加熱温度が 850℃未満で
は空冷による焼入れの加熱温度として低くすぎ、十分な
焼入れの効果が得られない。一方、 950℃を超えると結
晶粒の粗大化による靱性の悪化をもたらす。
を施さない状態でも1180Ｎ/mm2以上の引張強さと−40℃
よりもさらに低い温度での曲げ加工でも割れが発生しな
い高い靱性を有する。しかしながら、ＥＲＷ溶接部の硬
度バラツキを少なくし、均一な機械的特性を有する鋼管
とするためには、さらにノルマライズ処理を施すことが
望ましい。ノルマライズ処理は、 850〜950 ℃に加熱し
て空冷することによって行う。加熱温度が 850℃未満で
は空冷による焼入れの加熱温度として低くすぎ、十分な
焼入れの効果が得られない。一方、 950℃を超えると結
晶粒の粗大化による靱性の悪化をもたらす。
【００２８】
（試験１）表１に示す３鋼種を転炉−脱ガス処理を経て
溶製し連続鋳造によりスラブを製造した。これらを次の
条件で熱間圧延し、厚さ2.7mm の熱延鋼板とした。
溶製し連続鋳造によりスラブを製造した。これらを次の
条件で熱間圧延し、厚さ2.7mm の熱延鋼板とした。
【００２９】 スラブ加熱温度 ：1250℃、 熱延終了温度： 900℃ コイル巻取り温度： 700℃、 冷却条件 ：空冷 上記の熱延鋼板を使用し、外径28.6mm×厚さ2.76mm×長
さ10000mm のＥＲＷ鋼管とし、さらに表１に示すよう
に、その後 920℃×15分のノルマライズ処理したものと
950℃で高周波焼入れ処理したものを製造した。これら
の鋼管の引張試験結果を表１に併せて示す。
さ10000mm のＥＲＷ鋼管とし、さらに表１に示すよう
に、その後 920℃×15分のノルマライズ処理したものと
950℃で高周波焼入れ処理したものを製造した。これら
の鋼管の引張試験結果を表１に併せて示す。
【００３０】上記で得られた鋼管を用いて、図１に示す
ように、これらの鋼管の中央部の２か所にスポットアー
ク溶接を施工し、この溶接部の断面の硬度分布の測定お
よび図３に示す方法を用いて三点曲げ特性の比較を実施
した。硬度分布の測定位置とその結果を図２に、三点曲
げ試験の結果を表２に、それぞれ示す。
ように、これらの鋼管の中央部の２か所にスポットアー
ク溶接を施工し、この溶接部の断面の硬度分布の測定お
よび図３に示す方法を用いて三点曲げ特性の比較を実施
した。硬度分布の測定位置とその結果を図２に、三点曲
げ試験の結果を表２に、それぞれ示す。
【００３１】図２のグラフに示すように、比較例では、
その組成が本発明の範囲外であり、さらに高周波焼入れ
処理によって強度を上昇させたものであるため溶接熱影
響部の硬度低下が著しく、また表２に示すように三点曲
げ試験で折損が発生した。これに対して、本発明例のＥ
ＲＷ製管のまま、またはノルマライズ処理を用いる空気
焼入れタイプのものでは、溶接熱影響部の硬度低下が小
さい。この結果、表２に示すように三点曲げ試験でも折
損は全く発生せず、高い曲げ吸収性を有していることが
明らかとなった。
その組成が本発明の範囲外であり、さらに高周波焼入れ
処理によって強度を上昇させたものであるため溶接熱影
響部の硬度低下が著しく、また表２に示すように三点曲
げ試験で折損が発生した。これに対して、本発明例のＥ
ＲＷ製管のまま、またはノルマライズ処理を用いる空気
焼入れタイプのものでは、溶接熱影響部の硬度低下が小
さい。この結果、表２に示すように三点曲げ試験でも折
損は全く発生せず、高い曲げ吸収性を有していることが
明らかとなった。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】（試験２）表３に示す鋼種１〜25（１〜16
が本発明例、17〜25が比較例) を転炉−脱ガス処理を経
て溶製し、連続鋳造によりスラブを製造した。これらを
熱間圧延し、厚さ2.0mm の熱延鋼板とした。熱延条件は
試験１と同じである。
が本発明例、17〜25が比較例) を転炉−脱ガス処理を経
て溶製し、連続鋳造によりスラブを製造した。これらを
熱間圧延し、厚さ2.0mm の熱延鋼板とした。熱延条件は
試験１と同じである。
【００３５】得られた熱延鋼板を用いて外径31.8mm×厚
さ 2.0mm×長さ4000〜10000 mmのＥＲＷ鋼管を製造し
た。表４に示すように、本発明例１〜14および比較例17
〜23は製管のままとし、さらに、本発明例15、16および
比較例25はノルマライズ処理を、比較例24は高周波焼入
れをそれぞれ施した。ノルマライズ処理の時間および高
周波焼入れの条件は、試験１と同じとした。比較例の末
尾の鋼種16は、その化学組成は本発明例であるが、本発
明で定める温度の範囲外でノルマライズ処理( 但し、時
間は同じ。) を施した。
さ 2.0mm×長さ4000〜10000 mmのＥＲＷ鋼管を製造し
た。表４に示すように、本発明例１〜14および比較例17
〜23は製管のままとし、さらに、本発明例15、16および
比較例25はノルマライズ処理を、比較例24は高周波焼入
れをそれぞれ施した。ノルマライズ処理の時間および高
周波焼入れの条件は、試験１と同じとした。比較例の末
尾の鋼種16は、その化学組成は本発明例であるが、本発
明で定める温度の範囲外でノルマライズ処理( 但し、時
間は同じ。) を施した。
【００３６】このようにして製造されたＥＲＷ鋼管につ
いて、上記試験１と同様の機械的特性およびＪＩＳ４号
試験片による衝撃破面遷移温度（ vＴrs）の測定を実施
した。これらの結果を表４に併せて示す。
いて、上記試験１と同様の機械的特性およびＪＩＳ４号
試験片による衝撃破面遷移温度（ vＴrs）の測定を実施
した。これらの結果を表４に併せて示す。
【００３７】本発明例１〜14では、いずれも目標強度は
1180Ｎ/mm2以上、伸びは10％以上を示し、さらには vＴ
rsも−40℃以下の強靱な特性が得られている。３点曲げ
試験においてもいずれも折損はなかった。本発明例15、
16でも、適正な範囲内でのノルマライズ処理後におい
て、上記と同様の優れた特性が得られている。
1180Ｎ/mm2以上、伸びは10％以上を示し、さらには vＴ
rsも−40℃以下の強靱な特性が得られている。３点曲げ
試験においてもいずれも折損はなかった。本発明例15、
16でも、適正な範囲内でのノルマライズ処理後におい
て、上記と同様の優れた特性が得られている。
【００３８】一方、化学組成が本発明で定める範囲外の
比較例17〜23では、強度不足、伸び不足または高強度化
による３点曲げ時の折損が発生した。高周波焼入れ処理
を施した比較例24では、その化学組成も適正ではなく、
３点曲げ時に折損が生じた。
比較例17〜23では、強度不足、伸び不足または高強度化
による３点曲げ時の折損が発生した。高周波焼入れ処理
を施した比較例24では、その化学組成も適正ではなく、
３点曲げ時に折損が生じた。
【００３９】ノルマライズの適正温度範囲を外れる比較
例25、16では、その化学組成が適正であるかどうかによ
らず、低温靱性の悪化により３点曲げ時に折損に至るこ
とも明らかとなった。
例25、16では、その化学組成が適正であるかどうかによ
らず、低温靱性の悪化により３点曲げ時に折損に至るこ
とも明らかとなった。
【００４０】本発明の方法では、以上のように熱間圧延
したままの素材を用いて、製管のまま、もしくはノルマ
ライズ処理で望ましい特性値が得られる。本発明の方法
は、インライン焼入れや高周波焼入れのための設備を必
要としないので、高能率、量産タイプの製造方法でもあ
る。さらに、素材の熱延鋼板は熱延後の空気焼入れで充
分な高強度が得られるので、冷却速度に及ぼす板厚の影
響が小さく、従来の板厚の制約が解消される。よって、
このような観点からも、本発明の方法は量産性および経
済性を備えた製造方法でもある。
したままの素材を用いて、製管のまま、もしくはノルマ
ライズ処理で望ましい特性値が得られる。本発明の方法
は、インライン焼入れや高周波焼入れのための設備を必
要としないので、高能率、量産タイプの製造方法でもあ
る。さらに、素材の熱延鋼板は熱延後の空気焼入れで充
分な高強度が得られるので、冷却速度に及ぼす板厚の影
響が小さく、従来の板厚の制約が解消される。よって、
このような観点からも、本発明の方法は量産性および経
済性を備えた製造方法でもある。
【００４１】
【表３】
【００４２】
【表４】
【００４３】
【発明の効果】本発明の方法によれば、熱間圧延したま
まの素材を用いて、製管のまま、もしくはノルマライズ
処理で、引張強さが1180Ｎ/mm2以上で、かつ靱性にも優
れた機械構造用高強度ＥＲＷ鋼管を製造することができ
る。
まの素材を用いて、製管のまま、もしくはノルマライズ
処理で、引張強さが1180Ｎ/mm2以上で、かつ靱性にも優
れた機械構造用高強度ＥＲＷ鋼管を製造することができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼管の三点曲げ特性試験のためのスポットアー
ク溶接施工をした箇所を示す図である。
ク溶接施工をした箇所を示す図である。
【図２】スポットアーク溶接部の硬さ測定位置を示す概
略断面図および硬さ分布の測定結果を示す図である。
略断面図および硬さ分布の測定結果を示す図である。
【図３】鋼管の三点曲げ特性試験を行う方法を示す図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/54
Claims (2)
- 【請求項１】質量％で、Ｃ: 0.15〜0.25％、Si：0.10〜
0.50％、Mn:1.0〜3.0 ％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ: 0.02％
以下、Cr:1.5〜3.0 ％、Mo:1.0％以下およびNb:0.015〜
0.050 ％、さらにNi:1.0％以下、Ti:0.015〜0.05％およ
びＢ:0.0005 〜0.0050％のうちのいずれか１種以上を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼材を熱
間圧延したままで素材として用いることを特徴とする引
張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造用高強度電気抵抗溶接
鋼管の製造方法。 - 【請求項２】請求項１記載の方法で製造した電気抵抗溶
接鋼管に、さらに 850〜950 ℃でノルマライズ処理を施
すことを特徴とする引張強さ1180Ｎ/mm2以上の機械構造
用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17396892A JP2962054B2 (ja) | 1992-07-01 | 1992-07-01 | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17396892A JP2962054B2 (ja) | 1992-07-01 | 1992-07-01 | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617127A true JPH0617127A (ja) | 1994-01-25 |
| JP2962054B2 JP2962054B2 (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=15970374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17396892A Expired - Fee Related JP2962054B2 (ja) | 1992-07-01 | 1992-07-01 | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2962054B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110904391A (zh) * | 2019-12-06 | 2020-03-24 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种焊缝质量优良的厚规格erw海底管线焊管及其制造方法 |
-
1992
- 1992-07-01 JP JP17396892A patent/JP2962054B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110904391A (zh) * | 2019-12-06 | 2020-03-24 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种焊缝质量优良的厚规格erw海底管线焊管及其制造方法 |
| CN110904391B (zh) * | 2019-12-06 | 2021-06-04 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种焊缝质量优良的厚规格erw海底管线焊管及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2962054B2 (ja) | 1999-10-12 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |