JPH06165764A - 血管硬化度測定装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、血管硬化度測定装置に関し、指１
本で、血管の弾性率とその周波数特性を測定できるよう
にすると共に、短時間で信頼性の高い測定データが得ら
れるようにすることを目的とする。 【構成】 内部に、発光素子２及び受光素子３を備えた
測定用カフ１と、発光素子ドライバ６と、測定用カフ１
にランダムノイズ状のカフ圧を与える変動カフ圧発生部
４と、カフ圧を検出する圧力センサ５と、圧力センサ５
から出力されるカフ圧データ、及び受光素子３から出力
される透過光量データを入力して、システム同定の処理
を行う適応フィルタ処理部７とを設け、適応フィルタ処
理部７の処理により、血管弾性率及びその周波数特性を
求め、血管硬化度の測定を行うように構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、血管硬化度測定装置に
関し、更に詳しくいえば、血管の硬化度を測定して、病
気の早期診断や予防を行う際に用いられ、特に、一本の
指で血管の弾性率とその周波数特性を測定できるように
した血管硬化度測定装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】図７は、従来の容積振動法による弾性率
測定方法の説明図であり、Ａ図は測定時の説明図、Ｂ図
は特性説明図である。また、図８は、従来の容積補償法
を応用した弾性率測定方法の説明図である。

【０００３】図中、１、１−１、１−２はカフ、２は発
光素子（ＬＥＤ）、３は受光素子、４は指、４−１は薬
指、４−２は人差し指、５は血管、６は発振器、７はカ
フ圧制御部、８−１、８−２はアンプ、９はパワーアン
プ、１０は差動増幅器、１１−１、１１−２は光電式脈
波計、１２は加圧部、１３−１、１３−２は圧力検出器
を示す。

【０００４】脳血管あるいは冠血管の硬化は、脳梗塞、
心筋梗塞を引き起こし、時として人を死に至らしめる。
そこで、血管の硬化度を測定して、病気の早期診断、予
防を行う必要性が高まってきている。

【０００５】従来、無侵襲に血管硬化度を推定する指標
として、脈波伝播速度が用いられていたが、伝播速度は
血圧に依存し、直接、血管の硬化度と結び付けることは
困難であった。

【０００６】しかし最近、血管の圧力と容積との関係か
ら血管の弾性率を測定する方法が試みられつつある。こ
の際に、血管硬化度の指標としてより正確な弾性率の測
定を行うためには、弾性率をその周波数特性も含めて測
定することが望まれる。

【０００７】従来の血管弾性率を測定する方法として、
簡易測定法である容積振動法あるいは弾性率の周波数特
性まで測定可能な容積補償法を応用した方法がある。以
下、これらの測定方法について説明する。

【０００８】(1) 容積振動法による血管弾性率の測定方
法 （例えば「Ｍed＆Ｂiol,Ｅng,＆Ｃomput 」24，591 −5
96 頁，1986年）この測定方法は、血管弾性率の非線形
性を利用したものであり、以下、指先での測定方法を、
図７Ａ及び図７Ｂに基づいて説明する。

【０００９】測定時には、指４にカフ１を装着し、カフ
圧を徐々に上昇させる。この場合、カフ１内には、発光
素子（例えばＬＥＤ）２と受光素子３とを対向して配置
する。そして、発光素子２からの光は、指４内に入射し
た後、血管５を透過して受光素子３で受光素子されるよ
うにする。

【００１０】また、発光素子２の出力光としては、赤外
光を用い、血管５の容積変化を赤外光の透過光量変化Δ
Ｉとしてモニタする。カフ圧Ｐｃを徐々に増加して血管
５を圧迫すると、血管弾性の非線形性により容積脈波の
振幅は変化する。最高血圧から最低血圧を引いた値を脈
圧といい、この脈圧による血管容積変化を容積脈波と呼
んでいる。

【００１１】カフ圧Ｐｃと平均血圧Ｐａｍが等しい時
に、透過光量変化ΔＩの振幅は最大（最大点Ｉｍ）とな
り、カフ圧Ｐｃが最高血圧Ｐａｓに等しい時、透過光量
変化ΔＩの振幅は０（消失点Ｉｄ）となるから、これに
より、最高血圧Ｐａｓ、平均血圧Ｐａｍを測定する。

【００１２】次に、測定した最高血圧Ｐａｓ、平均血圧
Ｐａｍから最低血圧を推定し、脈圧を求める。また、弾
性率は、脈圧と容積脈波の振幅の比として測定する。 (2) 容積補償法を応用した測定方法 （例えば、「医用電子と生体工学」第25巻特別号，1987
年，第213 頁参照）この測定方法は、容積補償＋加振法
によって、血管の弾性率を測定するものであり、図８に
基づいて測定方法の概要を説明する。この方法では、外
部から任意の周波数の圧力変動を与えることにより、色
々な周波数で血管の弾性率を測定することができる。

【００１３】この場合、血管内圧の変動を打ち消すため
に、測定用の指（この例では薬指４−１）以外にもう一
本の指（この例では人差し指４−２）を必要とする。薬
指４−１にはカフ１−１を装着し、人差し指４−２には
カフ１−２を装着すると共に、それぞれのカフ内に設け
られた発光素子及び受光素子には、光電式脈波計１１−
１、１１−２を接続する。

【００１４】カフ１−１は、カフ圧制御部７によって加
圧制御され、加圧時のカフ１−１内の圧力は、圧力検出
器１３−１によって検出され、該検出出力をアンプ８−
１で増幅した後カフ圧制御部７に入力する。

【００１５】カフ１−２は、加圧部（例えばスピーカ）
１２によって加圧され、加圧時のカフ１−２内の圧力
は、圧力検出器１３−２によって検出され、該検出出力
は、アンプ８−２で増幅した後、カフ圧制御部７に入力
する。

【００１６】また、光電式脈波計１１−２の出力は、差
動増幅器１０に入力し、参照電圧Ｒｅｆとの差をとった
後、パワーアンプ９を介して加圧部１２に入力する。更
に、カフ圧制御部７には、発振器６の出力を入力する。

【００１７】上記の構成で、カフ１−２、光電式脈波計
１１−２、差動増幅器１０、パワーアンプ９、圧力検出
器１３−２、加圧部１２、アンプ８−２の部分は、容積
補償を行う部分であり、その他の部分が測定用である。
また、発振器６は、周波数可変型の正弦波発振器で構成
する。

【００１８】測定時には、人差し指４−２の透過光量が
一定になるように、カフ１−２の圧力をコントロールし
（即ち、カフ１−２の圧力Ｐａは血圧に等しくなる）、
同じ圧力で薬指４−１を圧迫する。

【００１９】この時、薬指４−１の血管径も一定になっ
ていると考えられるので、外部から圧力を加えることに
より、血管の弾性率を測定できる。即ち、薬指４−１で
は、人差し指４−２のカフ圧Ｐａに所定の周波数の正弦
波状の圧ΔＰを重畳し、その時の容積変化ΔＶを測定す
ることにより所定の周波数の弾性率を求める。そして、
圧力変動の周波数を掃引することにより、弾性率の周波
数特性を測定する。

【００２０】

【発明が解決しようとする課題】上記のような従来のも
のにおいては次のような欠点があった。 (1) 容積振動法による血管の弾性率測定方法では、指１
本で測定できるから、カフは１個でよいが、脈圧が推定
値のため、信頼性に欠ける。

【００２１】(2) ところで、血管は単純な弾性管ではな
く、強い粘弾性特性を有している。これは、弾性率に周
波数依存性があることを示している。即ち、同じ圧力変
動を与えても周波数が異なれば容積変化も異なる。一般
には、周波数が高い方が容積変化の振幅は小さくなる。
これは、周波数が高いほど弾性率か大きくなる（硬くな
る）ことをあらわしている。

【００２２】上記のような容積振動法を用いた弾性率測
定法では、血圧による血管容積変化を観測しているた
め、測定した弾性率が血圧の周波数成分の影響を受け
る。即ち、心拍数が変動すると、血圧の周波数成分が変
化し、弾性率が変化する。このため、測定結果が心拍数
に依存するという欠点がある。

【００２３】弾性率を正確に求めるには、その周波数特
性を含めた測定が必要である。また、弾性率の周波数特
性を測定することにより、血管壁構造に関する新たな知
見が得られる可能性がある。血管壁は、主に弾性繊維、
膠原繊維、平滑筋の３つから構成されており、それぞれ
異なった弾性特性を持っている。

【００２４】即ち、構成成分の変化が血管壁全体の弾性
率の周波数特性の変化としてあらわされると考えられ
る。実際に、弾性率の低周波成分（１Ｈz 以下）の特性
は、血管平滑筋の特性に支配されるという報告がある
（実際には、平滑筋自身の特性ではなく、神経性の支配
と考えられている）。

【００２５】このような理由により、血管弾性率の周波
数特性を測定することは、例えば動脈硬化の診断におい
ても有用である。しかし、容積振動法では、血管弾性率
の周波数特性を求めることはできなかった。

【００２６】(3) 容積補償法を応用した血管の弾性率測
定方法では、指２本で測定するため、カフが２つ必要で
ある。また、実際の測定では、２つの指で容積脈波が異
なっているために、薬指に人差し指と同じ圧力変動を与
えても、血管変動をキャンセルすることができず、弾性
率測定誤差の原因となる。

【００２７】本発明は、このような従来の欠点を解消
し、指１本で、血管の弾性率とその周波数特性を測定で
きるようにすると共に、短時間で信頼性の高い測定デー
タが得られるようにすることを目的とする。

【００２８】

【課題を解決するための手段】図１は本発明の原理図で
あり、図中、１は測定用カフ、２は発光素子、３は受光
素子、４は変動カフ圧発生部、５は圧力センサ、６は発
光素子ドライバ、７は適応フィルタ処理部を示す。

【００２９】上記の目的を達成するため、本発明の血管
硬化度測定装置は、次のように構成したものである。即
ち、内部に、発光素子２及び受光素子３を備えた測定用
カフ１と、発光素子２を駆動する発光素子ドライバ６
と、測定用カフ１に、ランダムノイズ状のカフ圧を与え
る変動カフ圧発生部４と、前記ランダムノイズ状のカフ
圧を検出する圧力センサ５と、該圧力センサ５から出力
されるカフ圧データ、及び受光素子３から出力される透
過光量データを入力して、システム同定の処理を行う適
応フィルタ処理部７とを設け、適応フィルタ処理部７の
前記処理により、血管弾性率及びその周波数特性を求
め、血管硬化度の測定ができるようにしたものである。

【００３０】

【作用】本発明は上記のように構成したので、次のよう
な作用がある。血管硬化度測定を行う際は、測定用カフ
１を１本の指に装着し、発光素子ドライバ６によって発
光素子２を発光させると共に、変動カフ圧発生部４によ
り、測定用カフ１内の圧力を、ランダムノイズ状に変化
させる。

【００３１】この時の圧力センサ５のセンサ出力である
カフ圧データと、受光素子３から出力される透過光量デ
ータとを適応フィルタ処理部７に入力し、システム同定
の処理を行う。

【００３２】この場合、透過光量データは、血管容積変
化を表すデータであり、これらのデータを入力した適応
フィルタ処理部７では、先ず、カフ圧データを適応フィ
ルタに入力した時のフィルタ出力と、上記透過光量とが
等しくなるようにフィルタの係数を時間と共に変化させ
る。

【００３３】そして、フィルタ係数が一定値に収束した
時のフィルタ係数から血管弾性率の周波数特性を求める
ことで、血管硬化度の測定を行う。上記のように、測定
用カフにランダムノイズ状のカフ圧を与えることで、カ
フ圧と、血管内圧による容積変化との相関を無くすこと
により、適応フィルタを用いたシステム同定の原理に基
づく血管弾性率の測定を行うことが可能となる。したが
って、１本の指で血管の弾性率及びその周波数特性を測
定できる。

【００３４】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図２及び図３は、本発明の１実施例を示した図で
あり、図２は、適応フィルタによる弾性率測定系の原理
説明図、図３は、血管硬化度測定装置のブロック図であ
る。

【００３５】図中、図１と同符号は同一のものを示す。
また、８、９はアンプ、１０、１１はＡ／Ｄ変換器、１
２はＣＰＵ、１３はＤ／Ａ変換器、１４はサーボバル
ブ、１５はコンプレッサ、１６はレギュレータ、１７は
ニードルバルブ、２Ａは発光ダイオード（ＬＥＤ）、３
Ａはフォトダイオード（ＰＤ）、６ＡはＬＥＤドライバ
を示す。

【００３６】先ず、適応フィルタによる弾性率測定系の
原理を、図２に基づいて説明する。本発明では、上記従
来例で説明した容積補償法を応用した測定法と同様に、
測定用カフにより血管に圧力変動を加え、適応フィルタ
を用いたシステム同定の原理に基づいて血管弾性率の測
定を行う。

【００３７】即ち、本測定法は、未知の血管弾性と同じ
特性を持つフィルタを計算機内に構成するものである。
図示のように、血管内圧をＰ（ｔ）、カフ圧をｎ
（ｔ）、血管内圧Ｐ（ｔ）による血管の容積変化をＶ
（ｔ）、カフ圧ｎ（ｔ）による血管の容積変化をＶｎ
（ｔ）、カフ圧ｎ（ｔ）を入力した時の適用フィルタの
出力をＷｍ（ｔ）、観測される容積変化をＷ（ｔ）｛Ｗ
（ｔ）＝Ｖ（ｔ）＋Ｖｎ（ｔ）｝、誤差信号ｅ（ｔ）＝
Ｗ（ｔ）−Ｗｍ（ｔ）とする。

【００３８】また、血管弾性は線形であるとしてコンプ
ライアンス（弾性率の逆数）Ｇ（Ｓ）として表現してい
る。通常、血管内圧（血圧）Ｐ（ｔ）により、血管容積
変化Ｖ（ｔ）が生じている。この状態で血管弾性特性を
測定するためにカフ圧ｎ（ｔ）を血管に加える。

【００３９】但し、ｎ（ｔ）は血管内圧Ｐ（ｔ）による
血管容積変化Ｖ（ｔ）と相関がないように、ランダムノ
イズ状に変動させる。また、ｎ（ｔ）は、弾性を求めた
い周波数帯域をカバーしている必要がある。弾性率の測
定には、上記のように、適応フィルタによるシステム同
定の手法を用いるため、計算機内に構成した適応フィル
タＨ（ｓ）にカフ圧ｎ（ｔ）を入力し、フィルタ出力Ｗ
ｍ（ｔ）がカフ圧ｎ（ｔ）により生じた血管容積変化Ｖ
ｎ（ｔ）と等しくなるように、適応フィルタの特性を時
間と共に変化させる。

【００４０】Ｗｍ（ｔ）とＶｎ（ｔ）が等しければ、適
応フィルタＨ（ｓ）と血管弾性Ｇ（ｓ）は、同じ特性を
持っていると考えられ、フィルタ係数から弾性率及びそ
の周波数特性を求めることができる。

【００４１】このようなフィルタの実現は、観測される
容積変化Ｗ（ｔ）とＷｍ（ｔ）との差の２乗和を最小に
するようにフィルタ係数を更新することにより可能であ
る。このような手法により、Ｇ（ｓ）の同定が可能なの
は、カフ圧をランダム変動させることにより、予め存在
する血管容積変化（システム同定を行う際に外乱と考え
られる）Ｖ（ｔ）の影響を除去しているためである。

【００４２】即ち、本手法は、ランダム圧変動を用いる
ことにより、血圧の影響を除去して、１本の指で弾性率
の周波数特性を測定するものである。次に、本実施例の
血管硬化度測定装置を、図３に基づいて説明する。

【００４３】この装置は、測定用カフ１、発光素子とし
ての発光ダイオード（ＬＥＤ）２Ａ、受光素子としての
フォトダイオード（ＰＤ）３Ａ、ＬＥＤドライバ６Ａ、
圧力センサ５、アンプ８、９、Ａ／Ｄ変換器１０、１
１、適応フィルタ処理部７、変動カフ圧発生部４等で構
成する。

【００４４】また、変動カフ圧発生部４は、カンプレッ
サ１５、レギュレータ１６、ニードルバルブ１７から成
る加圧部と、ＣＰＵ１２、Ｄ／Ａ変換器１３、サーボバ
ルブ１４から成る圧力制御部とで構成する。

【００４５】上記変動カフ圧発生部４は、加圧部で加圧
したカフ圧を、圧力制御部によって変動させ、測定用カ
フ１に対して、ランダムノイズ状のカフ圧を供給するも
のであり、圧力センサ５は、このカフ圧を検出するもの
である。

【００４６】適応フィルタ処理部７には、フォトダイオ
ード（ＰＤ）３Ａからの出力と、圧力センサ５からの出
力とを、それぞれアンプ８、９で増幅し、Ａ／Ｄ変換器
１０、１１でディジタル信号に変換して入力する。

【００４７】また、適応フィルタ処理部７は、上記２つ
の入力信号に基づき、適応フィルタの処理により、シス
テム同定を行って、血管弾性率の測定をするものであ
る。以下、本実施例の血管硬化度測定装置について、そ
の動作を説明する。血管硬化度の測定を行う際は、測定
用カフ１を指に装着する。この状態で、先ず変動カフ圧
発生部４により、測定用カフ１にランダムノイズ状のカ
フ圧を供給する。

【００４８】この場合、先ず、コンプレッサ１５から排
出した空気を、レギュレータ１６により一定圧に保ち、
ニードルバルブ１７によって絞った後、測定用カフ１に
供給する。

【００４９】この測定用カフ１に供給する途中のサーボ
バルブ１４の変位を、ＣＰＵ１２からの指示でコントロ
ールすることにより、排気量を調節し、カフ圧をランダ
ムノイズ状に変化させる。

【００５０】ＣＰＵ１２では、予め設定した制御モード
に従って制御信号を出し、この制御信号をＤ／Ａ変換器
１３でアナログ信号に変換した後、サーボバルブ１４に
送る。サーボバルブ１４では、上記ＣＰＵ１２からの制
御信号に従って、バルブを制御し、排気量の調節をする
ことで、ランダムノイズ状の圧力を発生させる。

【００５１】上記のように、測定用カフ１に供給するカ
フ圧を、ランダムノイズ状に変化させることにより、血
圧による影響を除いて血管弾性率の測定を行うものであ
る。また、測定用カフ１内には、発光ダイオード２Ａと
フォトダイオード３Ａとを対向配置してあり、ＬＥＤド
ライバ６Ａによって発光ダイオード２Ａを駆動すると、
発光ダイオード２Ａからの光が指を透過し、透過光がフ
ォトダイオード３Ａで受光される。

【００５２】この場合例えば、発光ダイオード２Ａの出
力光は、赤外光とする。フォトダイオード３Ａで受光さ
れる透過光量変化は、血管容積変化に対応しており、こ
の変化に応じてフォトダイオード３Ａから出力信号が出
される。

【００５３】フォトダイオード３Ａの出力信号は、アン
プ８で増幅した後、Ａ／Ｄ変換器１０でディジタル信号
に変換し、適応フィルタ処理部７に入力する。また、上
記測定用カフ１に供給されるランダムノイズ状のカフ圧
は、圧力センサ５で検出し、電気信号に変換した後、ア
ンプ９で増幅し、Ａ／Ｄ変換器１１でディジタル信号に
変換して適応フィルタ処理部７に入力する。

【００５４】即ち、カフ圧のデータと、血管容積変化に
対応した透過光量データとを適応フィルタ処理部７に入
力し、システム同定の処理を行う。この処理としては、
カフ圧データを適応フィルタに入力した時のフィルタ出
力と、透過光量データが等しくなるように、フィルタ係
数を時間と共に、変化させ、フィルタ係数が一定値に収
束した時のフィルタ係数から血管弾性率及びその周波数
特性を求める。

【００５５】図４乃至図６は、上記実施例の血管硬化度
測定装置における数値シュミレーション結果を示した図
であり、図４は、適応フィルタの動作例（１）、図５
は、適応フィルタの動作例（２）、図６は、血管弾性率
の周波数特性例を示す。

【００５６】尚、図４は、血管内外圧差Ｐtr＝０mmＨg
の例であり、横軸は時間、縦軸は血管容積変化（μｌ）
及び圧力（mmＨg)を示す。図５はＰtr＝６０mmＨg の例
であり、横軸、縦軸は図４と同じである。

【００５７】また、図６の横軸は周波数（Ｈz)、縦軸は
コンプライアンス（μｌ／mmＨg)を示し、図の実線は仮
定した血管弾性率、破線は、同定した血管弾性率を示
す。また、Ｖｎ（ｔ）、Ｐ（ｔ）、Ｗｍ（ｔ）、Ｖ
（ｔ）、Ｗ（ｔ）、ｅ（ｔ）は図２と同じである。

【００５８】血管弾性は、血管内外圧差Ｐtrに依存する
ので、Ｐtr＝０mmＨg の時、及びＰtr＝６０mmＨg の
時、それぞれ 5.2／（１＋0.88S)μｌ／mmＨg 及び 1.8
／（１＋0.53S)μｌ／mmＨg の線形一次遅れ系のコンプ
ライアンスを仮定した。

【００５９】血圧は、容積補償法により、２７才男性左
手人差し指で実測したものを用いた。カフ圧変動は、振
幅４０mmＨg のＭ系列信号を２０Ｈz で帯域制限するこ
とにより加圧系を模擬した。

【００６０】サンプリング周波数は１００Ｈz 、適応フ
ィルタは、３０次ＦＩＲ（Finite Inpulse Respose) 型
とし、適応アルゴリズムはＲＬＳ（Recursive Least Sq
uare) 法を用いた。

【００６１】Ｐtr＝０mmＨg の場合の適応フィルタの動
作は、図４のようになっている。上段Ｐ（ｔ）が測定し
た血圧波形であり、それによって生じた血管容積変化が
Ｖ（ｔ）である。また、外部から加えたカフ圧ｎ（ｔ）
による血管容積変化がＶｎ（ｔ）である。

【００６２】実際に観測される容積変化はＶ（ｔ）とＶ
ｎ（ｔ）の和であり、中段にＷ（ｔ）で示す。適応フィ
ルタの出力はＷｍ（ｔ）であり、適応フィルタが正常に
動作していれば、Ｗｍ（ｔ）がＶｎ（ｔ）に等しくな
る。それを確認するために、下段に両者の差を示した。

【００６３】また、誤差信号ｅ（ｔ）はＷ（ｔ）とＷｍ
（ｔ）の差である。Ｖｎ（ｔ）とＷｍ（ｔ）の差は時間
の経過と共に減少し、約１５秒後にはほぼ０となってい
る。ｅ（ｔ）はＶ（ｔ）を再現しており、適応フィルタ
が正常に動作していることがわかる。

【００６４】Ｐtr＝６０mmＨg の場合の適応フィルタの
動作例は図５のようになっている。血圧Ｐ（ｔ）及び外
部から加えたカフ圧ｎ（ｔ）は、Ｐtr＝０mmＨg の場合
と同じであるが、コンプライアンスが小さいため、血管
容積変化Ｖ（ｔ) 及びＶｎ（ｔ）は小さくなっている。

【００６５】適応フィルタの動作は、Ｐtr＝０mmＨg の
場合と同様に、時間の経過と共にＷｍ（ｔ）とＶｎ
（ｔ）の差が減少していき、約１５秒後には、ほぼ０と
なっている。また、ｅ（ｔ）はＶ（ｔ）を再現してお
り、適応フィルタが正常に動作していることがわかる。

【００６６】使用した適応フィルタの同定性能は、図６
の通りである。即ち、図６の血管弾性率の周波数特性例
では、Ｐtr＝０mmＨg 、Ｐtr＝６０mmＨg それぞれの場
合に、仮定した弾性率（コンプライアンスで示してあ
る）の周波数特性を実線で示し、同定した（フィルタ係
数が収束した時点でのフィルタ係数から計算した）周波
数特性を破線で示してある。

【００６７】図から明らかなように、同定した血管弾性
率の周波数特性（破線）は、仮定した血管弾性率の周波
数特性（実線）をよく再現している。上記のシュミレー
ションによれば、１５秒程度で弾性率及びその周波数特
性を測定することができる。従来の容積補償法を応用し
た弾性率測定法では、正弦波状の圧力変動を加えその周
波数を掃引するため、弾性率の周波数特性を測定するの
に時間がかかる。それに対して本法では、上記の実施例
でもわかるように、広い周波数帯域をもったランダムノ
イズ状の圧力変動を加えているため測定に時間がかから
ない。また、血管に加えるカフ圧変動（ランダムノイズ
状のカフ圧）は、高速応答可能なアクチュエータの使用
により、十分実現できるし、適応アルゴリズムはＤＳＰ
（Digital Signal Processor) を用いてインプリメント
することが可能である。

【００６８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば次
のような効果がある。 (1) 指１本のみで、血管の弾性率及びその周波数特性を
測定できる。

【００６９】(2) 測定用カフは１つで済み、機器構成が
簡単となる。 (3) 容積補償法を応用した従来の方法と異なり、帯域の
広い信号を入力するので、周波数特性の測定に時間がか
からない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原理図である。

【図２】本発明の１実施例における、適応フィルタによ
る弾性率測定系の原理説明図である。

【図３】本発明の１実施例における血管硬化度測定装置
のブロック図である。

【図４】適応フィルタの動作例（１）である。

【図５】適応フィルタの動作例（２）である。

【図６】血管弾性率の周波数特性例である。

【図７】従来の容積振動法による弾性率測定方法の説明
図。

【図８】従来の容積補償法を応用した弾性率測定方法の
説明図である。

【符号の説明】

１ 測定用カフ ２ 発光素子 ３ 受光素子 ４ 変動カフ圧発生部 ５ 圧力センサ ６ 発光素子ドライバ ７ 適応フィルタ処理部

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】内部に、発光素子（２）及び受光素子
   （３）を備えた測定用カフ（１）と、 発光素子（２）を駆動する発光素子ドライバ（６）と、 測定用カフ（１）に、ランダムノイズ状のカフ圧を与え
   る変動カフ圧発生部（４）と、 前記ランダムノイズ状のカフ圧を検出する圧力センサ
   （５）と、 圧力センサ（５）から出力されるカフ圧データ、及び受
   光素子（３）から出力される透過光量データを入力し
   て、システム同定の処理を行う適応フィルタ処理部
   （７）とを設け、 適応フィルタ処理部（７）の前記処理により、血管弾性
   率及びその周波数特性を求め、血管硬化度の測定ができ
   るようにしたことを特徴とする血管硬化度測定装置。