JPH06165599A - Power controller in refrigerant circulating power generating system - Google Patents
Power controller in refrigerant circulating power generating systemInfo
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- JPH06165599A JPH06165599A JP4332361A JP33236192A JPH06165599A JP H06165599 A JPH06165599 A JP H06165599A JP 4332361 A JP4332361 A JP 4332361A JP 33236192 A JP33236192 A JP 33236192A JP H06165599 A JPH06165599 A JP H06165599A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、冷媒循環式発電システ
ムにおける電力制御装置に関し、より特定的には、高温
熱源と低温熱源との間の熱落差に基づくエネルギーを電
気エネルギーとして取り出す冷媒循環式発電システムに
おける発電電力を制御するための装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power control device in a refrigerant circulation power generation system, and more specifically, a refrigerant circulation system for extracting energy based on a heat drop between a high temperature heat source and a low temperature heat source as electric energy. The present invention relates to a device for controlling generated power in a power generation system.
【０００２】[0002]
【従来の技術】例えば、ガス会社では、天然ガスを液化
した状態で液化天然ガス（以下、ＬＮＧと記す。）専用
タンカーで輸入し、海岸に面して立地されたＬＮＧタン
クに貯留するようにしている。そして、需要に応じて、
ＬＮＧタンクから取り出したＬＮＧを海水の熱を利用し
て気化し、１３Ａ都市ガスを供給するようにしている。
ここで、ＬＮＧを気化する場合、低温熱源としてのＬＮ
Ｇ（−１６２℃）と高温熱源としての海水（１０℃〜３
０℃）との間に熱落差がある。したがって、熱落差に基
づく熱エネルギーを熱交換器で取り出せれば、熱エネル
ギーで発電を行うことができ、所内の電力需要の一部を
まかなうことができ省エネルギーになる。このため、所
内に冷媒循環式発電システムが設けられている。2. Description of the Related Art For example, a gas company imports liquefied natural gas in a liquefied natural gas (hereinafter referred to as LNG) tanker and stores it in an LNG tank located facing the coast. ing. And according to demand,
LNG taken out from the LNG tank is vaporized by using the heat of seawater to supply 13A city gas.
Here, when vaporizing LNG, LN as a low temperature heat source
G (-162 ° C) and seawater as a high temperature heat source (10 ° C-3
0 ° C). Therefore, if the heat energy based on the heat drop can be taken out by the heat exchanger, the power can be generated by the heat energy, and a part of the power demand in the plant can be covered, resulting in energy saving. For this reason, a refrigerant circulation type power generation system is provided in the facility.
【０００３】図４は、従来の冷媒循環式発電システムお
よびその電力制御装置の構成を示すブロック図である。
この冷媒循環式発電システムは、第１の熱交換器として
の冷媒凝縮器２、第２の熱交換器としての冷媒蒸発器
４、冷媒循環手段としての冷媒ポンプ１６、タービン６
および発電機８等を備える。FIG. 4 is a block diagram showing a configuration of a conventional refrigerant circulation power generation system and its power control device.
This refrigerant circulation power generation system includes a refrigerant condenser 2 as a first heat exchanger, a refrigerant evaporator 4 as a second heat exchanger, a refrigerant pump 16 as a refrigerant circulating means, and a turbine 6.
And a generator 8 and the like.
【０００４】冷媒凝縮器２および冷媒蒸発器４には、冷
媒、例えばフロンがそれぞれ貯留されている。冷媒凝縮
器２内の上部にはパイプ３が付設されており、冷媒蒸発
器４内の下部にはパイプ５が付設されている。冷媒凝縮
器２のパイプ３には、ＬＮＧが還流される。パイプ３付
近では、気化したフロンすなわちフロンガスとＬＮＧと
の間で熱交換が行われる。その結果、フロンガスが液化
し、冷媒凝縮器２内のの下部に液体フロンが貯留され
る。このように、冷媒凝縮器２の内部では、フロンが順
次液化されるので、冷媒凝縮器２の上部のフロンガスの
圧力は、低くなる。冷媒凝縮器２内に貯留された液体フ
ロンは、冷媒ポンプ１６および液面制御弁１８を介して
冷媒蒸発器４内に送られる。冷媒蒸発器４内に送られた
液体フロンは、冷媒蒸発器４内においてその上部からシ
ャワー状にして下部に落下される。Refrigerant, such as chlorofluorocarbon, is stored in the refrigerant condenser 2 and the refrigerant evaporator 4, respectively. A pipe 3 is attached to the upper part of the refrigerant condenser 2, and a pipe 5 is attached to the lower part of the refrigerant evaporator 4. LNG is returned to the pipe 3 of the refrigerant condenser 2. In the vicinity of the pipe 3, heat exchange is performed between vaporized freon, that is, freon gas, and LNG. As a result, the Freon gas is liquefied, and the liquid Freon is stored in the lower portion of the inside of the refrigerant condenser 2. In this way, since the CFCs are sequentially liquefied inside the refrigerant condenser 2, the pressure of the CFC gas above the refrigerant condenser 2 becomes low. The liquid freon stored in the refrigerant condenser 2 is sent into the refrigerant evaporator 4 via the refrigerant pump 16 and the liquid level control valve 18. The liquid chlorofluorocarbon sent to the inside of the refrigerant evaporator 4 is dropped from the upper part to the lower part inside the refrigerant evaporator 4 in the form of a shower.
【０００５】冷媒蒸発器４内の下部には、液体フロンが
貯留されている。冷媒蒸発器４のパイプ５には、海水が
還流される。パイプ５付近では、液体フロンと海水との
間で熱交換が行われる。その結果、液体フロンは気化
し、冷媒蒸発器４の上部にフロンガスが貯留される。こ
のように、冷媒蒸発器４の内部では液体フロンが順次気
化されるので、冷媒蒸発器４内のフロンガスの圧力は、
高くなる。Liquid chlorofluorocarbon is stored in the lower portion of the refrigerant evaporator 4. Seawater is returned to the pipe 5 of the refrigerant evaporator 4. In the vicinity of the pipe 5, heat exchange is performed between the liquid freon and seawater. As a result, the liquid freon is vaporized, and freon gas is stored in the upper part of the refrigerant evaporator 4. In this way, since the liquid freon is sequentially vaporized inside the refrigerant evaporator 4, the pressure of the freon gas in the refrigerant evaporator 4 becomes
Get higher
【０００６】冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２にフロンガ
スが戻る経路上には、タービン６が設けられている。
タービン６は、フロンガスに蓄積されたＬＮＧと海水と
の間の熱落差に基づく圧力エネルギーを機械的な回転エ
ネルギーに変換する。発電機８は、タービン６の回転エ
ネルギーを電気エネルギーに変換する。発電機８の発電
電力を所内の電気機器に給電することによって、所内の
電力需要に対応することができる。A turbine 6 is provided on the path through which the CFC gas returns from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2.
The turbine 6 converts pressure energy based on a heat drop between LNG and seawater accumulated in CFC gas into mechanical rotational energy. The generator 8 converts the rotational energy of the turbine 6 into electric energy. By supplying the generated power of the generator 8 to the electric devices in the station, it is possible to meet the power demand in the station.
【０００７】なお、フロンは、冷媒凝縮器２から冷媒ポ
ンプ１６を介して冷媒蒸発器４へ、また冷媒蒸発器４か
らタービン６を介して冷媒凝縮器２へと閉鎖された循環
系内で循環するので、フロンが逃げることなく一定量に
保持される。したがって、海水とＬＮＧとの熱落差に基
づく圧力エネルギーがフロンに有効に蓄積される。Freon is circulated in the circulation system closed from the refrigerant condenser 2 to the refrigerant evaporator 4 via the refrigerant pump 16 and from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2 via the turbine 6. As a result, CFCs are held in a fixed amount without escaping. Therefore, the pressure energy based on the heat drop between seawater and LNG is effectively accumulated in the chlorofluorocarbon.
【０００８】冷媒蒸発器４に関連して液面制御装置２２
が設けられている。液面制御装置２２は、冷媒蒸発器４
内の液体フロンの液面を監視し、冷媒蒸発器４のフロン
の液面レベルが一定になるように液面制御弁１８の開度
を制御する。したがって、冷媒蒸発器４内のパイプ５が
液体フロンの液面の上部に露出することがない。また、
冷媒蒸発器４内で液体フロンの液面のレベルが一定に保
たれると、循環系全体ではフロンの全量が一定であるの
で、冷媒凝縮器２内の液体フロンの液面のレベルも一定
に保たれる。したがって、冷媒凝縮器２内のパイプ３が
液体フロンに浸漬することがない。これによって、海水
とＬＮＧとの熱落差に基づく圧力エネルギーをフロンに
有効に蓄積することができる。A liquid level control device 22 in connection with the refrigerant evaporator 4
Is provided. The liquid level control device 22 includes the refrigerant evaporator 4
The liquid level of the liquid freon inside is monitored, and the opening of the liquid level control valve 18 is controlled so that the liquid level of the freon of the refrigerant evaporator 4 becomes constant. Therefore, the pipe 5 in the refrigerant evaporator 4 is not exposed above the liquid surface of the liquid freon. Also,
If the liquid level of liquid freon is kept constant in the refrigerant evaporator 4, the total amount of freon in the entire circulation system is constant, so the liquid level of liquid freon in the refrigerant condenser 2 is also kept constant. To be kept. Therefore, the pipe 3 in the refrigerant condenser 2 is not immersed in the liquid freon. As a result, pressure energy based on the heat drop between seawater and LNG can be effectively stored in the CFC.
【０００９】ところで、ＬＮＧの供給量は、都市ガスの
供給の変動にともなって変動する。また、海水の温度も
夏と冬や昼と夜等の時期によっても変動する。これらの
変動に応じて、フロンに蓄積される圧力エネルギーが変
動し、結果として発電機８の発電電力が変動する。しか
し、発電機８は安全性の見地から定格電力以下で運転さ
せなければならない。また、所内の電力需要も時期によ
って変動する。このため、発電電力が所内の電力需要を
下回る場合が生じる。この場合には、不足分を電力会社
からの買電でまかなう必要がある。しかし、発電電力が
変動して所内の電力需要を上回る場合には、買電側に余
剰分の発電電力が逆流しないように考慮する必要があ
る。したがって、発電機８を常に定格電力以下で運転さ
せ、かつ、買電側に発電電力が逆流しないようにするた
め、発電機８の発電電力を監視し、発電電力が設定値を
越えると発電電力をほぼ設定値まで下げるように電力を
制御する必要がある。このため、従来の冷媒循環式発電
システムでは、次のような電力制御装置が設けられてい
た。By the way, the supply amount of LNG fluctuates as the supply of city gas fluctuates. The temperature of seawater also changes depending on the season such as summer and winter or day and night. In accordance with these fluctuations, the pressure energy accumulated in the Freon changes, and as a result, the power generated by the generator 8 changes. However, from the viewpoint of safety, the generator 8 must be operated below the rated power. In addition, the power demand in the plant also changes depending on the season. Therefore, the generated power may fall below the power demand in the plant. In this case, it is necessary to cover the shortfall by purchasing power from the power company. However, when the generated power fluctuates and exceeds the power demand in the station, it is necessary to consider that the surplus generated power does not flow back to the power purchase side. Therefore, in order to always operate the generator 8 below the rated power and prevent the generated power from flowing back to the power purchase side, the generated power of the generator 8 is monitored, and when the generated power exceeds the set value, the generated power is It is necessary to control the electric power so as to reduce the voltage to almost the set value. Therefore, in the conventional refrigerant circulation power generation system, the following power control device is provided.
【００１０】従来の電力制御装置は、タービン入口弁１
０２、ローセレクタ１０４、バイパス弁１０６、電力制
御器１０８および圧力制御器１１０，１１２等を備え
る。タービン入口弁１０２は、タービン６の冷媒導入口
１１４に設けられ、タービン６に流入するフロンガスの
量を調整する。冷媒蒸発器４および冷媒凝縮器２間に
は、バイパス経路１１６が設けられる。バイパス経路１
１６は、冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２にフロンガスを
バイパスするためのものである。バイパス経路１１６上
には、バイパス弁１０６が設けられる。バイパス弁１０
６は、冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２にバイパスされる
フロンガスの量を調整する。ここで、バイパス弁１０６
は、制御容量が大であるため、大型かつ大重量である。
したがって、バイパス弁１０６は、動作が緩慢で、か
つ、分解能が低い。これに対し、タービン入口弁１０２
は、制御容量が小さいため、小型かつ軽量であり、動作
が迅速でかつ分解能が高い。すなわち、タービン入口弁
１０２は、制御信号入力に対して相対的に応答速度が速
く、開度の急峻な変更が可能である。一方、バイパス弁
１０６は、制御信号入力に対して相対的に応答速度が遅
く、開度の急峻な変更ができない。The conventional electric power control system has a turbine inlet valve 1
02, a low selector 104, a bypass valve 106, an electric power controller 108, pressure controllers 110 and 112, and the like. The turbine inlet valve 102 is provided at the refrigerant introduction port 114 of the turbine 6 and adjusts the amount of CFC gas flowing into the turbine 6. A bypass path 116 is provided between the refrigerant evaporator 4 and the refrigerant condenser 2. Bypass route 1
Reference numeral 16 is for bypassing the CFC gas from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2. The bypass valve 106 is provided on the bypass path 116. Bypass valve 10
6 adjusts the amount of CFC gas bypassed from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2. Here, the bypass valve 106
Has a large control capacity, and thus is large and heavy.
Therefore, the bypass valve 106 operates slowly and has low resolution. On the other hand, the turbine inlet valve 102
Has a small control capacity, is small and lightweight, and operates quickly and has high resolution. That is, the turbine inlet valve 102 has a relatively high response speed with respect to the control signal input, and the opening degree can be sharply changed. On the other hand, the bypass valve 106 has a relatively slow response speed with respect to the control signal input, and the opening degree cannot be sharply changed.
【００１１】図示しない中央制御装置から予め定められ
た電力設定値が電力制御器１０８に送られている。電力
制御器１０８は、発電機８の発電電力を監視する。そし
て、発電電力が電力設定値を越えると、発電機８の発電
電力と予め定められた電力設定値との差が小さくなるよ
うに、タービン入口弁１０２の開度を制御する制御信号
をローセレクタ１０４に送る。A predetermined power set value is sent to the power controller 108 from a central controller (not shown). The power controller 108 monitors the power generated by the generator 8. Then, when the generated power exceeds the power set value, the control signal for controlling the opening of the turbine inlet valve 102 is set to the low selector so that the difference between the power generated by the generator 8 and the predetermined power set value becomes small. Send to 104.
【００１２】圧力制御器１１０，１１２は、圧力設定部
１１８，１２０をそれぞれ備えている。この圧力設定部
１１８，１２０には、予め定められた圧力値が設定され
ている。例えば、圧力設定部１１８の圧力設定値は、
０．２ｋｇ／ｃｍ2 であり、圧力設定部１２０の圧力設
定値は、０．３３ｋｇ／ｃｍ2 である。圧力制御器１１
０は、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力を監視し、冷
媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が圧力設定値０．２ｋ
ｇ／ｃｍ2 以上の場合には、バイパス弁１０６を閉じた
状態に維持する。冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が
圧力設定値０．２ｋｇ／ｃｍ2 未満になった場合には、
バイパス弁１０６を開き、フロンガスの圧力が圧力設定
値と一致するようにバイパス弁１０６の開度を調整す
る。一方、圧力制御器１１２は、冷媒凝縮器２内のフロ
ンガスの圧力を監視し、冷媒凝縮器２内のフロンガスの
圧力が圧力設定値０．３３ｋｇ／ｃｍ2 以上の場合に
は、タービン入口弁１０２の開度を下げ、圧力設定値
０．３３ｋｇ／ｃｍ2 と一致するようにタービン入口弁
１０２の開度を制御する制御信号をローセレクタ１０４
に送る。冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が圧力設定
値０．３３ｋｇ／ｃｍ2 未満の場合には、タービン入口
弁１０２の開度を上げ、圧力設定値０．３３ｋｇ／ｃｍ
2 と一致するようにタービン入口弁１０２の開度を制御
する制御信号をローセレクタ１０４に送る。The pressure controllers 110 and 112 are equipped with pressure setting units 118 and 120, respectively. Predetermined pressure values are set in the pressure setting units 118 and 120. For example, the pressure setting value of the pressure setting unit 118 is
Was 0.2 kg / cm 2, the pressure setpoint of the pressure setting unit 120 is a 0.33 kg / cm 2. Pressure controller 11
0 monitors the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2, and the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is 0.2k.
If g / cm 2 or more, the bypass valve 106 is kept closed. When the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 becomes less than the pressure set value 0.2 kg / cm 2 ,
The bypass valve 106 is opened, and the opening degree of the bypass valve 106 is adjusted so that the pressure of the CFC gas matches the pressure setting value. On the other hand, the pressure controller 112 monitors the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2, and when the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is a pressure set value of 0.33 kg / cm 2 or more, the turbine inlet valve 102 Of the turbine inlet valve 102 so that the opening degree of the turbine inlet valve 102 is decreased so as to match the set pressure value of 0.33 kg / cm 2.
Send to. When the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is less than the pressure set value of 0.33 kg / cm 2 , the opening degree of the turbine inlet valve 102 is increased to set the pressure set value of 0.33 kg / cm.
A control signal for controlling the opening of the turbine inlet valve 102 is sent to the row selector 104 so as to coincide with 2 .
【００１３】ローセレクタ１０４は、電力制御器１０８
からの制御信号と圧力制御器１１２からの制御信号とを
比較し、タービン入口弁１０２の開度を小さくする方の
制御信号を選択する。したがって、タービン入口弁１０
２は、電力制御器１０８と圧力制御器１１２とのいずれ
か一方の制御にしたがって、その開度が調整されること
になる。The row selector 104 is a power controller 108.
And the control signal from the pressure controller 112 are compared, and the control signal for reducing the opening degree of the turbine inlet valve 102 is selected. Therefore, the turbine inlet valve 10
The opening degree of No. 2 is adjusted according to the control of either the power controller 108 or the pressure controller 112.
【００１４】ここで、発電電力が電力設定値未満の場
合、例えば発電機８の定格電力が３０００ｋＷで発電電
力の設定値が２２００ｋＷでこのときの発電機８の発電
電力が２０００ｋＷの場合を想定する。このような場合
には、海水とＬＮＧとの熱落差による熱エネルギーをほ
ぼ１００％発電電力として回収する必要がある。したが
って、圧力エネルギーが冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２
に無駄に逃げないように、バイパス弁１０６を閉じてお
く必要がある。Here, it is assumed that the generated power is less than the set power value, for example, the rated power of the generator 8 is 3000 kW and the set value of the generated power is 2200 kW, and the generated power of the generator 8 is 2000 kW at this time. . In such a case, it is necessary to recover almost 100% of the thermal energy generated by the heat drop between seawater and LNG as generated electric power. Therefore, pressure energy is transferred from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2
It is necessary to keep the bypass valve 106 closed so that the bypass valve 106 is not wasted.
【００１５】電力制御器１０８は、発電電力が電力設定
値２２００ｋＷ未満の２０００ｋＷであるので、１００
％の電力回収を行うため、タービン入口弁１０２の開度
を１００％にする制御信号をローセレクタ１０４に送
る。一方、圧力制御器１１２は、圧力設定値が０．３３
ｋＷ／ｃｍ2 であるので、冷媒凝縮器２のフロンガスの
圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 になるように、タービン入
口弁１０２の開度を例えば４２％にする制御信号をロー
セレクタ１０４に送る。ローセレクタ１０４は、電力制
御器１０８の制御信号の指示開度が１００％で、圧力制
御器１１２からの制御信号の指示開度が４２％であるの
で、指示開度の低い方の圧力制御器１１２からの制御信
号をタービン入口弁１０２に送る。その結果、バイパス
弁１０６の開度が４２％に調整され、冷媒凝縮器２内の
フロンガスの圧力は０．３３ｋｇ／ｃｍ2 に保たれる。Since the generated power is 2000 kW which is less than the power set value of 2200 kW, the power controller 108 sets 100
In order to recover the electric power of 100%, a control signal for setting the opening of the turbine inlet valve 102 to 100% is sent to the low selector 104. On the other hand, the pressure controller 112 has a pressure set value of 0.33.
Since it is kW / cm 2 , a control signal for making the opening of the turbine inlet valve 102, for example, 42% is sent to the low selector 104 so that the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 becomes 0.33 kg / cm 2 . In the low selector 104, the instruction opening degree of the control signal of the power controller 108 is 100%, and the instruction opening degree of the control signal from the pressure controller 112 is 42%. A control signal from 112 is sent to turbine inlet valve 102. As a result, the opening degree of the bypass valve 106 is adjusted to 42%, and the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 is maintained at 0.33 kg / cm 2 .
【００１６】一方、圧力制御器１１０は、冷媒凝縮器２
内のフロンガスの圧力が圧力設定値０．２ｋｇ／ｃｍ2
より高い０．３３ｋｇ／ｃｍ2 であるので、バイパス弁
１０６を閉じたままにする。したがって、冷媒蒸発器４
内のフロンガスがタービン６にのみ送られ、海水とＬＮ
Ｇとの熱落差による熱エネルギーをほぼ１００％発電電
力として回収することができる。On the other hand, the pressure controller 110 is the refrigerant condenser 2
The Freon gas pressure inside is 0.2kg / cm 2
Since it is higher 0.33 kg / cm 2 , the bypass valve 106 remains closed. Therefore, the refrigerant evaporator 4
Freon gas inside is sent only to the turbine 6, seawater and LN
Almost 100% of the heat energy due to the heat drop from G can be recovered as generated power.
【００１７】次に、発電電力が電力設定値を越えた場合
を想定する。この場合、電力設定値が一定で海水温の上
昇等により発電電力が電力設定値を越えるときと、電力
設定値を強制的に下げた結果、発電電力が電力設定値を
越えるときとがある。しかし、電力制御装置の性能のテ
ストとしては同じであり、電力設定値を強制的に下げて
テストする方が、容易に行える。したがって、発電中に
発電電力の設定値を強制的に下げ、発電を停止すること
によって、電力制御装置の性能のテストを行うことにす
る。この場合、電力設定値を急に２２００ｋＷから０に
落とすと、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が急減
し、冷媒凝縮器２に負担がかかるため好ましくない。し
たがって、冷媒凝縮器２に負担がかからない程度に電力
設定値を徐々に下げる必要がある。図５は、電力制御装
置の制御成績の結果を示す図である。このテストでは、
電力設定値を図５のラインＬ１に示すように５分程度時
間をかけて元の電力設定値から徐々に２００ｋＷ程度ま
で低下させ、また、電力設定値を５分程度２００ｋＷ一
定に保持してから遮断器を切るようにする。Next, assume that the generated power exceeds the power set value. In this case, there are cases where the generated power exceeds the power set value because the power set value is constant and seawater temperature rises, and when the generated power exceeds the power set value as a result of forcibly lowering the power set value. However, it is the same as the test of the performance of the power control device, and it is easier to test by forcibly lowering the power set value. Therefore, the performance of the power control device is tested by forcibly reducing the set value of the generated power during power generation and stopping the power generation. In this case, if the power set value is suddenly dropped from 2200 kW to 0, the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 is suddenly decreased, and the refrigerant condenser 2 is burdened, which is not preferable. Therefore, it is necessary to gradually reduce the power set value so that the refrigerant condenser 2 is not overloaded. FIG. 5: is a figure which shows the result of the control result of an electric power control apparatus. In this test,
As shown by the line L1 in FIG. 5, the power setting value is gradually decreased from the original power setting value to about 200 kW over a period of about 5 minutes, and the power setting value is maintained at 200 kW constant for about 5 minutes. Turn off the circuit breaker.
【００１８】電力設定値が徐々に低下するにつれて、電
力制御器１０８は、ローセレクタ１０４に送る制御信号
の指示開度を１００％から徐々に下げる。制御信号の指
示開度が４２％未満になると、電力制御器１０８からの
制御信号の指示開度の方が圧力制御器１１２からの制御
信号の指示開度より低くなる。したがって、ローセレク
タ１０４は、圧力制御器１１２に代え、電力制御器１０
８からの制御信号を選択する。これによって、タービン
入口弁１０２の開度は、図５のラインＬ２に示すよう
に、４２％から徐々に下がる。As the power set value gradually decreases, the power controller 108 gradually decreases the instructed opening degree of the control signal sent to the row selector 104 from 100%. When the instruction opening degree of the control signal is less than 42%, the instruction opening degree of the control signal from the power controller 108 becomes lower than the instruction opening degree of the control signal from the pressure controller 112. Therefore, the row selector 104 is replaced with the pressure controller 112 and the power controller 10 is replaced.
The control signal from 8 is selected. As a result, the opening degree of the turbine inlet valve 102 gradually decreases from 42% as shown by the line L2 in FIG.
【００１９】タービン入口弁１０２の開度が下がるにし
たがって、タービン６に導入されるフロンガスの量が減
少するので、発電機８の発電電力が図５のラインＬ３に
示すように低下する。また、冷媒凝縮器２内のフロンガ
スの圧力が図５のラインＬ４に示すように低下する。と
ころで、圧力制御器１１２は、冷媒凝縮器２内のフロン
ガスの圧力が低下するにしたがって、圧力を圧力設定値
０．３３ｋｇ／ｃｍ2に一致させるためタービン入口弁
１０２の開度を４２％以上にするようローセレクタ１０
４に制御信号を送る。しかし、圧力制御器１１２の制御
信号の指示開度より、電力制御器１０８の制御信号の指
示開度の方がより低くなる。したがって、ローセレクタ
１０４は、電力制御器１０８の制御信号を選択し、ター
ビン入口弁１０２の開度の制御を電力制御器１０８に任
せる。これによって、発電電力が低下する。As the opening degree of the turbine inlet valve 102 decreases, the amount of CFC gas introduced into the turbine 6 decreases, so that the electric power generated by the generator 8 decreases as indicated by line L3 in FIG. Further, the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 decreases as shown by the line L4 in FIG. By the way, the pressure controller 112 sets the opening of the turbine inlet valve 102 to 42% or more in order to match the pressure with the pressure set value of 0.33 kg / cm 2 as the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 decreases. Row selector 10
4 sends a control signal. However, the instruction opening of the control signal of the power controller 108 is lower than the instruction opening of the control signal of the pressure controller 112. Therefore, the low selector 104 selects the control signal of the power controller 108, and leaves the control of the opening degree of the turbine inlet valve 102 to the power controller 108. This reduces the generated power.
【００２０】冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が圧力
制御器１１０の圧力設定値０．２ｋｇ／ｃｍ2 未満にな
ると、圧力制御器１１０は、冷媒凝縮器２内のフロンガ
スの圧力が０．２ｋｇ／ｃｍ2 になるように制御信号を
バイパス弁１０６に送る。これによって、バイパス弁１
０６の開度は、図５のラインＬ５に示すように０％から
徐々に上昇する。したがって、冷媒蒸発器４内のフロン
ガスが発電のためにエネルギーを使うことなくバイパス
経路１１６のバイパス弁１０６を介して冷媒凝縮器２に
戻るので、発電機８の発電電力が低下する。このように
して、電力制御が行われ、発電電力が２００ｋＷにまで
低下され、５分程度時間が経過してから遮断器が切られ
ていた。When the pressure of the chlorofluorocarbon gas in the refrigerant condenser 2 becomes less than the pressure setting value of 0.2 kg / cm 2 of the pressure controller 110, the pressure controller 110 indicates that the pressure of the chlorofluorocarbon gas in the refrigerant condenser 2 is 0.2 kg. A control signal is sent to the bypass valve 106 so that the pressure becomes / cm 2 . By this, the bypass valve 1
The opening degree of 06 gradually increases from 0% as shown by a line L5 in FIG. Therefore, the chlorofluorocarbon gas in the refrigerant evaporator 4 returns to the refrigerant condenser 2 via the bypass valve 106 of the bypass path 116 without using energy for power generation, so that the generated power of the generator 8 decreases. In this way, power control was performed, generated power was reduced to 200 kW, and the circuit breaker was turned off after a lapse of about 5 minutes.
【００２１】[0021]
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の電力制
御装置では、圧力制御器１１０の圧力設定値と圧力制御
器１１２の圧力設定値とが異なる値に選ばれており、圧
力制御器１１０でバイパス弁１０６を制御し、圧力制御
器１１２および電力制御器１０８でタービン入口弁１０
２を制御するようにしていたので、次のような問題が生
じていた。However, in the conventional power control device, the pressure set value of the pressure controller 110 and the pressure set value of the pressure controller 112 are selected to be different values, and the pressure controller 110 is set to a different value. The bypass valve 106 is controlled, and the turbine inlet valve 10 is controlled by the pressure controller 112 and the power controller 108.
Since 2 was controlled, the following problems occurred.
【００２２】まず、第１に発電機８の発電電力を低下さ
せる場合、タービン入口弁１０２は、圧力制御装置１１
２から切り離されて、電力制御器１０８の制御下に入
る。そのため、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が
０．３３ｋｇ／ｃｍ2 から０．２ｋｇ／ｃｍ2 に低下し
て圧力制御器１１２が作動するまでの間は、冷媒凝縮器
２内のフロンガスの圧力は電力制御装置１０８によるタ
ービン入口弁１０２の開度制御のみに依存することにな
る。このとき、電力制御器１０８はタービン入口弁１０
２の開度を下げ続けているため、冷媒凝縮器２内のフロ
ンガスの圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 から０．２ｋｇ／
ｃｍ2 まで急激に低下し、システム全体に悪影響を与え
るという問題があった。また、冷媒凝縮器２内のフロン
ガスの圧力の急激な低下に起因して、冷媒蒸発器４内の
フロンガスと冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力差が増
大する。この圧力差の増大は、タービン６の回転エネル
ギーが増大する方向すなわち、発電機８の発電電力が増
大する方向に働く。したがって、タービン入口弁１０２
の開度が下がっても、発電機８の発電電力がそれほど低
下しないという問題もあった。First of all, when first reducing the power generated by the generator 8, the turbine inlet valve 102 is provided with the pressure control device 11.
It is separated from 2, and enters the control of the power controller 108. Therefore, until the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 decreases from 0.33 kg / cm 2 to 0.2 kg / cm 2 and the pressure controller 112 operates, the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is increased. Will depend only on the opening control of the turbine inlet valve 102 by the power control device 108. At this time, the power controller 108 controls the turbine inlet valve 10
Since the opening of No. 2 is continuously lowered, the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is 0.33 kg / cm 2 to 0.2 kg /
There is a problem in that it suddenly drops to cm 2 and adversely affects the entire system. Further, the pressure difference between the Freon gas in the refrigerant evaporator 4 and the Freon gas in the refrigerant condenser 2 increases due to the sharp decrease in the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2. This increase in the pressure difference works in the direction in which the rotational energy of the turbine 6 increases, that is, in the direction in which the electric power generated by the generator 8 increases. Therefore, the turbine inlet valve 102
There is also a problem in that the generated power of the generator 8 does not decrease so much even if the opening degree of is decreased.
【００２３】第２に、電力制御器１０８でタービン入口
弁１２の開度を下げ、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧
力が０．２ｋｇ／ｃｍ2 未満になると、圧力制御器１１
０の制御でバイパス弁１４の開度を上げ、それによって
バイパス弁１０６から冷媒凝縮器２内へ流入するフロン
ガスが増大させて冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力を
０．２ｋｇ／ｃｍ2 未満にならないようにしている。し
かし、発電電力を電力設定値に一致させるためにタービ
ン入口弁１０２の開度が速く低下するにもかかわらず、
バイパス弁１０６の応答速度が遅いのに起因してバイパ
ス弁１４の開度をすばやく上げることができない。その
ため、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力は、すぐには
０．２ｋｇ／ｃｍ2 に安定せず、一時的に０．２ｋｇ／
ｃｍ2 以下に低下する。その結果大気圧によって冷媒凝
縮器２が破壊するおそれがあるという問題があった。ま
た、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力の変動に起因し
て、液体フロンの液面の変動、発電電力の変動等のプロ
セス変動が生じるという問題もあった。Secondly, when the power controller 108 reduces the opening of the turbine inlet valve 12 and the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 becomes less than 0.2 kg / cm 2 , the pressure controller 11
The opening degree of the bypass valve 14 is increased by the control of 0, thereby increasing the amount of chlorofluorocarbon gas flowing into the refrigerant condenser 2 from the bypass valve 106 to reduce the pressure of the chlorofluorocarbon gas in the refrigerant condenser 2 to less than 0.2 kg / cm 2 . I try not to become. However, in order to match the generated power with the power setting value, the opening of the turbine inlet valve 102 decreases rapidly,
Due to the slow response speed of the bypass valve 106, the opening degree of the bypass valve 14 cannot be quickly increased. Therefore, the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 does not stabilize to 0.2 kg / cm 2 immediately, but temporarily becomes 0.2 kg / cm 2.
cm 2 or less. As a result, there is a problem that the refrigerant condenser 2 may be broken by the atmospheric pressure. Further, there is also a problem that process fluctuations such as fluctuations in the liquid level of liquid fluorocarbons and fluctuations in generated electric power occur due to fluctuations in the pressure of the freon gas in the refrigerant condenser 2.
【００２４】上記のように、従来の電力制御装置では、
圧力制御も電力制御も十分に働かず、冷媒凝縮器２内の
フロンガスの圧力変動を防止することができないため安
定的に発電電力を低下させることができず、プロセスの
変動が生じるという問題があった。As described above, in the conventional power control device,
Neither pressure control nor power control work sufficiently, and it is not possible to prevent fluctuations in the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2, so it is not possible to stably reduce the generated power, and there is the problem that process fluctuations occur. It was
【００２５】ところで、圧力制御器１１０の圧力設定部
１１８の圧力設定値を圧力制御器１１２の圧力設定部１
２０と同じ圧力設定値０．３３ｋｇ／ｃｍ2 にし、発電
電力の低下中冷媒凝縮器２のフロンガスの圧力を一定に
することも考えられる。しかし、発電電力が電力設定値
未満の場合に、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が圧
力設定値から低下すると、圧力制御器１１０が冷媒凝縮
器２内のフロンガスの圧力を圧力設定値にしようとして
バイパス弁１０６を開いて制御する。このため、バイパ
ス弁１０６が頻繁に開いてしまうことになり、エネルギ
ーの回収効率が悪化するという別の問題が生じる。By the way, the pressure set value of the pressure setting unit 118 of the pressure controller 110 is set to the pressure setting unit 1 of the pressure controller 112.
It is also conceivable that the pressure set value is set to 0.33 kg / cm 2 which is the same as that of 20, and the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is kept constant while the generated power is decreasing. However, if the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 decreases from the pressure setting value when the generated power is less than the power setting value, the pressure controller 110 sets the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 to the pressure setting value. As a result, the bypass valve 106 is opened and controlled. Therefore, the bypass valve 106 is frequently opened, which causes another problem that the energy recovery efficiency deteriorates.
【００２６】本発明は、上述の技術的課題を解決し、圧
力変動を生じることなく発電電力を安定的に低下させる
ことができる冷媒循環式発電システムにおける電力制御
装置を提供することを目的とする。An object of the present invention is to solve the above-mentioned technical problems and to provide a power control device in a refrigerant circulation power generation system capable of stably reducing generated power without causing pressure fluctuation. .
【００２７】[0027]
【課題を解決するための手段】上述の技術的課題を解決
するために、本発明は以下の構成をとる。請求項１の冷
媒循環式発電システムにおける電力制御装置は、気化し
た冷媒と低温熱源とを熱交換させることにより気化した
冷媒を液化するための第１の熱交換器と、液化した冷媒
と高温熱源とを熱交換させることにより液化した冷媒を
気化するための第２の熱交換器と、第１および第２の熱
交換器間で冷媒を循環させることにより閉鎖された冷媒
の循環系を構成するための冷媒循環手段と、冷媒循環手
段における第２の熱交換器から第１の熱交換器に気化し
た冷媒が戻る経路上に設けられ、この気化した冷媒に蓄
積された低温熱源と高温熱源との間の熱落差に基づく圧
力エネルギーを機械的な回転エネルギーに変換するため
のタービンと、タービンの回転エネルギーを電気エネル
ギーに変換するための発電機とを備える冷媒循環式発電
システムにおいて、発電機の発電電力を制御するための
装置であって、タービンの冷媒導入口に設けられ、この
タービンに導入される気化した冷媒の量を調整するため
のタービン入口弁、第２の熱交換器と第１の熱交換器と
の間に設けられ、第２の熱交換器から第１の熱交換器に
気化した冷媒をバイパスするためのバイパス経路、バイ
パス経路上に設けられ、第２の熱交換器から第１の熱交
換器にバイパスされる気化した冷媒の量を調整するため
のバイパス弁、発電機の発電電力を監視し、この監視さ
れた発電電力が予め定められた設定値を越えたときに、
発電機の発電電力と予め定められた設定値との差が小さ
くなるように、バイパス弁の開度を制御するためのバイ
パス弁制御手段、および第１の熱交換器内の気化した冷
媒の圧力を監視し、この気化した冷媒の圧力が予め定め
られた設定値と一致するようにタービン入口弁の開度を
制御するためのタービン入口弁制御手段を備えることを
特徴とする。In order to solve the above technical problems, the present invention has the following constitution. A power control device in the refrigerant circulation power generation system according to claim 1, wherein a first heat exchanger for liquefying the vaporized refrigerant by exchanging heat between the vaporized refrigerant and the low temperature heat source, the liquefied refrigerant and the high temperature heat source. A second heat exchanger for vaporizing the liquefied refrigerant by exchanging heat with and, and a refrigerant circulation system closed by circulating the refrigerant between the first and second heat exchangers. And a low-temperature heat source and a high-temperature heat source accumulated in the vaporized refrigerant are provided on the path through which the vaporized refrigerant returns from the second heat exchanger to the first heat exchanger in the refrigerant circulation means. A refrigerant circulation power generation system including a turbine for converting pressure energy based on a heat drop between the two into mechanical rotational energy, and a generator for converting rotational energy of the turbine into electrical energy. And a turbine inlet valve for adjusting the amount of vaporized refrigerant introduced into the turbine, which is a device for controlling the generated power of the generator in the turbine. A bypass path provided between the heat exchanger and the first heat exchanger for bypassing the vaporized refrigerant from the second heat exchanger to the first heat exchanger; The bypass valve for adjusting the amount of the vaporized refrigerant bypassed from the second heat exchanger to the first heat exchanger, the generated power of the generator is monitored, and the monitored generated power is set in advance. When the value is exceeded,
Bypass valve control means for controlling the opening degree of the bypass valve and the pressure of the vaporized refrigerant in the first heat exchanger so that the difference between the power generated by the generator and the predetermined set value becomes small. And a turbine inlet valve control means for controlling the opening of the turbine inlet valve so that the pressure of the vaporized refrigerant matches a preset set value.
【００２８】請求項２の冷媒循環式発電システムにおけ
る電力制御装置は、請求項１のものにおいて、タービン
入口弁は、相対的に応答速度が速い弁によって構成さ
れ、バイパス弁は、相対的に応答速度が遅い弁によって
構成されていることを特徴とする。According to a second aspect of the present invention, in the electric power control device in the refrigerant circulation power generation system according to the first aspect, the turbine inlet valve is a valve having a relatively high response speed, and the bypass valve is a relatively responsive valve. It is characterized by being constituted by a valve whose speed is slow.
【００２９】請求項３の冷媒循環式発電システムにおけ
る電力制御装置は、請求項１または２のものにおいて、
バイパス弁制御手段は、発電機の発電電力と予め定めら
れた設定値との差が所定値以下になったことに応答し
て、バイパス弁の開度制御を停止するための不感帯を有
していることを特徴とする。The electric power control device in the refrigerant circulation power generation system of claim 3 is the same as that of claim 1 or 2.
The bypass valve control means has a dead zone for stopping the opening control of the bypass valve in response to the difference between the generated power of the generator and the preset value being equal to or less than a predetermined value. It is characterized by being
【００３０】[0030]
【作用】請求項１の冷媒循環式発電システムにおける電
力制御装置においては、バイパス弁制御手段は、発電機
の発電電力を監視し、発電電力が予め定められた設定値
を越えたときに、発電機の発電電力と予め定められた設
定値との差が小さくなるように、バイパス弁の開度を制
御する。一方、タービン入口弁制御手段は、第１の熱交
換器内の気化した冷媒の圧力を常時監視し、この気化し
た冷媒の圧力が予め定められた設定値と一致するように
タービン入口弁の開度を制御する。したがって、発電機
の発電電力を低下させるためにバイパス弁が開かれて
も、すぐにタービン入口弁制御手段によってタービン入
口弁の開度が適正な値に調整されるため、第１の熱交換
器内の気化した冷媒の圧力が常に一定に保たれる。In the electric power control device in the refrigerant circulation type power generation system according to the first aspect, the bypass valve control means monitors the electric power generated by the generator and generates electric power when the generated electric power exceeds a predetermined set value. The opening of the bypass valve is controlled so that the difference between the power generated by the machine and the preset value is small. On the other hand, the turbine inlet valve control means constantly monitors the pressure of the vaporized refrigerant in the first heat exchanger, and opens the turbine inlet valve so that the pressure of the vaporized refrigerant matches a predetermined set value. Control the degree. Therefore, even if the bypass valve is opened to reduce the power generated by the generator, the turbine inlet valve control means immediately adjusts the opening of the turbine inlet valve to an appropriate value, so that the first heat exchanger is opened. The pressure of the vaporized refrigerant inside is always kept constant.
【００３１】請求項２の冷媒循環式発電システムにおけ
る電力制御装置においては、発電機の発電電力を低下さ
せるときに、相対的に応答速度の遅いバイパス弁の開度
の上昇に対して相対的に応答速度の速いタービン入口弁
の開度の低下がすばやく追随するため、第１の熱交換器
内の気化した冷媒の圧力がより一層安定化する。In the power control device in the refrigerant circulation power generation system according to the second aspect, when the power generated by the generator is decreased, the bypass valve, which has a relatively slow response speed, is relatively moved with respect to an increase in the opening degree. Since the decrease in the opening degree of the turbine inlet valve having a high response speed is quickly followed, the pressure of the vaporized refrigerant in the first heat exchanger is further stabilized.
【００３２】請求項３の冷媒循環式発電システムにおけ
る電力制御装置においては、発電機の発電電力と設定値
との偏差が不感帯に入ったときは、バイパス弁の開度制
御が一時的に停止される。これによって、圧力制御と電
力制御との間の相互干渉によるプロセスの変動が抑制さ
れ、第１の熱交換器内の気化した冷媒の圧力がさらに安
定化する。In the electric power control device in the refrigerant circulation power generation system according to the third aspect, when the deviation between the power generated by the generator and the set value enters the dead zone, the opening control of the bypass valve is temporarily stopped. It This suppresses process fluctuations due to mutual interference between the pressure control and the power control, and further stabilizes the pressure of the vaporized refrigerant in the first heat exchanger.
【００３３】[0033]
【実施例】以下、図面に基づいて本発明の実施例を説明
する。図１は、本発明の一実施例の電力制御装置および
それが適用された冷媒循環式発電システムの構成を示す
ブロック図である。なお、図１の実施例において、図４
の従来の装置と対応する部分には同一の参照符を付し、
その詳細な説明を省略する。この実施例の電力制御装置
は、タービン入口弁１２、バイパス弁１４、ハイセレク
タ１０、電力制御器４０および圧力制御器４２，４４等
を備える。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of a power control device according to an embodiment of the present invention and a refrigerant circulation power generation system to which the power control device is applied. In addition, in the embodiment of FIG.
The same reference numerals are attached to the parts corresponding to the conventional device of
Detailed description thereof will be omitted. The power controller of this embodiment includes a turbine inlet valve 12, a bypass valve 14, a high selector 10, a power controller 40, pressure controllers 42 and 44, and the like.
【００３４】タービン入口弁１２は、タービン６の冷媒
導入口４６に設けられ、タービン６に導入される気化し
た冷媒の量を調整する。冷媒蒸発器４および冷媒凝縮器
２間には、バイパス経路４８が設けられる。バイパス経
路４８は、冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２にフロンガス
をバイパスするためのものである。バイパス経路４８上
には、バイパス弁１４が設けられる。バイパス弁１４
は、冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２にバイパスされるフ
ロンガスの量を調整する。バイパス弁１４には、ハイセ
レクタ１０が設けられる。ここで、バイパス弁１４は、
制御容量が大であるため、大型かつ大重量である。した
がって、バイパス弁１４は、動作が緩慢で、かつ、分解
能が低い。これに対し、タービン入口弁１２は、制御容
量が小さいため、小型かつ軽量であり、動作が迅速でか
つ分解能が高い。すなわち、タービン入口弁１２は、制
御信号入力に対して相対的に応答速度が速く、開度の急
峻な変更が可能である。一方、バイパス弁１４は、制御
信号入力に対して相対的に応答速度が遅く、開度の急峻
な変更ができない。The turbine inlet valve 12 is provided at the refrigerant introduction port 46 of the turbine 6 and adjusts the amount of vaporized refrigerant introduced into the turbine 6. A bypass path 48 is provided between the refrigerant evaporator 4 and the refrigerant condenser 2. The bypass path 48 is for bypassing the CFC gas from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2. The bypass valve 14 is provided on the bypass path 48. Bypass valve 14
Adjusts the amount of CFC gas bypassed from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2. The bypass valve 14 is provided with the high selector 10. Here, the bypass valve 14 is
Since the control capacity is large, it is large and heavy. Therefore, the bypass valve 14 operates slowly and has low resolution. On the other hand, since the turbine inlet valve 12 has a small control capacity, it is small and lightweight, operates quickly, and has a high resolution. That is, the turbine inlet valve 12 has a relatively high response speed with respect to the control signal input, and the opening degree can be sharply changed. On the other hand, the bypass valve 14 has a relatively slow response speed with respect to the control signal input, and the opening degree cannot be sharply changed.
【００３５】図示しない中央制御装置から予め定められ
た電力設定値が電力制御器４０に送られている。図２
は、電力制御器４０のより詳細な構成を示すブロック図
である。電力制御器４０は、減算器６０、電力検出器６
１，比較器６２およびＰＩＤ制御部６４を備える。電力
検出器６１は、発電機８の発電電力を検出している。電
力検出器６１の検出信号は、減算器６０の一方の入力に
与えられる。減算器６０の他方の入力には、中央制御装
置から予め定められた電力設定値が与えられる。減算器
６０は、電力設定値と発電電力の差を求め、この差を比
較器６２の一方の入力に与える。比較器６２の他方の入
力には、不感帯の範囲として例えば１５０ｋＷ程度を示
す一定の信号が与えられる。比較器６２は、減算器６０
からの信号が不感帯を越えていると、不感帯を越える部
分の信号をＰＩＤ制御部６４に送る。減算器６０からの
信号が不感帯未満のときには、減算器６０からの信号の
変化分を０にしてＰＩＤ制御部６４に送る。ＰＩＤ制御
部６４は、比較器６２からの信号の比例部分、積分部分
および微分部分を演算し、その結果を制御信号としてハ
イセレクタ１０に送る。したがって、電力制御器４０
は、発電電力が設定値を越え、さらに不感帯を越える
と、発電機８の発電電力と予め定められた電力設定値と
の差が小さくなるように、バイパス弁１４の開度を制御
する制御信号をハイセレクタ１０に送る。A predetermined power set value is sent to the power controller 40 from a central controller (not shown). Figure 2
FIG. 3 is a block diagram showing a more detailed configuration of power controller 40. The power controller 40 includes a subtractor 60 and a power detector 6
1, a comparator 62 and a PID controller 64. The electric power detector 61 detects the electric power generated by the generator 8. The detection signal of the power detector 61 is given to one input of the subtractor 60. The other input of the subtractor 60 is supplied with a predetermined power set value from the central controller. The subtractor 60 finds the difference between the power set value and the generated power, and supplies this difference to one input of the comparator 62. The other input of the comparator 62 is supplied with a constant signal indicating a dead zone range of, for example, about 150 kW. The comparator 62 is a subtractor 60.
If the signal from the dead zone exceeds the dead zone, the signal of the portion exceeding the dead zone is sent to the PID control unit 64. When the signal from the subtractor 60 is less than the dead zone, the change in the signal from the subtractor 60 is set to 0 and sent to the PID control unit 64. The PID control unit 64 calculates the proportional part, the integral part and the differential part of the signal from the comparator 62 and sends the result to the high selector 10 as a control signal. Therefore, the power controller 40
Is a control signal for controlling the opening degree of the bypass valve 14 so that when the generated power exceeds the set value and further exceeds the dead zone, the difference between the generated power of the generator 8 and the preset power set value becomes small. To the high selector 10.
【００３６】圧力制御器４２，４４は、圧力設定部５
０，５２をそれぞれ備えている。この圧力設定部５０，
５２には、予め定められた圧力値が設定されている。例
えば、圧力設定部５０の圧力設定値は、０．２ｋｇ／ｃ
ｍ2 であり、圧力設定部５２の圧力設定値は、０．３３
ｋｇ／ｃｍ2 である。圧力制御器４２は、冷媒凝縮器２
内のフロンガスの圧力を監視し、フロンガスの圧力が圧
力設定値０．２ｋｇ／ｃｍ2 以上の場合には、バイパス
弁１４を閉じた状態に維持する制御信号をハイセレクタ
１０に送る。圧力設定値０．２ｋｇ／ｃｍ2 未満になっ
た場合には、バイパス弁１４を開いて冷媒凝縮器２内の
フロンガスの圧力が圧力設定値０．２ｋｇ／ｃｍ2 と一
致するようにバイパス弁１４の開度を調整する制御信号
をハイセレクタ１０におくる。一方、圧力制御器４４
は、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力を監視し、フロ
ンガスの圧力が圧力設定値０．３３ｋｇ／ｃｍ2 以上の
場合には、タービン入口弁１２の開度を下げて冷媒凝縮
器２内のフロンガスの圧力が圧力設定値０．３３ｋｇ／
ｃｍ2 と一致するように、制御信号をタービン入口弁１
２に送る。冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が圧力設
定値０．３３ｋｇ／ｃｍ2 未満の場合には、タービン入
口弁１２の開度を上げて圧力設定値０．３３ｋｇ／ｃｍ
2 と一致するように、制御信号をタービン入口弁１２に
送る。The pressure controllers 42 and 44 include the pressure setting unit 5
0 and 52 are provided respectively. This pressure setting unit 50,
In 52, a predetermined pressure value is set. For example, the pressure setting value of the pressure setting unit 50 is 0.2 kg / c.
m 2 and the pressure setting value of the pressure setting unit 52 is 0.33
It is kg / cm 2 . The pressure controller 42 is the refrigerant condenser 2
The pressure of the CFC gas inside is monitored, and when the CFC gas pressure is equal to or higher than the pressure set value of 0.2 kg / cm 2 , a control signal for keeping the bypass valve 14 closed is sent to the high selector 10. When the pressure setting value becomes less than 0.2 kg / cm 2 , the bypass valve 14 is opened so that the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 matches the pressure setting value 0.2 kg / cm 2. A control signal for adjusting the opening of is sent to the high selector 10. On the other hand, the pressure controller 44
Monitors the pressure of the chlorofluorocarbon gas in the refrigerant condenser 2. When the pressure of the chlorofluorocarbon gas is a pressure set value of 0.33 kg / cm 2 or more, the opening of the turbine inlet valve 12 is decreased to Freon gas pressure is 0.33 kg / set pressure
control signal to turbine inlet valve 1 to match cm 2.
Send to 2. When the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is less than the pressure set value of 0.33 kg / cm 2 , the opening of the turbine inlet valve 12 is increased to set the pressure set value of 0.33 kg / cm.
A control signal is sent to the turbine inlet valve 12 to match 2 .
【００３７】ハイセレクタ１０は、電力制御器４０から
の制御信号と圧力制御器４２からの制御信号とを比較
し、バイパス弁１４の開度を大きくする方の制御信号を
選択する。したがって、バイパス弁１４は、電力制御器
４０と圧力制御器４２のいずれか一方の制御信号にした
がって、その開度が調整されることになる。The high selector 10 compares the control signal from the power controller 40 with the control signal from the pressure controller 42 and selects the control signal for increasing the opening degree of the bypass valve 14. Therefore, the opening degree of the bypass valve 14 is adjusted according to the control signal from either the power controller 40 or the pressure controller 42.
【００３８】ここで、発電電力が設定値未満の場合、例
えば発電機８の定格電力が３０００ｋＷで発電電力の設
定値が２５００ｋＷでこのときの発電機８の発電電力が
ほぼ２４００ｋＷの場合を想定する。このような場合に
は、海水とＬＮＧとの熱落差による熱エネルギーをほぼ
１００％発電電力として回収する必要がある。したがっ
て、圧力エネルギーが冷媒蒸発器４から冷媒凝縮器２に
無駄に逃げないように、バイパス弁１４を閉じておく必
要がある。Here, it is assumed that the generated power is less than the set value, for example, the rated power of the generator 8 is 3000 kW and the set value of the generated power is 2500 kW, and the generated power of the generator 8 at this time is approximately 2400 kW. . In such a case, it is necessary to recover almost 100% of the thermal energy generated by the heat drop between seawater and LNG as generated electric power. Therefore, it is necessary to close the bypass valve 14 so that pressure energy does not wastefully escape from the refrigerant evaporator 4 to the refrigerant condenser 2.
【００３９】圧力制御器４４は、圧力設定部５２の圧力
設定値が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 であるので、冷媒凝縮器
２内の圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 になるように、ター
ビン入口弁１２の開度を例えば３９％にする制御信号を
タービン入口弁１２に送る。したがって、冷媒凝縮器２
内のフロンガスの圧力は、ほぼ一定の０．３３ｋｇ／ｃ
ｍ2 に保たれる。Since the pressure setting value of the pressure setting section 52 is 0.33 kg / cm 2 , the pressure controller 44 controls the turbine inlet valve so that the pressure in the refrigerant condenser 2 becomes 0.33 kg / cm 2. A control signal for setting the opening degree of 12 to 39% is sent to the turbine inlet valve 12. Therefore, the refrigerant condenser 2
The pressure of Freon gas inside is 0.33 kg / c, which is almost constant.
kept at m 2 .
【００４０】電力制御器４０は、発電電力が設定値２５
００ｋＷ未満の２４００ｋＷであるので、エネルギーの
回収効率をほぼ１００％に維持しながら発電電力を２０
００ｋＷから２１００ｋＷに近づけるため、バイパス弁
１４の開度を０％にする制御信号をハイセレクタ１０に
送る。一方、圧力制御器４２は、圧力設定部５０の圧力
設定値が０．２ｋＷ／ｃｍ2 で、冷媒凝縮器２内のフロ
ンガスの圧力が圧力設定値０．２ｋＷ／ｃｍ2 以上の
０．３３ｋｇ／ｃｍ2 であるので、バイパス弁１４の開
度を０％にする制御信号をハイセレクタ１０に送る。ハ
イセレクタ１０は、電力制御器４０の制御信号の指示開
度が０％で、圧力制御器４４からの制御信号の指示開度
が０％で同じであるので、電力制御器４０または圧力制
御器４２からの制御信号をバイパス弁１４に送る。した
がって、バイパス弁１４の開度は０％、すなわちバイパ
ス弁１４は閉じたままに保たれる。したがって、冷媒蒸
発器４内のフロンガスがタービン６にのみ送られ、海水
とＬＮＧとの熱落差による熱エネルギーをほぼ１００％
発電電力として回収することができる。The power controller 40 sets the generated power to the set value 25.
Since it is 2400 kW, which is less than 00 kW, the generated power is 20% while maintaining the energy recovery efficiency at almost 100%.
In order to approach from 00 kW to 2100 kW, a control signal for setting the opening degree of the bypass valve 14 to 0% is sent to the high selector 10. On the other hand, the pressure controller 42, the pressure set value of the pressure setting unit 50 is at 0.2 kW / cm 2, pressure of chlorofluorocarbon gas in the refrigerant condenser 2 pressure setpoint 0.2 kW / cm 2 or more 0.33 kg / Since it is cm 2 , a control signal for setting the opening degree of the bypass valve 14 to 0% is sent to the high selector 10. Since the high selector 10 is the same when the instruction opening degree of the control signal of the electric power controller 40 is 0% and the instruction opening degree of the control signal from the pressure controller 44 is 0%, the electric power controller 40 or the pressure controller 40 is the same. The control signal from 42 is sent to the bypass valve 14. Therefore, the opening degree of the bypass valve 14 is 0%, that is, the bypass valve 14 is kept closed. Therefore, the CFC gas in the refrigerant evaporator 4 is sent only to the turbine 6, and the thermal energy due to the heat drop between seawater and LNG is almost 100%.
It can be recovered as generated power.
【００４１】次に、発電電力が電力設定値を越えた場合
を想定する。ここでも、従来の場合と同様に、電力設定
値を強制的に下げて電力制御装置の性能テストを行うこ
ととする。図３は電力制御装置の制御成績の結果を示す
図である。このテストでも、電力設定値を従来と同様に
図３のラインＬ１に示すように５分程度時間をかけて元
の設定値から徐々に４００ｋＷ程度まで低下させ、ま
た、設定値を５分程度４００ｋＷ一定に保持してから遮
断器を切るようにする。Next, assume that the generated power exceeds the power set value. Here, as in the conventional case, the power setting value is forcibly lowered and the performance test of the power control device is performed. FIG. 3 is a diagram showing results of control results of the power control device. Also in this test, the power setting value is gradually decreased from the original setting value to about 400 kW over a time period of about 5 minutes as shown in the line L1 of FIG. Keep it constant before turning off the circuit breaker.
【００４２】電力設定値が徐々に低下するにつれて、電
力制御器４０は、ハイセレクタ１０に送る制御信号の指
示開度を０％から徐々に上げる。電力制御器４０からの
制御信号の指示開度が０％から上昇すると、電力制御器
４０からの制御信号の指示開度の方が圧力制御器４２か
らの制御信号の指示開度０％より高くなる。したがっ
て、ハイセレクタ１０は、電力制御器４０からの制御信
号を選択する。これによって、バイパス弁１４の開度
は、図３のラインＬ５に示すように、０％から徐々に上
昇する。なお、バイパス弁１４は、全閉状態から開く状
態に移行するのに少し時間がかかる。As the power set value gradually decreases, the power controller 40 gradually increases the instruction opening degree of the control signal sent to the high selector 10 from 0%. When the instruction opening degree of the control signal from the electric power controller 40 rises from 0%, the instruction opening degree of the control signal from the electric power controller 40 is higher than the instruction opening degree 0% of the control signal from the pressure controller 42. Become. Therefore, the high selector 10 selects the control signal from the power controller 40. As a result, the opening degree of the bypass valve 14 gradually increases from 0% as shown by the line L5 in FIG. It should be noted that it takes a little time for the bypass valve 14 to shift from the fully closed state to the open state.
【００４３】バイパス弁１４の開度が上がると、冷媒蒸
発器４内のフロンガスがバイパス経路４８を介して冷媒
凝縮器２内に戻る。このため、冷媒凝縮器２のフロンガ
スの圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 から少し上昇する（図
３のラインＬ４参照）。しかし、圧力制御器４４は、冷
媒凝縮器２内のフロンガスの圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ
2 から上昇すると、この上昇を検出し、冷媒凝縮器２内
のフロンガスの圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 になるよう
に、タービン入口弁１２の開度を下げるよう制御信号を
送る。したがって、タービン入口弁１２の開度は、図３
のラインＬ２に示すように、３９％から低下する。ター
ビン入口弁１２の開度が低下すると、冷媒蒸発器４内か
らタービン６を介して冷媒凝縮器２内に戻るフロンガス
の量が低下する。したがって、バイパス弁１４内から冷
媒凝縮器２内に戻るフロンガスの増加量と、タービン入
口弁１２の開度の減少による冷媒凝縮器２内に戻るフロ
ンガスの減少量とがほぼ等しくなるので、図３のライン
Ｌ４に示すように、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力
をほぼ一定の０．３３ｋｇ／ｃｍ2 に保つことができ
る。また、タービン入口弁１２の方がバイパス弁１４よ
り応答速度が速いので、バイパス弁１４の開度の変化に
応じてすばやくタービン入口弁１２の開度を変更でき、
冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力を一定の０．３３ｋ
ｇ／ｃｍ2 に保つことができる。When the opening degree of the bypass valve 14 increases, the CFC gas in the refrigerant evaporator 4 returns to the inside of the refrigerant condenser 2 via the bypass path 48. Therefore, the pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 slightly rises from 0.33 kg / cm 2 (see line L4 in FIG. 3). However, the pressure controller 44 controls the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 to be 0.33 kg / cm.
When it rises from 2 , this rise is detected and a control signal is sent to lower the opening of the turbine inlet valve 12 so that the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 becomes 0.33 kg / cm 2 . Therefore, the opening degree of the turbine inlet valve 12 is as shown in FIG.
As shown by the line L2 in FIG. When the opening degree of the turbine inlet valve 12 decreases, the amount of CFC gas returning from the inside of the refrigerant evaporator 4 to the inside of the refrigerant condenser 2 via the turbine 6 decreases. Therefore, the increase amount of the CFC gas returning from the bypass valve 14 into the refrigerant condenser 2 and the decrease amount of the CFC gas returning to the inside of the refrigerant condenser 2 due to the decrease in the opening degree of the turbine inlet valve 12 are substantially equal to each other. As shown by the line L4 in Fig. 3, the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 can be maintained at a substantially constant 0.33 kg / cm 2 . Further, since the turbine inlet valve 12 has a faster response speed than the bypass valve 14, the opening of the turbine inlet valve 12 can be quickly changed according to the change of the opening of the bypass valve 14,
The pressure of the Freon gas in the refrigerant condenser 2 is kept constant at 0.33k.
It can be kept at g / cm 2 .
【００４４】一方、タービン入口弁１２の開度が３９％
から低下すると、冷媒蒸発器４内からタービン６に流入
するフロンガスの量が低下する。したがって、発電機８
の発電電力は、図３のラインＬ３に示すように、タービ
ン入口弁１２の開度が低下するにしたがって、安定的に
低下する。On the other hand, the opening of the turbine inlet valve 12 is 39%.
The amount of CFC gas flowing into the turbine 6 from the inside of the refrigerant evaporator 4 decreases. Therefore, the generator 8
As shown by the line L3 in FIG. 3, the generated electric power of is stably reduced as the opening degree of the turbine inlet valve 12 is reduced.
【００４５】ここで、電力制御器４０は、不感帯を備え
ている。したがって、発電電力と電力設定値の差が不感
帯の範囲に入ると、この差が不感帯の範囲内にある間バ
イパス弁１４の開度をその開度に保持するようハイセレ
クタ１０に制御信号を送る。このため、バイパス弁１４
の開度の増加は、ラインＬ５に示すように少し、階段状
になる。バイパス弁１４の開度の増加が階段状になる
と、バイパス経路４８から冷媒凝縮器２内に戻るフロン
ガスの量が階段状に増加する。圧力制御器４４は、この
階段状に増加する分減少させるようタービン入口弁１２
を制御する。したがって、タービン入口弁１２の開度
は、図３のラインＬ２に示すように階段状に減少する。
タービン入口弁１２の開度が階段状に減少すると、冷媒
蒸発器４からタービン６に流入するフロンガスの量が階
段状に減少する。したがって、発電機８の発電電力は、
図３のラインＬ３に示すように、階段状に減少する。The power controller 40 has a dead zone. Therefore, when the difference between the generated power and the power setting value falls within the dead zone, a control signal is sent to the high selector 10 so as to maintain the opening of the bypass valve 14 at the opening while the difference is within the dead zone. . Therefore, the bypass valve 14
The increase in the opening degree is slightly stepwise as shown by the line L5. When the opening degree of the bypass valve 14 increases stepwise, the amount of CFC gas returning from the bypass path 48 into the refrigerant condenser 2 increases stepwise. The pressure controller 44 controls the turbine inlet valve 12 to reduce the stepwise increase.
To control. Therefore, the opening degree of the turbine inlet valve 12 decreases stepwise as shown by the line L2 in FIG.
When the opening degree of the turbine inlet valve 12 is reduced stepwise, the amount of CFC gas flowing from the refrigerant evaporator 4 into the turbine 6 is reduced stepwise. Therefore, the power generated by the generator 8 is
As shown by the line L3 in FIG. 3, it decreases stepwise.
【００４６】ところで、不感帯のためバイパス弁１４の
開度が階段状に上昇するため、バイパス経路４８を介し
て冷媒凝縮器２内に戻るフロンガスの増加の変化が一時
停止されることになる。この期間中に冷媒凝縮器２内の
フロンガスの圧力が０．３３ｋｇ／ｃｍ2 になるように
タービン入口弁１２の開度が下げられるので、冷媒凝縮
器２内の圧力は、０．３３ｋｇ／ｃｍ2 の一定に保たれ
る。また、タービン入口弁１２の方がバイパス弁１４よ
り応答速度が速いので、冷媒凝縮器２内の圧力を容易に
０．３３ｋｇ／ｃｍ2 の一定に保つことができる。すな
わち、発電機８の発電電力と電力設定値との偏差が不感
帯に入ったときは、バイパス弁１４の開度制御が一時的
に停止される。これによって、圧力制御と電力制御との
間の相互干渉によるプロセスの変動が抑制され、冷媒凝
縮器２内のフロンガスの圧力がさらに安定化し、発電電
力を安定的に低下させることができる。電力設定値が４
００ｋＷになり発電電力が５００ｋＷ程度にまで低下さ
れ、５分程度経過すると、遮断器が切られる。なお、電
力設定値より発電電力の方が高いのは、不感帯のためで
ある。By the way, since the opening degree of the bypass valve 14 rises stepwise due to the dead zone, the change in the increase of the amount of CFC gas returning to the inside of the refrigerant condenser 2 through the bypass path 48 is temporarily stopped. During this period, since the opening of the turbine inlet valve 12 is lowered so that the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 becomes 0.33 kg / cm 2 , the pressure in the refrigerant condenser 2 becomes 0.33 kg / cm 2. Holds constant of 2 . Further, since the turbine inlet valve 12 has a faster response speed than the bypass valve 14, the pressure in the refrigerant condenser 2 can be easily kept constant at 0.33 kg / cm 2 . That is, when the deviation between the power generated by the generator 8 and the power setting value enters the dead zone, the opening degree control of the bypass valve 14 is temporarily stopped. As a result, process fluctuations due to mutual interference between the pressure control and the power control are suppressed, the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 is further stabilized, and the generated power can be stably reduced. Power set value is 4
The output power becomes 00 kW, the generated power is reduced to about 500 kW, and after about 5 minutes, the circuit breaker is turned off. The generated power is higher than the set power value because of the dead zone.
【００４７】したがって、冷媒凝縮器２の圧力を０．３
３ｋｇ／ｃｍ2 の一定に保ち、プロセス変動を生じるこ
となく、安定的に発電電力を低下させることができる。Therefore, the pressure of the refrigerant condenser 2 is set to 0.3.
It is possible to stably reduce the generated power by keeping it constant at 3 kg / cm 2 and without causing process fluctuation.
【００４８】なお、上述の実施例では、電力設定値が４
００ｋＷになり発電電力が５００ｋＷ程度にまで低下
し、５分程度経過すると、遮断器を切るようにしたが、
遮断器を切らずに電力設定値を４００ｋＷからこれ以上
の電力設定値に上げるようにしてもよく、電力設定値が
２５００ｋＷから４００ｋＷに低下させている過程で、
電力設定値を上昇させるようにしてもよい。このような
場合においても、冷媒凝縮器２内のフロンガスの圧力を
一定に保ちつつ、発電電力を安定的に制御することがで
きる。また、高温熱源を海水として実施するようにした
が、地熱発電における水蒸気等の他の高温熱源で実施す
るようにしてもよい。また、低温熱源をＬＮＧとして実
施するようにしたが、液化メタン、水等の他の低温熱源
で実施するようにしてもよい。さらに、冷媒をフロンと
して実施するようにしたが、プロパン、水等の他の冷媒
で実施するようにしてもよい。また、電力制御器４０に
おいて、減算器６０の出力を比較器６２に与えるように
したが、減算器６０の出力をＰＩＤ制御部６４に直接与
え、不感帯をなくすようにして実施するようにしてもよ
い。さらに、圧力設定部５０，５２の設定値や、不感帯
の幅は他の値で実施するようにしてもよい。In the above embodiment, the power set value is 4
It became 00 kW, the generated power dropped to about 500 kW, and after about 5 minutes, the circuit breaker was turned off.
The power set value may be increased from 400 kW to a power set value higher than this without turning off the circuit breaker. In the process of lowering the power set value from 2500 kW to 400 kW,
The power set value may be increased. Even in such a case, the generated electric power can be stably controlled while keeping the pressure of the CFC gas in the refrigerant condenser 2 constant. Further, although the high temperature heat source is implemented as seawater, it may be implemented by another high temperature heat source such as steam in geothermal power generation. Further, although the low temperature heat source is implemented as LNG, it may be implemented by another low temperature heat source such as liquefied methane or water. Further, although the refrigerant is used as the chlorofluorocarbon, the refrigerant may be used as another refrigerant such as propane and water. Further, in the power controller 40, the output of the subtractor 60 is applied to the comparator 62, but the output of the subtractor 60 is directly applied to the PID control unit 64 so that the dead zone is eliminated. Good. Furthermore, the setting values of the pressure setting units 50 and 52 and the width of the dead zone may be set to other values.
【００４９】[0049]
【発明の効果】請求項１の冷媒循環式発電システムにお
ける電力制御装置は、バイパス弁制御手段が、発電機の
発電電力を監視し、発電電力が予め定められた設定値を
越えたときに、発電機の発電電力と予め定められた設定
値との差が小さくなるように、バイパス弁の開度を制御
し、かつ、タービン入口弁制御手段が、第１の熱交換器
内の気化した冷媒の圧力を常時監視し、この気化した冷
媒の圧力が予め定められた設定値と一致するようにター
ビン入口弁の開度を制御するので、発電機の発電電力を
低下させるためにバイパス弁が開かれても、すぐにター
ビン入口弁制御手段によってタービン入口弁の開度が適
正な値に調整されるため、第１の熱交換器内の気化した
冷媒の圧力が常に一定に保たれ、電力を安定的に低下さ
せることができる。According to the refrigerant circulation type power generation system of claim 1,
In the electric power control device, the bypass valve control means is
The generated power is monitored and the generated power is set to a preset value.
When the power is exceeded, the power generated by the generator and the preset setting
Bypass valve opening is controlled to reduce the difference
And the turbine inlet valve control means is the first heat exchanger.
The pressure of the vaporized refrigerant in the
Make sure that the medium pressure matches the preset value.
Since the opening of the bin inlet valve is controlled, the power generated by the generator
If the bypass valve is opened to lower it, the
The turbine inlet valve opening is adjusted by the bin inlet valve control means.
Since it is adjusted to a positive value, it vaporizes in the first heat exchanger.
The pressure of the refrigerant is always kept constant, and the power is stably reduced.
Can be made.
【００５０】請求項２の冷媒循環式発電システムにおけ
る電力制御装置においては、発電機の発電電力を低下さ
せるときに、圧力制御手段が相対的に応答速度の速いタ
ービン入口弁の開度を制御するので、バイパス弁の開度
の上昇に対してタービン入口弁の開度の低下がすばやく
追随し、第１の熱交換器内の気化した冷媒の圧力がより
一層安定化し、電力をより一層安定的に低下させること
ができる。In the electric power control device in the refrigerant circulation power generation system according to the second aspect, the pressure control means controls the opening degree of the turbine inlet valve having a relatively high response speed when the generated electric power of the generator is reduced. Therefore, the decrease in the opening of the turbine inlet valve quickly follows the increase in the opening of the bypass valve, the pressure of the vaporized refrigerant in the first heat exchanger is further stabilized, and the power is further stabilized. Can be reduced to
【００５１】請求項３の冷媒循環式発電システムにおけ
る電力制御装置においては、発電機の発電電力と設定値
との偏差が不感帯に入ったときは、バイパス弁の開度制
御が一時的に停止されので、圧力制御と電力制御との間
の相互干渉によるプロセスの変動が抑制され、第１の熱
交換器内の気化した冷媒の圧力がさらに安定化し、電力
をさらに安定的に低下させることができる。In the electric power control device in the refrigerant circulation power generation system according to the third aspect, when the deviation between the generated power of the generator and the set value enters the dead zone, the opening control of the bypass valve is temporarily stopped. Therefore, the fluctuation of the process due to the mutual interference between the pressure control and the power control is suppressed, the pressure of the vaporized refrigerant in the first heat exchanger is further stabilized, and the power can be further stably reduced. .
【図１】本発明の一実施例の冷媒循環式発電システムに
おける電力制御装置の構成を示すブロック図である。FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a power control device in a refrigerant circulation power generation system according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す電力制御器４０のより詳細な構成を
示すブロック図である。2 is a block diagram showing a more detailed configuration of a power controller 40 shown in FIG.
【図３】電力設定値を強制的に下げた場合の図１の電力
制御装置による制御成績の結果を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a result of control results by the power control device of FIG. 1 when the power set value is forcibly lowered.
【図４】従来の冷媒循環式発電システムにおける電力制
御装置の構成を示すブロック図である。FIG. 4 is a block diagram showing a configuration of a power control device in a conventional refrigerant circulation power generation system.
【図５】電力設定値を強制的に下げた場合の図４の電力
制御装置による制御成績の結果を示すグラフである。5 is a graph showing the results of control results by the power control device of FIG. 4 when the power set value is forcibly reduced.
２…冷媒凝縮器 ４…冷媒蒸発器 ６…タービン ８…発電機 １２…タービン入口弁 １４…バイパス弁 ４０…電力制御器 ４４…圧力制御器 ４８…バイパス経路 …経路 2 ... Refrigerant condenser 4 ... Refrigerant evaporator 6 ... Turbine 8 ... Generator 12 ... Turbine inlet valve 14 ... Bypass valve 40 ... Power controller 44 ... Pressure controller 48 ... Bypass path ... Path
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２８Ｄ 20/00 Ｇ０５Ｂ 11/36 Ｐ 7531−3Ｈ Ｌ 7531−3Ｈ Ｇ０５Ｄ 16/20 Ａ 7314−3Ｈ Ｈ０２Ｊ 3/00 7509−5Ｇ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification number Internal reference number FI Technical display location F28D 20/00 G05B 11/36 P 7531-3H L 7531-3H G05D 16/20 A 7314-3H H02J 3/00 7509-5G
Claims (3)
ることにより気化した冷媒を液化するための第１の熱交
換器と、液化した冷媒と高温熱源とを熱交換させること
により液化した冷媒を気化するための第２の熱交換器
と、前記第１および第２の熱交換器間で冷媒を循環させ
ることにより閉鎖された冷媒の循環系を構成するための
冷媒循環手段と、前記冷媒循環手段における前記第２の
熱交換器から前記第１の熱交換器に気化した冷媒が戻る
経路上に設けられ、当該気化した冷媒に蓄積された前記
低温熱源と前記高温熱源との間の熱落差に基づく圧力エ
ネルギーを機械的な回転エネルギーに変換するためのタ
ービンと、前記タービンの回転エネルギーを電気エネル
ギーに変換するための発電機とを備える冷媒循環式発電
システムにおいて、前記発電機の発電電力を制御するた
めの装置であって、 前記タービンの冷媒導入口に設けられ、当該タービンに
導入される気化した冷媒の量を調整するためのタービン
入口弁、 前記第２の熱交換器と前記第１の熱交換器との間に設け
られ、前記第２の熱交換器から前記第１の熱交換器に気
化した冷媒をバイパスするためのバイパス経路、 前記バイパス経路上に設けられ、前記第２の熱交換器か
ら前記第１の熱交換器にバイパスされる気化した冷媒の
量を調整するためのバイパス弁、 前記発電機の発電電力を監視し、当該監視された発電電
力が予め定められた設定値を越えたときに、前記発電機
の発電電力と予め定められた設定値との差が小さくなる
ように、前記バイパス弁の開度を制御するためのバイパ
ス弁制御手段、および前記第１の熱交換器内の気化した
冷媒の圧力を監視し、当該気化した冷媒の圧力が予め定
められた設定値と一致するように前記タービン入口弁の
開度を制御するためのタービン入口弁制御手段を備え
る、冷媒循環式発電システムにおける電力制御装置。1. A first heat exchanger for liquefying a vaporized refrigerant by exchanging heat between the vaporized refrigerant and a low temperature heat source, and a refrigerant liquefied by exchanging heat between the liquefied refrigerant and a high temperature heat source. A second heat exchanger for vaporizing the refrigerant, a refrigerant circulating means for forming a closed refrigerant circulation system by circulating the refrigerant between the first and second heat exchangers, and the refrigerant. The heat between the low-temperature heat source and the high-temperature heat source, which is provided in the circulation means, is provided on the path through which the vaporized refrigerant returns from the second heat exchanger to the first heat exchanger, and is accumulated in the vaporized refrigerant. A refrigerant circulation power generation system comprising a turbine for converting pressure energy based on a head to mechanical rotational energy, and a generator for converting rotational energy of the turbine to electrical energy, A device for controlling generated power of a generator, the turbine inlet valve being provided at a refrigerant inlet of the turbine for adjusting an amount of vaporized refrigerant introduced to the turbine, the second valve A bypass path provided between the heat exchanger and the first heat exchanger, for bypassing the vaporized refrigerant from the second heat exchanger to the first heat exchanger, on the bypass path A bypass valve provided for adjusting the amount of vaporized refrigerant bypassed from the second heat exchanger to the first heat exchanger, monitoring the generated power of the generator, and the monitored power generation Bypass valve control for controlling the opening degree of the bypass valve so that the difference between the power generated by the generator and the predetermined set value becomes small when the electric power exceeds the predetermined set value. Means, and the first heat exchange A turbine inlet valve control means for monitoring the pressure of the vaporized refrigerant in the exchanger and controlling the opening of the turbine inlet valve so that the pressure of the vaporized refrigerant matches a predetermined set value is provided. , Power control device in refrigerant circulation power generation system.
度が速い弁によって構成され、 前記バイパス弁は、相対的に応答速度が遅い弁によって
構成されている、請求項１に記載の冷媒循環式発電シス
テムにおける電力制御装置。2. The refrigerant circulation system according to claim 1, wherein the turbine inlet valve is a valve having a relatively high response speed, and the bypass valve is a valve having a relatively low response speed. Power control device in a power generation system.
の発電電力と予め定められた設定値との差が所定値以下
になったことに応答して、前記バイパス弁の開度制御を
停止するための不感帯を有している、請求項１または請
求項２に記載の冷媒循環式発電システムにおける電力制
御装置。3. The bypass valve control means stops the opening control of the bypass valve in response to a difference between the power generated by the generator and a preset value being equal to or less than a predetermined value. The power control device in the refrigerant circulation power generation system according to claim 1 or 2, which has a dead zone for operating.
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104009589A (en) * | 2014-06-18 | 2014-08-27 | 东方电气集团东方电机有限公司 | Evaporative cooling medium leakage monitoring and treating system |
| KR20190100718A (en) * | 2018-02-21 | 2019-08-29 | 정찬세 | Emergency cooling and electrical supply of nuclear power plant |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03284198A (en) * | 1990-03-28 | 1991-12-13 | Hisaka Works Ltd | Method and apparatus for output control of generator |
-
1992
- 1992-11-17 JP JP4332361A patent/JP2526773B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03284198A (en) * | 1990-03-28 | 1991-12-13 | Hisaka Works Ltd | Method and apparatus for output control of generator |
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|---|---|---|---|---|
| CN104009589A (en) * | 2014-06-18 | 2014-08-27 | 东方电气集团东方电机有限公司 | Evaporative cooling medium leakage monitoring and treating system |
| KR20190100718A (en) * | 2018-02-21 | 2019-08-29 | 정찬세 | Emergency cooling and electrical supply of nuclear power plant |
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