JPH06158119A - 内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシート - Google Patents
内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシートInfo
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- JPH06158119A JPH06158119A JP33348992A JP33348992A JPH06158119A JP H06158119 A JPH06158119 A JP H06158119A JP 33348992 A JP33348992 A JP 33348992A JP 33348992 A JP33348992 A JP 33348992A JP H06158119 A JPH06158119 A JP H06158119A
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- JP
- Japan
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- alloy
- layer
- sintered alloy
- based sintered
- valve seat
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
- F01L3/04—Coated valve members or valve-seats
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮し、か
つ相手攻撃性も小さい内燃機関用鉄系焼結合金製２層バ
ルブシートを提供する。 【構成】 鉄系焼結合金製２層バルブシートが、ＭＨ
ｖ：４００〜８００を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ
系合金の第１分散相：５〜３０％、さらに必要に応じて
ＭＨｖ：５００〜１０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系
合金の第２分散相：２〜１２％、ＭＨｖ：１００〜４０
０を有するＦｅ−Ｃｏ系合金の素地：残り、からなる組
成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金のバルブ当接
層と、ＭＨｖ：１００〜３００を有するＦｅ−Ｃｒ系焼
結合金のバックアップ層からなる。
つ相手攻撃性も小さい内燃機関用鉄系焼結合金製２層バ
ルブシートを提供する。 【構成】 鉄系焼結合金製２層バルブシートが、ＭＨ
ｖ：４００〜８００を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ
系合金の第１分散相：５〜３０％、さらに必要に応じて
ＭＨｖ：５００〜１０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系
合金の第２分散相：２〜１２％、ＭＨｖ：１００〜４０
０を有するＦｅ−Ｃｏ系合金の素地：残り、からなる組
成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金のバルブ当接
層と、ＭＨｖ：１００〜３００を有するＦｅ−Ｃｒ系焼
結合金のバックアップ層からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、苛酷な条件下での使
用でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、かつ相手攻撃性も低
い内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシートに関する
ものである。
用でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、かつ相手攻撃性も低
い内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシートに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に自動車はじめ、各種内燃機
関のバルブシートとして、数多くのものが提案されてい
る。
関のバルブシートとして、数多くのものが提案されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の各種内燃
機関の高性能化および高速化はめざましく、これに伴な
い、これの構造部材であるバルブシートの使用環境も一
段と苛酷さを増す状況にあり、これに対応するためより
一層耐摩耗性にすぐれたバルブシートの開発が強く望ま
れている。
機関の高性能化および高速化はめざましく、これに伴な
い、これの構造部材であるバルブシートの使用環境も一
段と苛酷さを増す状況にあり、これに対応するためより
一層耐摩耗性にすぐれたバルブシートの開発が強く望ま
れている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれたバルブシー
トを開発すべく研究を行なった結果、バルブシートを、
Ｆｅ基焼結合金のバルブ当接層と、これと一体焼結結合
されたＦｅ基焼結合金のバックアップ層の２層構造を有
する鉄系焼結合金とすると共に、上記バルブ当接層を、
マイクロビッカース硬さ（ＭＨｖ）：４００〜８００を
有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金の第１分散相：
５〜３０％、さらに必要に応じて、ＭＨｖ：５００〜１
０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金の第２分散相：
２〜１２％、ＭＨｖ：１００〜４００を有するＦｅ−Ｃ
ｏ系合金の素地：残り、からなる組成（以上重量％）を
有するＦｅ基焼結合金で構成し、かつ上記バックアップ
層を、ＭＨｖ：１００〜３００を有するＦｅ−Ｃｒ系焼
結合金で構成すると、この結果の鉄系焼結合金製２層バ
ルブシートは、苛酷な条件下での実用に際してすぐれた
耐摩耗性を発揮すると共に、相手攻撃性も低いという研
究結果を得たのである。
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれたバルブシー
トを開発すべく研究を行なった結果、バルブシートを、
Ｆｅ基焼結合金のバルブ当接層と、これと一体焼結結合
されたＦｅ基焼結合金のバックアップ層の２層構造を有
する鉄系焼結合金とすると共に、上記バルブ当接層を、
マイクロビッカース硬さ（ＭＨｖ）：４００〜８００を
有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金の第１分散相：
５〜３０％、さらに必要に応じて、ＭＨｖ：５００〜１
０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金の第２分散相：
２〜１２％、ＭＨｖ：１００〜４００を有するＦｅ−Ｃ
ｏ系合金の素地：残り、からなる組成（以上重量％）を
有するＦｅ基焼結合金で構成し、かつ上記バックアップ
層を、ＭＨｖ：１００〜３００を有するＦｅ−Ｃｒ系焼
結合金で構成すると、この結果の鉄系焼結合金製２層バ
ルブシートは、苛酷な条件下での実用に際してすぐれた
耐摩耗性を発揮すると共に、相手攻撃性も低いという研
究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｆｅ基焼結合金のバルブ当接層
と、これと一体焼結結合されたＦｅ基焼結合金のバック
アップ層の２層構造を有する鉄系焼結合金とすると共
に、上記バルブ当接層を、ＭＨｖ：４００〜８００を有
するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金の第１分散相：５
〜３０％、さらに、必要に応じて、ＭＨｖ：５００〜１
０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金の第２分散相：
２〜１２％、ＭＨｖ：１００〜４００を有するＦｅ−Ｃ
ｏ系合金の素地：残り、からなる組成を有するＦｅ基焼
結合金で構成し、かつ上記バックアップ層を、ＭＨｖ：
１００〜３００を有するＦｅ−Ｃｒ系焼結合金で構成し
てなる、耐摩耗性にすぐれ、さらに相手攻撃性も小さい
内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシートに特徴を有
するものである。
なされたものであって、Ｆｅ基焼結合金のバルブ当接層
と、これと一体焼結結合されたＦｅ基焼結合金のバック
アップ層の２層構造を有する鉄系焼結合金とすると共
に、上記バルブ当接層を、ＭＨｖ：４００〜８００を有
するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金の第１分散相：５
〜３０％、さらに、必要に応じて、ＭＨｖ：５００〜１
０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金の第２分散相：
２〜１２％、ＭＨｖ：１００〜４００を有するＦｅ−Ｃ
ｏ系合金の素地：残り、からなる組成を有するＦｅ基焼
結合金で構成し、かつ上記バックアップ層を、ＭＨｖ：
１００〜３００を有するＦｅ−Ｃｒ系焼結合金で構成し
てなる、耐摩耗性にすぐれ、さらに相手攻撃性も小さい
内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシートに特徴を有
するものである。
【０００６】なお、この発明の２層バルブシートにおい
て、上記バルブ当接層を構成するＦｅ基焼結合金の第１
分散相は、重量％で、Ｃ：０．７〜２％、 Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、
Ｃｒ：２〜６％、Ｍｏ：２〜１０％、 Ｖ：
１〜６％、Ｗ：１〜１０％、を含有し、さらに必要に応
じて、Ｃｏ：０．２〜１０％、を含有し、残りがＦｅと
不可避不純物からなる組成を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−
Ｗ−Ｖ系合金、また同じく素地中に分散相として必要に
応じて含有される第２分散相は、Ｃｒ：２５〜３２％、
Ｍｏ：７〜１０％、Ｓｉ：１．５〜３．５％、を含
有し、残りがＣｏと不可避不純物からなるＣｏ−Ｃｒ−
Ｍｏ系合金、同じく素地は、Ｎｉ：０．５〜４％、
Ｃ：０．５〜１．５％、Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃ
ｏ：２〜１０％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｃ
ｒ：０．５〜５％、 Ｎｂ：０．１〜２％、Ｍｎ：
０．１〜１％、のうちの１種または２種以上、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有するＦ
ｅ−Ｃｏ系合金で構成するのが望ましく、さらにバック
アップ層のＦｅ−Ｃｒ系焼結合金は、Ｃ：０．３〜１．
２％、Ｃｒ：１．２〜３．５％、Ｍｏ：０．１〜１％、
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成をも
つのが望ましい。
て、上記バルブ当接層を構成するＦｅ基焼結合金の第１
分散相は、重量％で、Ｃ：０．７〜２％、 Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、
Ｃｒ：２〜６％、Ｍｏ：２〜１０％、 Ｖ：
１〜６％、Ｗ：１〜１０％、を含有し、さらに必要に応
じて、Ｃｏ：０．２〜１０％、を含有し、残りがＦｅと
不可避不純物からなる組成を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−
Ｗ−Ｖ系合金、また同じく素地中に分散相として必要に
応じて含有される第２分散相は、Ｃｒ：２５〜３２％、
Ｍｏ：７〜１０％、Ｓｉ：１．５〜３．５％、を含
有し、残りがＣｏと不可避不純物からなるＣｏ−Ｃｒ−
Ｍｏ系合金、同じく素地は、Ｎｉ：０．５〜４％、
Ｃ：０．５〜１．５％、Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃ
ｏ：２〜１０％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｃ
ｒ：０．５〜５％、 Ｎｂ：０．１〜２％、Ｍｎ：
０．１〜１％、のうちの１種または２種以上、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有するＦ
ｅ−Ｃｏ系合金で構成するのが望ましく、さらにバック
アップ層のＦｅ−Ｃｒ系焼結合金は、Ｃ：０．３〜１．
２％、Ｃｒ：１．２〜３．５％、Ｍｏ：０．１〜１％、
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成をも
つのが望ましい。
【０００７】したがって、この発明の２層のバルブシー
トを構成するバルブ当接層における上記第１分散相、第
２分散相、および素地、並びに同じくバックアップ層
は、これをそれぞれ上記の、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ
系合金、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金、およびＦｅ−Ｃｏ系
合金、並びにＦｅ−Ｃｒ系焼結合金で構成することによ
り上記の硬さをもつようになり、しかも上記バルブ当接
層においては、上記第１分散相の含有割合を５〜３０
％、必要に応じて含有される第２分散相のそれを２〜１
２％とすることにより、これらと素地との間に効果的硬
さバランスが形成されてすぐれた耐摩耗性と低い相手攻
撃性が確保されるようになり、またバックアップ層にお
いては、上記組成のＦｅ−Ｃｒ系焼結合金によって所望
の強度と、上記バルブ当接層と近似した熱膨張係数が確
保されるのである。
トを構成するバルブ当接層における上記第１分散相、第
２分散相、および素地、並びに同じくバックアップ層
は、これをそれぞれ上記の、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ
系合金、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金、およびＦｅ−Ｃｏ系
合金、並びにＦｅ−Ｃｒ系焼結合金で構成することによ
り上記の硬さをもつようになり、しかも上記バルブ当接
層においては、上記第１分散相の含有割合を５〜３０
％、必要に応じて含有される第２分散相のそれを２〜１
２％とすることにより、これらと素地との間に効果的硬
さバランスが形成されてすぐれた耐摩耗性と低い相手攻
撃性が確保されるようになり、またバックアップ層にお
いては、上記組成のＦｅ−Ｃｒ系焼結合金によって所望
の強度と、上記バルブ当接層と近似した熱膨張係数が確
保されるのである。
【０００８】
【実施例】つぎに、この発明の２層バルブシートを実施
例により具体的に説明する。原料粉末として、それぞれ
表１〜３に示される硬さおよび組成をもったバルブ当接
層の第１分散相および第２分散相形成のための粒度：８
０mesh以下のＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金粉末およ
びＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金粉末、さらにバルブ当接層の
素地およびバックアップ層形成のための同じくいずれも
１００mesh以下の粒度を有するＦｅ粉末、Ｆｅ−１％Ｃ
ｒ−０．３％Ｍｎ合金粉末、Ｆｅ−１３％Ｃｒ合金粉
末、Ｆｅ−１３％Ｃｒ−５％Ｎｂ合金粉末、Ｆｅ−７５
％Ｍｎ粉末、Ｆｅ−６０％Ｎｂ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉
末、Ｍｏ粉末、および黒鉛粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ表４〜６に示される配合組成に配合し、ス
テアリン酸：１％を加えてミキサーにて混合してバルブ
当接層およびバックアップ層形成のための混合粉末と
し、これらの混合粉末を表７，８に示される組合せで、
かつ両層の相対割合が重量比でバルブ当接層／バックア
ップ層＝４／６となる割合で金型内に装入し、４〜７to
n ／cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を
５００℃に３０分間保持の条件で脱脂した後、アンモニ
ア分解ガス雰囲気中、１１３０〜１２００℃の範囲内の
所定温度に１時間保持の条件で焼結することにより配合
組成と実質的に同一の組成、表７，８に示されるバルブ
当接層およびバックアップ層の硬さ、理論密度比、並び
に外径：４８mm×内径：４０mm×厚さ：８mmの寸法をも
った本発明２層バルブシート１〜１８および比較２層バ
ルブシート１〜８をそれぞれ製造した。
例により具体的に説明する。原料粉末として、それぞれ
表１〜３に示される硬さおよび組成をもったバルブ当接
層の第１分散相および第２分散相形成のための粒度：８
０mesh以下のＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金粉末およ
びＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金粉末、さらにバルブ当接層の
素地およびバックアップ層形成のための同じくいずれも
１００mesh以下の粒度を有するＦｅ粉末、Ｆｅ−１％Ｃ
ｒ−０．３％Ｍｎ合金粉末、Ｆｅ−１３％Ｃｒ合金粉
末、Ｆｅ−１３％Ｃｒ−５％Ｎｂ合金粉末、Ｆｅ−７５
％Ｍｎ粉末、Ｆｅ−６０％Ｎｂ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉
末、Ｍｏ粉末、および黒鉛粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ表４〜６に示される配合組成に配合し、ス
テアリン酸：１％を加えてミキサーにて混合してバルブ
当接層およびバックアップ層形成のための混合粉末と
し、これらの混合粉末を表７，８に示される組合せで、
かつ両層の相対割合が重量比でバルブ当接層／バックア
ップ層＝４／６となる割合で金型内に装入し、４〜７to
n ／cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を
５００℃に３０分間保持の条件で脱脂した後、アンモニ
ア分解ガス雰囲気中、１１３０〜１２００℃の範囲内の
所定温度に１時間保持の条件で焼結することにより配合
組成と実質的に同一の組成、表７，８に示されるバルブ
当接層およびバックアップ層の硬さ、理論密度比、並び
に外径：４８mm×内径：４０mm×厚さ：８mmの寸法をも
った本発明２層バルブシート１〜１８および比較２層バ
ルブシート１〜８をそれぞれ製造した。
【０００９】なお、比較２層バルブシート１〜８は、こ
れを構成するバルブ当接層の第１分散相および素地、並
びにバックアップ層の硬さ、さらに前記第１分散相の含
有割合のうちの少なくともいずれか（表に＊印を付す）
がこの発明の範囲から外れたものである。
れを構成するバルブ当接層の第１分散相および素地、並
びにバックアップ層の硬さ、さらに前記第１分散相の含
有割合のうちの少なくともいずれか（表に＊印を付す）
がこの発明の範囲から外れたものである。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【表６】
【００１６】
【表７】
【００１７】
【表８】
【００１８】つぎに、この結果得られた２層バルブシー
トについて、 バルブの材質：ＳＵＨ３６、 バルブの加熱温度：７５０℃ バルブの着座回数：３０００回／分、 雰囲気：０．３kg／cm2 の圧力のプロパンガスと、１．
４ｌ／min の流量の酸素による燃焼ガス、 バルブシートの表面加熱温度（内部水冷）：３００℃、 試験時間：５０時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大摩耗深
さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを測定し
た。これらの測定結果を表７，８に示した。
トについて、 バルブの材質：ＳＵＨ３６、 バルブの加熱温度：７５０℃ バルブの着座回数：３０００回／分、 雰囲気：０．３kg／cm2 の圧力のプロパンガスと、１．
４ｌ／min の流量の酸素による燃焼ガス、 バルブシートの表面加熱温度（内部水冷）：３００℃、 試験時間：５０時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大摩耗深
さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを測定し
た。これらの測定結果を表７，８に示した。
【００１９】
【発明の効果】表７，８に示される結果から、本発明２
層バルブシート１〜１８は、いずれもすぐれた耐摩耗性
を示し、かつ相手攻撃性も小さいのに対して、比較２層
バルブシート１〜８に見られるように２層バルブシート
を構成する条件のうちのいずれかがこの発明の範囲から
外れると、バルブ当接層においては耐摩耗性および相手
攻撃性のうちの少なくともいずれかが劣ったものにな
り、またバックアップ層においては、バルブ当接層に対
する焼結時の収縮割合が大きくなってバルブシートに変
形が生じたり、これ自体の材料強度が低下することが明
らかである。上述のように、この発明の２層バルブシー
トは、苛酷な条件下での実用に際しても、相手部材の摩
耗を抑制した状態で、きわめて長期に亘ってすぐれた耐
摩耗性を発揮するのである。
層バルブシート１〜１８は、いずれもすぐれた耐摩耗性
を示し、かつ相手攻撃性も小さいのに対して、比較２層
バルブシート１〜８に見られるように２層バルブシート
を構成する条件のうちのいずれかがこの発明の範囲から
外れると、バルブ当接層においては耐摩耗性および相手
攻撃性のうちの少なくともいずれかが劣ったものにな
り、またバックアップ層においては、バルブ当接層に対
する焼結時の収縮割合が大きくなってバルブシートに変
形が生じたり、これ自体の材料強度が低下することが明
らかである。上述のように、この発明の２層バルブシー
トは、苛酷な条件下での実用に際しても、相手部材の摩
耗を抑制した状態で、きわめて長期に亘ってすぐれた耐
摩耗性を発揮するのである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｆｅ基焼結合金のバルブ当接層と、これ
と一体焼結結合されたＦｅ基焼結合金のバックアップ層
の２層構造を有する鉄系焼結合金からなると共に、 上記バルブ当接層を、 マイクロビッカース硬さ（ＭＨｖ）：４００〜８００を
有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金の第１分散相：
５〜３０％、 ＭＨｖ：１００〜４００を有するＦｅ−Ｃｏ系合金の素
地：残り、からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基
焼結合金で構成し、 かつ上記バックアップ層を、ＭＨｖ：１００〜３００を
有するＦｅ−Ｃｒ系焼結合金で構成したことを特徴とす
る耐摩耗性のすぐれた内燃機関用鉄系焼結合金製２層バ
ルブシート。 - 【請求項２】 Ｆｅ基焼結合金のバルブ当接層と、これ
と一体焼結結合されたＦｅ基焼結合金のバックアップ層
の２層構造を有する鉄系焼結合金からなると共に、 上記バルブ当接層を、 マイクロビッカース硬さ（ＭＨｖ）：４００〜８００を
有するＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ−Ｖ系合金の第１分散相：
５〜３０％、 ＭＨｖ：５００〜１０００を有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系
合金の第２分散相：２〜１２％、 ＭＨｖ：１００〜４００を有するＦｅ−Ｃｏ系合金の素
地：残り、からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基
焼結合金で構成し、 かつ上記バックアップ層を、ＭＨｖ：１００〜３００を
有するＦｅ−Ｃｒ系焼結合金で構成したことを特徴とす
る耐摩耗性のすぐれた内燃機関用鉄系焼結合金製２層バ
ルブシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33348992A JPH06158119A (ja) | 1992-11-19 | 1992-11-19 | 内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33348992A JPH06158119A (ja) | 1992-11-19 | 1992-11-19 | 内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158119A true JPH06158119A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18266635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33348992A Pending JPH06158119A (ja) | 1992-11-19 | 1992-11-19 | 内燃機関用鉄系焼結合金製２層バルブシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158119A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190136643A (ko) * | 2018-05-31 | 2019-12-10 | 엘지전자 주식회사 | 청소기 |
-
1992
- 1992-11-19 JP JP33348992A patent/JPH06158119A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190136643A (ko) * | 2018-05-31 | 2019-12-10 | 엘지전자 주식회사 | 청소기 |
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