JPH0615063B2 - 塗装面の補修方法 - Google Patents
塗装面の補修方法Info
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- JPH0615063B2 JPH0615063B2 JP63156843A JP15684388A JPH0615063B2 JP H0615063 B2 JPH0615063 B2 JP H0615063B2 JP 63156843 A JP63156843 A JP 63156843A JP 15684388 A JP15684388 A JP 15684388A JP H0615063 B2 JPH0615063 B2 JP H0615063B2
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- polishing
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- average wave
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B37/00—Lapping machines or devices; Accessories
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、特に平滑度の高い塗装面を補修するのに好適
な塗装面の補修方法に関するものである。
な塗装面の補修方法に関するものである。
（従来技術） 近年、塗装面の仕上がり及び光沢は著しく向上する傾向
にある。しかし、その反面、塗装面に、特に、ブラッ
ク、ブラウン、グレー等の濃色塗膜にすり傷等が生じた
場合には、そのすり傷等は目立ち易く、このため、塗装
面にすり傷等が生じた場合には、そのすり傷等を除去し
て元の状態に復元する塗装面の補修が必要となってい
る。
にある。しかし、その反面、塗装面に、特に、ブラッ
ク、ブラウン、グレー等の濃色塗膜にすり傷等が生じた
場合には、そのすり傷等は目立ち易く、このため、塗装
面にすり傷等が生じた場合には、そのすり傷等を除去し
て元の状態に復元する塗装面の補修が必要となってい
る。
従来、塗装面の補修は、通常ペーパー研ぎ工程、コンパ
ウンド研ぎ工程及び仕上げ研ぎ工程の３つの工程によっ
て行われており、ペーパー研ぎ工程においては、水研ぎ
ペーパーを使用して、塗装面のゴミ、ボケ、タレの部分
が水研ぎされ、コンパウンド研ぎ工程においては、コン
パウンド（例えば特開昭５５−５８９８０号公報）と綿
バフ、羊毛バフ等を用いて、粗目研ぎと中目研ぎとが行
われ、仕上げ研ぎ工程においては、コンパウンド研ぎ工
程におけるコンパウンドよりも細い微粒子コンパウンド
と羊毛バフとを用いて、塗装面が仕上げられることにな
っている。
ウンド研ぎ工程及び仕上げ研ぎ工程の３つの工程によっ
て行われており、ペーパー研ぎ工程においては、水研ぎ
ペーパーを使用して、塗装面のゴミ、ボケ、タレの部分
が水研ぎされ、コンパウンド研ぎ工程においては、コン
パウンド（例えば特開昭５５−５８９８０号公報）と綿
バフ、羊毛バフ等を用いて、粗目研ぎと中目研ぎとが行
われ、仕上げ研ぎ工程においては、コンパウンド研ぎ工
程におけるコンパウンドよりも細い微粒子コンパウンド
と羊毛バフとを用いて、塗装面が仕上げられることにな
っている。
（発明が解決しようとする問題点） しかし、前述のように、近年の塗装面の仕上がり及び光
沢は著しく向上しており、上述の補修方法に基づいて塗
装面の補修を行っても、塗装面の塗膜に微小なキズが入
って、それに基づく光の乱反射により磨きボケが発生し
てしまい、上記従来の補修方法では元の状態に復元する
ことは困難となっている。このため、塗装面にすり傷が
生じた場合には、上述の補修方法によらず、再度、塗装
をやり直すこととしている。
沢は著しく向上しており、上述の補修方法に基づいて塗
装面の補修を行っても、塗装面の塗膜に微小なキズが入
って、それに基づく光の乱反射により磨きボケが発生し
てしまい、上記従来の補修方法では元の状態に復元する
ことは困難となっている。このため、塗装面にすり傷が
生じた場合には、上述の補修方法によらず、再度、塗装
をやり直すこととしている。
本発明者は、このような事情の下、鋭意研究したとこ
ろ、先ず、塗装面の状態について、１００μｍ以下の波
長域の平均波高と２０゜光沢による目視との間に相関関
係があることを見出した。それによれば、第１図に示す
ように、目視によるすり傷レベルは２０゜光沢で５５以
下、磨きボケと感じる領域は２０゜光沢で５５〜９０、
正常塗膜は２０゜光沢で９０以上（波長１００μｍ以下
の平均波高０．０１μｍ以下）であることが判明した。
そして、このような客観的な認識の下、さらに研究を続
けた結果、仕上げ研ぎ工程において、コンパウンドの用
い方、コンパウンドの硬さ、塗装面に対してコンパウン
ドを押圧する面圧の組合せが、塗装面の補修に大きく係
っていることを見出した。
ろ、先ず、塗装面の状態について、１００μｍ以下の波
長域の平均波高と２０゜光沢による目視との間に相関関
係があることを見出した。それによれば、第１図に示す
ように、目視によるすり傷レベルは２０゜光沢で５５以
下、磨きボケと感じる領域は２０゜光沢で５５〜９０、
正常塗膜は２０゜光沢で９０以上（波長１００μｍ以下
の平均波高０．０１μｍ以下）であることが判明した。
そして、このような客観的な認識の下、さらに研究を続
けた結果、仕上げ研ぎ工程において、コンパウンドの用
い方、コンパウンドの硬さ、塗装面に対してコンパウン
ドを押圧する面圧の組合せが、塗装面の補修に大きく係
っていることを見出した。
本発明は、このような実情の下でなされたもので、その
目的は、たとえ高品質の塗装面にすり傷等が生じてもこ
れを容易に除去して磨きボケを生じさせることなく元の
高品質の塗装面に復元することにある。
目的は、たとえ高品質の塗装面にすり傷等が生じてもこ
れを容易に除去して磨きボケを生じさせることなく元の
高品質の塗装面に復元することにある。
（問題点を解決するための手段、作用） 上述の目的を達成するために本発明にあっては、仕上げ
研ぎを行なうに際し、発泡ウレタンバフを用いて、ビッ
カース硬さＨｖ２０００Ｋｇ／ｍｍ２以上のコンパウン
ドを２〜２０ｇ／ｃｍ２の範囲における均等な面圧をも
って塗装面に直接作用させる、ことを特徴とする塗装面
の補修方法、とした構成としてある。
研ぎを行なうに際し、発泡ウレタンバフを用いて、ビッ
カース硬さＨｖ２０００Ｋｇ／ｍｍ２以上のコンパウン
ドを２〜２０ｇ／ｃｍ２の範囲における均等な面圧をも
って塗装面に直接作用させる、ことを特徴とする塗装面
の補修方法、とした構成としてある。
上述の構成により、仕上げ研ぎ工程においては、コンパ
ウンドだけが塗装面を直接切削（補修）することにな
り、コンパウンドがバフの素材（羊毛、綿等）に巻込ま
れて直接、塗装面に作用することが妨げられたり、バフ
の素材（羊毛、綿等）によって塗装面が不均一に補修さ
れるようなことがなくなる。しかも、この場合、塗装面
の補修に大きな影響を与えるコンパウンドの硬さと塗装
面に対してコンパウンドを押圧する面圧とが、補修にも
最も適合した条件となる。このため、たとえば、高品質
の塗装面に生じたすり傷等であってもこれを容易に除去
して、磨きボケを生じさせることなく元の高品質の状態
に復元することができることになる。
ウンドだけが塗装面を直接切削（補修）することにな
り、コンパウンドがバフの素材（羊毛、綿等）に巻込ま
れて直接、塗装面に作用することが妨げられたり、バフ
の素材（羊毛、綿等）によって塗装面が不均一に補修さ
れるようなことがなくなる。しかも、この場合、塗装面
の補修に大きな影響を与えるコンパウンドの硬さと塗装
面に対してコンパウンドを押圧する面圧とが、補修にも
最も適合した条件となる。このため、たとえば、高品質
の塗装面に生じたすり傷等であってもこれを容易に除去
して、磨きボケを生じさせることなく元の高品質の状態
に復元することができることになる。
（実施例） 以下、本発明の実施例を説明する。
塗装面の補修は、本実施例においても、ペーパー研ぎ工
程、コンパウンド研ぎ工程、及び仕上げ研ぎ工程の３つ
の工程からなり、この補修方法は、塗装面を構成する塗
膜がアクリル−メラミン系クリヤー、アルキド−メラミ
ン系ソリッド、ウレタン系クリヤー、ウレタン系ソリッ
ド等によって形成されるものに適用可能となっている。
程、コンパウンド研ぎ工程、及び仕上げ研ぎ工程の３つ
の工程からなり、この補修方法は、塗装面を構成する塗
膜がアクリル−メラミン系クリヤー、アルキド−メラミ
ン系ソリッド、ウレタン系クリヤー、ウレタン系ソリッ
ド等によって形成されるものに適用可能となっている。
上記補修においては、ペーパ研ぎ工程及びコンパウンド
研ぎ工程が通常の条件の下で行われ、仕上げ研ぎ工程に
本発明が適用される。
研ぎ工程が通常の条件の下で行われ、仕上げ研ぎ工程に
本発明が適用される。
すなわち、上記ペーパー研ぎ工程においては、＃１００
０〜２０００の水研ぎペーパーを使用して、前述同様、
塗装面のゴミやボケ、タレの部分が水研ぎされる。
０〜２０００の水研ぎペーパーを使用して、前述同様、
塗装面のゴミやボケ、タレの部分が水研ぎされる。
上記コンパウンド研ぎ工程においては、粗目研ぎ工程と
中目研ぎ工程のいずれもエア式ディスクポリッシャーと
コンパウンド（研磨粉）とを用いて研がれる。
中目研ぎ工程のいずれもエア式ディスクポリッシャーと
コンパウンド（研磨粉）とを用いて研がれる。
粗目研ぎ工程においては、コンパウンドとして、例えば
(株)ソーラー製のラビングコンパウンド＃１００を使用
し、ポリッシュ時間２分／ｍ２、ディスク回転数２００
０〜９０００r.p.m.で研磨する。この場合、コンパウン
ドは例えば下記の表１のような配合例にして用いられ
る。
(株)ソーラー製のラビングコンパウンド＃１００を使用
し、ポリッシュ時間２分／ｍ２、ディスク回転数２００
０〜９０００r.p.m.で研磨する。この場合、コンパウン
ドは例えば下記の表１のような配合例にして用いられ
る。
中目研ぎ工程においては、コンパウンドとして、例えば
石原薬品(株)製のユニコーンＦＭＣ−８３３Ｓを使用
し、ポリッシュ時間２分／ｍ２、ディスク回転数２００
０r.p.m.で研磨する。この場合、コンパウンドは、例え
ば下記の表２のような配合例にして用いられる。
石原薬品(株)製のユニコーンＦＭＣ−８３３Ｓを使用
し、ポリッシュ時間２分／ｍ２、ディスク回転数２００
０r.p.m.で研磨する。この場合、コンパウンドは、例え
ば下記の表２のような配合例にして用いられる。
仕上げ研ぎ工程は、本実施例においては、第２図に模式
的に示すように、所定のコンパウンド１と所定のバフ２
とを用いて塗装面３の仕上げ研ぎが行なわれる。この仕
上げ研ぎにおいては、次の一般的条件が満足されてい
る。
的に示すように、所定のコンパウンド１と所定のバフ２
とを用いて塗装面３の仕上げ研ぎが行なわれる。この仕
上げ研ぎにおいては、次の一般的条件が満足されてい
る。
ポリッシャー：エア式ディスクポリッシャー 回転数：５００〜２０００r.p.m. ポリッシュ時間：２分／ｍ２ コンパウンドを用いるときの配合例：表３に示すもの さらに、上記仕上げ研ぎ工程においては、次の特有の条
件をも満足することになっている。
件をも満足することになっている。
ａ）仕上げ研ぎにおいては、第２図に示すようにコンパ
ウンド１だけが塗装面３に対して均等な面圧をもって直
接作用される。これは、コンパウンド１だけが塗装面３
を切削（補修）するようにし、バフ２を用いた場合にも
バフ２が塗装面３を切削（補修）しないようにして、正
常塗装（平均波高０．０１μｍ）までの補修を可能とす
るためである。すなわち、コンパウンド１がバフ２の素
材（羊毛、綿等）に巻き込まれて直線塗装面３に作用す
ることが妨げられたり、バフ２の素材によって塗装面２
が不均一に補修されて、塗装面３が荒らされることを防
止するのである。このため、本実施例においては、コン
パウンド１を塗装面２に対して均等な面圧をもって直接
作用させる押圧手段（バフ２）として、発泡ウレタンバ
ブ（７インチ径）が用いられている。
ウンド１だけが塗装面３に対して均等な面圧をもって直
接作用される。これは、コンパウンド１だけが塗装面３
を切削（補修）するようにし、バフ２を用いた場合にも
バフ２が塗装面３を切削（補修）しないようにして、正
常塗装（平均波高０．０１μｍ）までの補修を可能とす
るためである。すなわち、コンパウンド１がバフ２の素
材（羊毛、綿等）に巻き込まれて直線塗装面３に作用す
ることが妨げられたり、バフ２の素材によって塗装面２
が不均一に補修されて、塗装面３が荒らされることを防
止するのである。このため、本実施例においては、コン
パウンド１を塗装面２に対して均等な面圧をもって直接
作用させる押圧手段（バフ２）として、発泡ウレタンバ
ブ（７インチ径）が用いられている。
このことは、第３図、第４図、第５図に示す実験結果か
ら得られる第６図により裏付けることができる。
ら得られる第６図により裏付けることができる。
先ず、第３図〜第５図の場合の実験内容から説明する
と、この実験においては、発泡ウレタンバフ、綿、羊毛
バブ毎に、コンパウンドの粒子径がポリッシュ前・後の
塗装面の平均波高に及ぼす影響が調べられた。この場
合、実験条件は、下記に示すようにバフの種類を異なら
せる以外は、本発明の適合範囲内の条件に統一した。
と、この実験においては、発泡ウレタンバフ、綿、羊毛
バブ毎に、コンパウンドの粒子径がポリッシュ前・後の
塗装面の平均波高に及ぼす影響が調べられた。この場
合、実験条件は、下記に示すようにバフの種類を異なら
せる以外は、本発明の適合範囲内の条件に統一した。
ｉ）バフの種類：発泡ウレタンバブ、綿バフ、羊毛バフ ii）ポリッシャー回転数：２００ｒ．ｐ．ｍ． iii)ポリツシュ時間 ：２分／１ｍ２ iv）コンパウンド 成分：Ａｌ２Ｏ３ ビッカース硬さ：Ｈｖ２３００ｋｇ／ｍｍ２ コンパウンドを用いるときの配合：表３に示すもの v)バフを塗装面に押当てる面圧：２０ｇ／ｃｍ２ （塗装面に対してコンパウンドを押圧する面圧） vi）塗膜：アルキドーメラミンソリッド（ブラック） このような実験により、発泡ウレタンバフついては第３
図、綿バフについては第４図、羊毛バフについては、第
５図に示す実験結果が得られた。この第３図〜第５図に
示す傾向については、それぞれが似ていることから、発
泡ウレタンバフを用いた場合の第３図を例にとってその
傾向を説明すると、コンパウンドの粒子径を１５μｍと
した場合にはポリッシュ前における塗装面の平均波高が
略０．２６〜０．０８μｍの範囲においてポリッシュ後
の 装面の平均波高が０．０８μｍとなって一定とな
り、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．２６μｍ
以上の場合及び略０．０８μｍ以下の場合には、ポリッ
シュ後の塗装面の平均波高が０．０８μｍよりも若干大
きくなった。これは、ポリッシュ前の平均波高が略０．
２６〜０．０８μｍの範囲においては、コンパウンドの
粒子径を１５μｍにした場合、２分／ｍ２のポリッシュ
時間でなしうる補修限界が、ポリッシュ後の平均波高で
０．０８μｍであることを示し、ポリッシュ前の塗装面
の平均波高が略０．２６μｍ以上の場合においては、２
分／ｍ２ではポリッシュ時間が不足していることを示
し、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．０８以下
の場合においては、コンパウンドが仕上げ研ぎするより
も粒子径に起因して塗装面に傷付けることを示してい
る。この場合、ポリッシュ前の平均波高が０．０８μｍ
以下の場合については、実際の補修においては、最大粒
子径１５μｍのコンパウンドを用いても、補修に伴い粒
子径が小さくなることから、上記問題が生じるようなこ
とはない。
図、綿バフについては第４図、羊毛バフについては、第
５図に示す実験結果が得られた。この第３図〜第５図に
示す傾向については、それぞれが似ていることから、発
泡ウレタンバフを用いた場合の第３図を例にとってその
傾向を説明すると、コンパウンドの粒子径を１５μｍと
した場合にはポリッシュ前における塗装面の平均波高が
略０．２６〜０．０８μｍの範囲においてポリッシュ後
の 装面の平均波高が０．０８μｍとなって一定とな
り、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．２６μｍ
以上の場合及び略０．０８μｍ以下の場合には、ポリッ
シュ後の塗装面の平均波高が０．０８μｍよりも若干大
きくなった。これは、ポリッシュ前の平均波高が略０．
２６〜０．０８μｍの範囲においては、コンパウンドの
粒子径を１５μｍにした場合、２分／ｍ２のポリッシュ
時間でなしうる補修限界が、ポリッシュ後の平均波高で
０．０８μｍであることを示し、ポリッシュ前の塗装面
の平均波高が略０．２６μｍ以上の場合においては、２
分／ｍ２ではポリッシュ時間が不足していることを示
し、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．０８以下
の場合においては、コンパウンドが仕上げ研ぎするより
も粒子径に起因して塗装面に傷付けることを示してい
る。この場合、ポリッシュ前の平均波高が０．０８μｍ
以下の場合については、実際の補修においては、最大粒
子径１５μｍのコンパウンドを用いても、補修に伴い粒
子径が小さくなることから、上記問題が生じるようなこ
とはない。
同様に、コンパウンドの粒子径を３．９μｍとした場合
には、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．０８〜
０．０２６μｍの範囲においてポリッシュ後の平均波高
が０．０２６μｍとなって一定となり、ポリッシュ前の
平均波高が略０．０８μｍ以上の場合及び略０．０２６
μｍ以下の場合にはポリッシュ後の平均波高が０．０２
６μｍよりも若干大きくなる。コンパウンドの粒子径を
２μｍとした場合には、仕上げ前の塗装面の平均波高が
略０．０２６〜０．０１μｍの範囲においてポリッシュ
後の平均波高が０．０１μｍとなって一定となり、ポリ
ッシュ前の平均波高が略０．０２６μｍ以上の場合及び
略０．０１μｍ以下の場合にはポリッシュ後の平均波高
が０．０１μｍよりも若干大きくなる。
には、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．０８〜
０．０２６μｍの範囲においてポリッシュ後の平均波高
が０．０２６μｍとなって一定となり、ポリッシュ前の
平均波高が略０．０８μｍ以上の場合及び略０．０２６
μｍ以下の場合にはポリッシュ後の平均波高が０．０２
６μｍよりも若干大きくなる。コンパウンドの粒子径を
２μｍとした場合には、仕上げ前の塗装面の平均波高が
略０．０２６〜０．０１μｍの範囲においてポリッシュ
後の平均波高が０．０１μｍとなって一定となり、ポリ
ッシュ前の平均波高が略０．０２６μｍ以上の場合及び
略０．０１μｍ以下の場合にはポリッシュ後の平均波高
が０．０１μｍよりも若干大きくなる。
このような第３図の結果から、各粒子径についてのポリ
ッシュ後の塗装面の一定の平均波高とその一定の平均波
高を生じさせるポリッシュ前の平均波高の上限とをプロ
ットすれば、発泡ウレタンバフについてポリッシュ前の
平均波高とポリッシュ後の平均波高との関係を示す第６
図の特性線を得ることができることになる。綿バフ、羊
毛バフについても、第４図、第５図の結果を利用して第
６図の各特性線が得られることになる。
ッシュ後の塗装面の一定の平均波高とその一定の平均波
高を生じさせるポリッシュ前の平均波高の上限とをプロ
ットすれば、発泡ウレタンバフについてポリッシュ前の
平均波高とポリッシュ後の平均波高との関係を示す第６
図の特性線を得ることができることになる。綿バフ、羊
毛バフについても、第４図、第５図の結果を利用して第
６図の各特性線が得られることになる。
これにより、第６図から明らかなように、発泡ウレタン
バフを用いれば、綿バフ、羊毛バフを用いた場合に比べ
てポリッシュ後の平均波高を小さくすることができ、そ
の最終的な平均波高を正常塗膜の場合の０．０１μｍ以
下にすることも可能になることが理解できる。これに対
して綿バフ、羊毛バフを用いた場合には、第６図に示す
ように正常塗膜となる平均波高０．０１μｍ以下に仕上
げることはできない。
バフを用いれば、綿バフ、羊毛バフを用いた場合に比べ
てポリッシュ後の平均波高を小さくすることができ、そ
の最終的な平均波高を正常塗膜の場合の０．０１μｍ以
下にすることも可能になることが理解できる。これに対
して綿バフ、羊毛バフを用いた場合には、第６図に示す
ように正常塗膜となる平均波高０．０１μｍ以下に仕上
げることはできない。
ｂ）コンパウンド１を塗装面３に対して押圧する均等な
面圧は２〜２０ｇ／ｃｍ２の範囲に設定される。これ
は、コンパウンド１を塗膜に対して直接作用させる場合
に、コンパウンド１の切削を効果的に発揮できるように
するためである。
面圧は２〜２０ｇ／ｃｍ２の範囲に設定される。これ
は、コンパウンド１を塗膜に対して直接作用させる場合
に、コンパウンド１の切削を効果的に発揮できるように
するためである。
このことは、上記面圧と塗装面の仕切りとの関係を示す
第７図により裏付けることができる。
第７図により裏付けることができる。
この場合、実験条件は、上記面圧を変える以外は、第３
図〜第５図の場合と同じ条件にすると共に粒子径分布
を、Ｄｍｅｄ又はＤ50＝１〜７．５μ、最大粒子径１５
μｍとした。
図〜第５図の場合と同じ条件にすると共に粒子径分布
を、Ｄｍｅｄ又はＤ50＝１〜７．５μ、最大粒子径１５
μｍとした。
この第７図によれば、発泡ウレタンバフを用いて面圧を
変えていくと、面圧が２ｇ／ｃｍ２程度になると、急激
に塗装面の仕上りが向上し、平均波高が正常塗膜の場合
の０．０１μｍよりもさらに小さい０．００５μｍまで
になり、それ以上は、面圧をいくら上げても平均波高は
０．００５μｍの維持される。しかし、この発泡ウレタ
ンバフの場合には、面圧が２０ｇ／ｃｍ２になると、コ
ンパウンドの塗膜への焼付き面積が２％を越すことにな
り、許容範囲を越えることになる。このため、上記面圧
の最適範囲は２〜２０ｇ／ｃｍ２となる。
変えていくと、面圧が２ｇ／ｃｍ２程度になると、急激
に塗装面の仕上りが向上し、平均波高が正常塗膜の場合
の０．０１μｍよりもさらに小さい０．００５μｍまで
になり、それ以上は、面圧をいくら上げても平均波高は
０．００５μｍの維持される。しかし、この発泡ウレタ
ンバフの場合には、面圧が２０ｇ／ｃｍ２になると、コ
ンパウンドの塗膜への焼付き面積が２％を越すことにな
り、許容範囲を越えることになる。このため、上記面圧
の最適範囲は２〜２０ｇ／ｃｍ２となる。
面バフ、羊毛バフを用いた場合についても、参考のため
に上記面圧の影響を第７図に示した。この両者の場合に
は、第７図に示すように、いくら面圧を変更しても、正
常塗膜の平均波高である０．０１μｍ以下まで下げるこ
とはできない。
に上記面圧の影響を第７図に示した。この両者の場合に
は、第７図に示すように、いくら面圧を変更しても、正
常塗膜の平均波高である０．０１μｍ以下まで下げるこ
とはできない。
ｃ）上記コンパウンドの硬さはビッカース硬さＨｖ２０
００ｋｇ／ｍｍ２以上に設定される。これは、コンパウ
ンドを塗膜に対して直接作用させる場合、上記値未満で
あると、正常塗膜の平均波高０．０１μｍまでに塗膜を
切削する能力が不足することになるからである。このこ
とは、硬さと塗膜の平均波高との関係を示す第８図によ
り裏付けることができる。この場合、実験条件は、ビッ
カース硬さを変化させる以外は、第３図の場合と同じ条
件にすると共に、粒子径分布を、Ｄｍｅｄ又はＤ50＝１
〜７．５μｍ、最大粒子径１５μｍとした。
００ｋｇ／ｍｍ２以上に設定される。これは、コンパウ
ンドを塗膜に対して直接作用させる場合、上記値未満で
あると、正常塗膜の平均波高０．０１μｍまでに塗膜を
切削する能力が不足することになるからである。このこ
とは、硬さと塗膜の平均波高との関係を示す第８図によ
り裏付けることができる。この場合、実験条件は、ビッ
カース硬さを変化させる以外は、第３図の場合と同じ条
件にすると共に、粒子径分布を、Ｄｍｅｄ又はＤ50＝１
〜７．５μｍ、最大粒子径１５μｍとした。
この第８図によれば、発泡ウレタンバフを用いた場合に
は、コンパウンドの硬さが硬くなるに従って塗膜の平均
波高（ポリッシュ後）が小さくなり、コンパウンド硬さ
をＨｖ＝２０００ｋｇ／ｍｍ２以上とすることにより、
塗膜の平均波高を０．０１μｍ以下にできることが理解
できる。したがって、コンパウンドとしては、第８図に
も示すように、酸化アルミ（アルミナＡｌ２Ｏ３）、窒
化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、炭化
チタン（ＴｉＣ）等を用いることができることになる。
は、コンパウンドの硬さが硬くなるに従って塗膜の平均
波高（ポリッシュ後）が小さくなり、コンパウンド硬さ
をＨｖ＝２０００ｋｇ／ｍｍ２以上とすることにより、
塗膜の平均波高を０．０１μｍ以下にできることが理解
できる。したがって、コンパウンドとしては、第８図に
も示すように、酸化アルミ（アルミナＡｌ２Ｏ３）、窒
化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、炭化
チタン（ＴｉＣ）等を用いることができることになる。
ｄ）仕上げ研ぎを行うには、コンパウンド１の最大粒子
径１５μｍとするのが好ましい。これは、作業性を考慮
すると、ポリッシュ時間を２分／ｍ２とするのが好まし
いことから、それを基準として、仕上げ研ぎ工程の対象
範囲における最も荒れているレベルのもの（平均波高
０．２６μｍ）を補修可能とするためである。
径１５μｍとするのが好ましい。これは、作業性を考慮
すると、ポリッシュ時間を２分／ｍ２とするのが好まし
いことから、それを基準として、仕上げ研ぎ工程の対象
範囲における最も荒れているレベルのもの（平均波高
０．２６μｍ）を補修可能とするためである。
このことは、第９図により裏付けることができる。第９
図は、第３図〜第５図の結果からポリッシュ後の一定の
平均波高と粒子径との関係を求めプロットされたもので
ある。この第９図により、仕上げ研ぎを塗装面の対象範
囲において最も荒れたレベルのもの（ポリッシュ後にお
いては平均波高０．０８μｍ）を補修可能とするには、
コンパウンドの最大粒子径が１５μｍ必要であることが
理解できる。
図は、第３図〜第５図の結果からポリッシュ後の一定の
平均波高と粒子径との関係を求めプロットされたもので
ある。この第９図により、仕上げ研ぎを塗装面の対象範
囲において最も荒れたレベルのもの（ポリッシュ後にお
いては平均波高０．０８μｍ）を補修可能とするには、
コンパウンドの最大粒子径が１５μｍ必要であることが
理解できる。
しかし、上述の最大粒子径の限定は、現実的なポリッシ
ュ時間（２分／ｍ２）を考慮したことに基づくものであ
り、上記ポリッシュ時間の制限をなくせば、コンパウン
ド１の粒子径はどのような大きさでもよく、最大粒子径
が１５μｍ以下でも、また、仕上げ研ぎに伴って粒子径
が小さくなることから１５μｍ以上でもよい。
ュ時間（２分／ｍ２）を考慮したことに基づくものであ
り、上記ポリッシュ時間の制限をなくせば、コンパウン
ド１の粒子径はどのような大きさでもよく、最大粒子径
が１５μｍ以下でも、また、仕上げ研ぎに伴って粒子径
が小さくなることから１５μｍ以上でもよい。
そして、正常塗膜を得るためにより好ましくは、最大粒
子径が１５μｍであることを前提として、第１０図の個
数積算分布で示すように、メディアン径Ｄｍｅｄ又は５
０％径Ｄ50を１〜７．５μｍとするのがよい。
子径が１５μｍであることを前提として、第１０図の個
数積算分布で示すように、メディアン径Ｄｍｅｄ又は５
０％径Ｄ50を１〜７．５μｍとするのがよい。
以上のように、塗装面の補修を前述の一定条件の下で行
うことにより、高品質の塗装面にすり傷等が生じても作
業の現実的な範囲において磨きボケを生じさせることな
く高品質の状態に戻すことができることになる。
うことにより、高品質の塗装面にすり傷等が生じても作
業の現実的な範囲において磨きボケを生じさせることな
く高品質の状態に戻すことができることになる。
（発明の効果） 本発明は以上述べたように、たとえ、高品質の塗装面に
生じたすり傷等であってもこれを容易に除去して、磨き
ボケを生じさせることなく元の高品質の状態に復元する
ことができる。
生じたすり傷等であってもこれを容易に除去して、磨き
ボケを生じさせることなく元の高品質の状態に復元する
ことができる。
第１図は、目視による塗装面状態レベル（２０゜光沢）
と波長１００μｍ以下の平均波高との関係を示す特性
図、 第２図は、本発明に係る仕上げ研ぎを模式的に説明する
図、 第３図は、発泡ウレタンバフを用いた場合において、コ
ンパウンドの粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均
波高に及ぼす影響を示す特性図、 第４図は、綿バフを用いた場合において、コンパウンド
の粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均波高に及ぼ
す影響を示す特性図、 第５図は、羊毛バフを用いた場合において、コンパウン
ドの粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均波高に及
ぼす影響を示す特性図、 第６図は、バフの種類が、ポリッシュ前・後の平均波高
に及ぼす影響を示す特性図、 第７図は、バフの種類毎について、バフを塗装面へ押し
当てる面圧とポリッシュ後の塗装面の平均波高との関
係、バフを塗装面へ押し当てる面圧とコンパウンドの塗
膜への焼付き面積比率との関係を示す特性図、 第８図はビッカース硬さとポリッシュ後の塗装面の平均
波高との関係を示す特性図、 第９図は、コンパウンドの粒子径とポリッシュ後の塗装
面の平均波高との関係を示す特性図、 第１０図は、正常塗膜を得るに好ましいコンパウンド粒
子径の個数積算分布である。 １：コンパウンド ３：塗装面
と波長１００μｍ以下の平均波高との関係を示す特性
図、 第２図は、本発明に係る仕上げ研ぎを模式的に説明する
図、 第３図は、発泡ウレタンバフを用いた場合において、コ
ンパウンドの粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均
波高に及ぼす影響を示す特性図、 第４図は、綿バフを用いた場合において、コンパウンド
の粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均波高に及ぼ
す影響を示す特性図、 第５図は、羊毛バフを用いた場合において、コンパウン
ドの粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均波高に及
ぼす影響を示す特性図、 第６図は、バフの種類が、ポリッシュ前・後の平均波高
に及ぼす影響を示す特性図、 第７図は、バフの種類毎について、バフを塗装面へ押し
当てる面圧とポリッシュ後の塗装面の平均波高との関
係、バフを塗装面へ押し当てる面圧とコンパウンドの塗
膜への焼付き面積比率との関係を示す特性図、 第８図はビッカース硬さとポリッシュ後の塗装面の平均
波高との関係を示す特性図、 第９図は、コンパウンドの粒子径とポリッシュ後の塗装
面の平均波高との関係を示す特性図、 第１０図は、正常塗膜を得るに好ましいコンパウンド粒
子径の個数積算分布である。 １：コンパウンド ３：塗装面
Claims (1)
- 【請求項１】仕上げ研ぎを行なうに際し、発泡ウレタン
バフを用いて、ビッカース硬さＨｖ２０００kg/mm2以上
のコンパウンドを２〜２０ｇ／cm2の範囲における均等
な面圧をもって塗装面に直接作用させる、 ことを特徴とする塗装面の補修方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63156843A JPH0615063B2 (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 塗装面の補修方法 |
| EP89111711A EP0348917B1 (en) | 1988-06-27 | 1989-06-27 | Method for repairing a coating surface |
| KR1019890008977A KR940009091B1 (ko) | 1988-06-27 | 1989-06-27 | 도장면의 보수방법 |
| DE68913826T DE68913826T2 (de) | 1988-06-27 | 1989-06-27 | Verfahren zur Wiederherstellung einer Oberflächenbeschichtung. |
| US07/582,123 US5248521A (en) | 1988-06-27 | 1990-09-13 | Method for repairing a coating surface |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63156843A JPH0615063B2 (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 塗装面の補修方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH026880A JPH026880A (ja) | 1990-01-11 |
| JPH0615063B2 true JPH0615063B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=15636587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63156843A Expired - Fee Related JPH0615063B2 (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 塗装面の補修方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0348917B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0615063B2 (ja) |
| KR (1) | KR940009091B1 (ja) |
| DE (1) | DE68913826T2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2329133A (en) * | 1997-07-26 | 1999-03-17 | Refinish Systems | Keying vehicle bodies and vehicle body parts. |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT341368B (de) * | 1975-07-31 | 1978-02-10 | Treibacher Chemische Werke Ag | Korntrager fur lose, in suspension befindliche schleif- und/oder poliermittel |
| US4343910A (en) * | 1980-04-22 | 1982-08-10 | Chesebrough-Pond's Inc. | Compositions, articles and methods for polishing surfaces |
| DE3380356D1 (en) * | 1982-09-01 | 1989-09-14 | Unilever Nv | Abrasive agglomerates for use in scouring cleaning compositions |
-
1988
- 1988-06-27 JP JP63156843A patent/JPH0615063B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-06-27 DE DE68913826T patent/DE68913826T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-27 EP EP89111711A patent/EP0348917B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-27 KR KR1019890008977A patent/KR940009091B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0348917A2 (en) | 1990-01-03 |
| JPH026880A (ja) | 1990-01-11 |
| DE68913826D1 (de) | 1994-04-21 |
| DE68913826T2 (de) | 1994-06-30 |
| EP0348917A3 (en) | 1991-02-27 |
| KR940009091B1 (ko) | 1994-09-29 |
| KR900000130A (ko) | 1990-01-30 |
| EP0348917B1 (en) | 1994-03-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |