JPH06126846A - 極低温繊維強化プラスチック材 - Google Patents
極低温繊維強化プラスチック材Info
- Publication number
- JPH06126846A JPH06126846A JP4281991A JP28199192A JPH06126846A JP H06126846 A JPH06126846 A JP H06126846A JP 4281991 A JP4281991 A JP 4281991A JP 28199192 A JP28199192 A JP 28199192A JP H06126846 A JPH06126846 A JP H06126846A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- plastic
- reinforced plastic
- angle
- degrees
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｈｅリークしない耐クラック性に優れ、帯
磁率が実質的に０に近く、しかも軽量な繊維強化プラス
チックを提供する。 【構成】 有機繊維のロービングを一定の巻角度で筒
状に巻き付けて樹脂と一体成形してなる極低温用繊維強
化プラスチック材。
磁率が実質的に０に近く、しかも軽量な繊維強化プラス
チックを提供する。 【構成】 有機繊維のロービングを一定の巻角度で筒
状に巻き付けて樹脂と一体成形してなる極低温用繊維強
化プラスチック材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は極低温の環境下でクライ
オスタット、デュアー、支持材料、スペーサヘーなど各
種印材として使用される繊維強化プラスチック材に関す
る。
オスタット、デュアー、支持材料、スペーサヘーなど各
種印材として使用される繊維強化プラスチック材に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、極低温の環境下で使用される部材
はステンレス、アルミ合金などの金属又は、ガラス繊維
からなる強化プラスチック材（ＧＦＲＰ）から構成され
ている。一方極低温下での応用分野は多様であり、その
要求性能は分野ごとに異なっている。例えば医療用途で
のスキット磁束計、ＭＲＩなどに応用する場合にはクラ
イオスタットとししては帯磁率、導電性、制振性、Ｈｅ
リーク性など、また支持材としては寸法安定性、熱伝導
などが重要である。またリニアモーターカー、宇宙航空
などの輸送分野では軽量性が特に重要となるし、機械特
性、加工性などは全ての用途に必要である。これに対し
て金属は機械特性、加工性、Ｈｅリーク性などに対して
は大きな信頼性を持つ反面、熱伝導度が高く、特にアル
ミ合金はそれが著しい。そのため断熱支持材料はもとよ
り、クライオスタット又はデュアーの伝熱部には使用す
ることができない。加えて熱膨張率が高く、寸法安定性
も悪いという欠点もあり、支持部材への適用を更に困難
にしている。また導電性及び帯磁率が高く制振性が悪い
ため、スキッド磁束計では高いＳ／Ｎが得られないこ
と、ＭＲＩ、ＳＭＥＳその他の交流機器用クライオスタ
ットでは渦電流に伴う発熱により、Ｈｅ蒸発量を増大さ
せ、熱効率上及び経済上問題となる。更に輸送分野で
は、高速化、省エネルギーを目指して軽量化の要請は強
い。その点ではステンレスは極めて重く多くの展開を望
めない。その欠点を補うためアルミ合金が重用されてい
るが、繊維強化プラスチックに比べてまだ可成重く熱伝
導率が極めて高いという欠点を有する。この様に多くの
欠点を持つ金属系材料が使用できない分野ではガラス繊
維からなる繊維強化プラスチックが用いられている。例
えば導電性、熱磁率、断熱性の点では金属系に比べて大
幅な改善がみられた。一方このＧＦＲＰにも種々の問題
点があり、多くの分野で、開発ができないのが現状であ
る。
はステンレス、アルミ合金などの金属又は、ガラス繊維
からなる強化プラスチック材（ＧＦＲＰ）から構成され
ている。一方極低温下での応用分野は多様であり、その
要求性能は分野ごとに異なっている。例えば医療用途で
のスキット磁束計、ＭＲＩなどに応用する場合にはクラ
イオスタットとししては帯磁率、導電性、制振性、Ｈｅ
リーク性など、また支持材としては寸法安定性、熱伝導
などが重要である。またリニアモーターカー、宇宙航空
などの輸送分野では軽量性が特に重要となるし、機械特
性、加工性などは全ての用途に必要である。これに対し
て金属は機械特性、加工性、Ｈｅリーク性などに対して
は大きな信頼性を持つ反面、熱伝導度が高く、特にアル
ミ合金はそれが著しい。そのため断熱支持材料はもとよ
り、クライオスタット又はデュアーの伝熱部には使用す
ることができない。加えて熱膨張率が高く、寸法安定性
も悪いという欠点もあり、支持部材への適用を更に困難
にしている。また導電性及び帯磁率が高く制振性が悪い
ため、スキッド磁束計では高いＳ／Ｎが得られないこ
と、ＭＲＩ、ＳＭＥＳその他の交流機器用クライオスタ
ットでは渦電流に伴う発熱により、Ｈｅ蒸発量を増大さ
せ、熱効率上及び経済上問題となる。更に輸送分野で
は、高速化、省エネルギーを目指して軽量化の要請は強
い。その点ではステンレスは極めて重く多くの展開を望
めない。その欠点を補うためアルミ合金が重用されてい
るが、繊維強化プラスチックに比べてまだ可成重く熱伝
導率が極めて高いという欠点を有する。この様に多くの
欠点を持つ金属系材料が使用できない分野ではガラス繊
維からなる繊維強化プラスチックが用いられている。例
えば導電性、熱磁率、断熱性の点では金属系に比べて大
幅な改善がみられた。一方このＧＦＲＰにも種々の問題
点があり、多くの分野で、開発ができないのが現状であ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】極低温分野での主要な
応用として、クライオスタット又はデュアーがあるが、
この場合ＧＦＲＰは極低温下でのマイクロクラックに起
因するＨｅリークが避けられず、この点が金属製クライ
オスタットからＦＲＰへの代替が進まない最大の問題と
なっている。次に寸法安定性の問題がある。一般にマト
リックス樹脂及びガラス繊維は正膨張率を持つ材料であ
り、極低温〜室温にかけて大きな寸法変化を示すという
欠点がある。例えば図１に示す様なクライオスタットを
作る場合内筒であるＧＦＲＰのパイプ又は円柱はロービ
ングの巻き角度を、いかなる角度にしても同方向には収
縮することとなる。またＧＦＲＰで作成した下底板の円
周部も同様に収縮するが、円筒の収縮の方が大きいため
この接合面には室温から極低温に冷却するにつれて過大
な熱応力が生じクラックが発生する。このため、真空度
の低下又はＨｅリークが発生することとなる。本発明
は、上記の様な問題点に鑑みてなされたもので、その目
的は、極低温で周方向に、収縮しないか又は膨張するた
め、Ｈｅリークしない円筒／底板構造が得られ、耐クラ
ック性に優れ帯磁率が実質上０に近く、軽量な繊維強化
プラスチックを提供することにある。
応用として、クライオスタット又はデュアーがあるが、
この場合ＧＦＲＰは極低温下でのマイクロクラックに起
因するＨｅリークが避けられず、この点が金属製クライ
オスタットからＦＲＰへの代替が進まない最大の問題と
なっている。次に寸法安定性の問題がある。一般にマト
リックス樹脂及びガラス繊維は正膨張率を持つ材料であ
り、極低温〜室温にかけて大きな寸法変化を示すという
欠点がある。例えば図１に示す様なクライオスタットを
作る場合内筒であるＧＦＲＰのパイプ又は円柱はロービ
ングの巻き角度を、いかなる角度にしても同方向には収
縮することとなる。またＧＦＲＰで作成した下底板の円
周部も同様に収縮するが、円筒の収縮の方が大きいため
この接合面には室温から極低温に冷却するにつれて過大
な熱応力が生じクラックが発生する。このため、真空度
の低下又はＨｅリークが発生することとなる。本発明
は、上記の様な問題点に鑑みてなされたもので、その目
的は、極低温で周方向に、収縮しないか又は膨張するた
め、Ｈｅリークしない円筒／底板構造が得られ、耐クラ
ック性に優れ帯磁率が実質上０に近く、軽量な繊維強化
プラスチックを提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために繊維強化プラスチックの繊維材料として
有機繊維を用いることを特徴とする。ここでいう有機繊
維とは高強力、高弾性率繊維であり、ポリエチレン、ア
ラミド、ポリアリレート（全芳香族ポリエステル）、Ｐ
ＢＺポリマー（ポリベンツビスオキサゾール、ポリベン
ツビスチアゾールなど）等であり特にポリエチレンが好
ましい。これらはいずれも負膨張を示し、ガラスに比べ
て比重が小さく、比強度、比弾性率の高い、且つ軽量な
強化繊維が得られる。また帯磁率についても無機物質を
含まないため、無機材料の中では、特性のよいガラス繊
維などにより更に、大幅に低い値を示す。
達成するために繊維強化プラスチックの繊維材料として
有機繊維を用いることを特徴とする。ここでいう有機繊
維とは高強力、高弾性率繊維であり、ポリエチレン、ア
ラミド、ポリアリレート（全芳香族ポリエステル）、Ｐ
ＢＺポリマー（ポリベンツビスオキサゾール、ポリベン
ツビスチアゾールなど）等であり特にポリエチレンが好
ましい。これらはいずれも負膨張を示し、ガラスに比べ
て比重が小さく、比強度、比弾性率の高い、且つ軽量な
強化繊維が得られる。また帯磁率についても無機物質を
含まないため、無機材料の中では、特性のよいガラス繊
維などにより更に、大幅に低い値を示す。
【０００５】次に寸法変化については、これらの繊維は
いずれも負膨張率（室温から温度を下げると伸長する）
を有するという特異な性質を持つ。一方マトリックス樹
脂は正膨張を示すが、これら繊維のフィラメントを巻回
して、成形した円筒又は円柱は、周方向に大きな負膨張
率を持たせることができる。従って、これと底板よりな
る真空容器の接合部は低温になるに従って密着構造とす
ることが可能となる。また、この時これら負膨張を有す
る有機繊維と正膨張を有する無機繊維を混合使用するこ
ともできる。その場合、無機繊維としては、ガラス、ア
ルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、シリコンナイ
トライド、シリコンカーバイドなどのセラミックスから
なる繊維及びアルミニウム、スチール等の単体金属や、
その合金からなる金属繊維が例示されるが、ガラス、ア
ルミナ、ジルコニア、シリカなどの繊維は熱伝導率が小
さく、機械特性が優れている点で特に好ましい。
いずれも負膨張率（室温から温度を下げると伸長する）
を有するという特異な性質を持つ。一方マトリックス樹
脂は正膨張を示すが、これら繊維のフィラメントを巻回
して、成形した円筒又は円柱は、周方向に大きな負膨張
率を持たせることができる。従って、これと底板よりな
る真空容器の接合部は低温になるに従って密着構造とす
ることが可能となる。また、この時これら負膨張を有す
る有機繊維と正膨張を有する無機繊維を混合使用するこ
ともできる。その場合、無機繊維としては、ガラス、ア
ルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、シリコンナイ
トライド、シリコンカーバイドなどのセラミックスから
なる繊維及びアルミニウム、スチール等の単体金属や、
その合金からなる金属繊維が例示されるが、ガラス、ア
ルミナ、ジルコニア、シリカなどの繊維は熱伝導率が小
さく、機械特性が優れている点で特に好ましい。
【０００６】ＧＦＲＰを極低温容器（クライオスタット
・デュアー）として使用する場合の最大の問題点は寒剤
（主としてＨｅ）クークの問題がある。本発明ではポリ
エチレン、アラミド、ポリアクレートなどの高強力、高
弾性率で且つ負膨張率を有する有機繊維を用いた筒又は
柱状の強化プラスチックを作成することにより極低温下
でＨｅリークが生ずることのない、機密性の高い部材を
提供しようとするものである。ここで使用されるマトリ
ックスとしてはエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹
脂、ビニルエステル樹脂、ウレタン樹脂、ウレタンアク
リレート樹脂などが使用できるが特に好ましいのはエポ
キシ樹脂である。これらのマトリクス樹脂はいずれも正
膨張を示すが、負膨張を示すこれら有機繊維を用いて巻
き角度を適当に選んでフィラメントを巻回して、成形し
た円筒又は円柱比は図２に示す様に周方向に対して大き
な膨張率を示す。そして、その値は繊維自身の持つ負膨
張率よりはるかに高い値となる。
・デュアー）として使用する場合の最大の問題点は寒剤
（主としてＨｅ）クークの問題がある。本発明ではポリ
エチレン、アラミド、ポリアクレートなどの高強力、高
弾性率で且つ負膨張率を有する有機繊維を用いた筒又は
柱状の強化プラスチックを作成することにより極低温下
でＨｅリークが生ずることのない、機密性の高い部材を
提供しようとするものである。ここで使用されるマトリ
ックスとしてはエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹
脂、ビニルエステル樹脂、ウレタン樹脂、ウレタンアク
リレート樹脂などが使用できるが特に好ましいのはエポ
キシ樹脂である。これらのマトリクス樹脂はいずれも正
膨張を示すが、負膨張を示すこれら有機繊維を用いて巻
き角度を適当に選んでフィラメントを巻回して、成形し
た円筒又は円柱比は図２に示す様に周方向に対して大き
な膨張率を示す。そして、その値は繊維自身の持つ負膨
張率よりはるかに高い値となる。
【０００７】配向角は成形体の軸方向に対して±４０〜
±８０度が適当であるが、望ましくは±４５〜±７５度
である。角度が４０度未満では、正膨張（低温になるに
従い収縮する）が大きくなり、８０度を超す角度では、
成形品内部に発生する熱応力が大きくなりクラックが入
り易くなるなど不安定となる。一方、ＧＦＲＰの場合は
ガラス繊維及びマトリックス樹脂とも正膨張であるので
巻き角度に無関係に、周方向には正膨張という通常の材
料に見られる特性しか得られない。さらによりクライオ
スタット、デュアーなどＨｅ容器として使用した場合
は、Ｈｅリーク性、真空保持性及び機械特性に優れたも
のを得ることができる。
±８０度が適当であるが、望ましくは±４５〜±７５度
である。角度が４０度未満では、正膨張（低温になるに
従い収縮する）が大きくなり、８０度を超す角度では、
成形品内部に発生する熱応力が大きくなりクラックが入
り易くなるなど不安定となる。一方、ＧＦＲＰの場合は
ガラス繊維及びマトリックス樹脂とも正膨張であるので
巻き角度に無関係に、周方向には正膨張という通常の材
料に見られる特性しか得られない。さらによりクライオ
スタット、デュアーなどＨｅ容器として使用した場合
は、Ｈｅリーク性、真空保持性及び機械特性に優れたも
のを得ることができる。
【０００８】成形法としては、本繊維を糸状またはテー
プ状のものにマトリックス樹脂を含浸させながら、マン
ドレルに巻き付けるフィラメントワインディング法又は
テープワインディングなどが挙げられる。上記複合材中
の繊維とマトリックス樹脂の混合比率は、繊維の体積分
率（Ｖｆ）として３５〜８５％が好ましく、より好まし
いのは４０〜７０％である。繊維のＶｆが３５％より少
ないと繊維の補強効果が発現せず、８５％を超えるとマ
トリックス樹脂と含浸しにくくなり複合材料としての機
械的特性が悪化するため好ましくない。
プ状のものにマトリックス樹脂を含浸させながら、マン
ドレルに巻き付けるフィラメントワインディング法又は
テープワインディングなどが挙げられる。上記複合材中
の繊維とマトリックス樹脂の混合比率は、繊維の体積分
率（Ｖｆ）として３５〜８５％が好ましく、より好まし
いのは４０〜７０％である。繊維のＶｆが３５％より少
ないと繊維の補強効果が発現せず、８５％を超えるとマ
トリックス樹脂と含浸しにくくなり複合材料としての機
械的特性が悪化するため好ましくない。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例について図１を参照し
て説明する。１はタトフランジを有するＧＦＲＰの外筒
であり２は内フランジを有す）有機繊維よりなるＦＲＰ
の内筒である。３は有機繊維又はガラスの織物よりなる
ＦＰＲ積層板を下底板としたものである。下底板と内、
外筒は接着剤により接合されている。５はＧＦＲＰの積
層板よりなるフタであり内筒及び外筒とはパッキング９
を用いて、ネジ７により結合されている。フタにはバル
ブ８の付いたＧＦＲＰのノズル６がネジ切り／接着剤で
接合されている。本発明の有機繊維よりなる円筒状ＦＲ
Ｐは内筒２でありこれの作成は以下の様に行った。有機
繊維としては、ポリエチレン繊維（東洋紡ダイニーマ、
ＳＫ−６０）、アラミド繊維（日本アラミド繊維、トワ
ロンＨＭ）、ポリアリレート（クラレ、ベクトラン）及
びガラス繊維を用いて実施例１〜４、比較例５〜７の合
計７種類の円筒状繊維強化プラスチックをフィラメント
ワインディング法により作成した。マトリックスとして
はエポキシ樹脂を使用し以下の配合により、均一混合し
樹脂ドープを作成した。 エピコート−８２７ （油化シエル） １００ エピキュアーＹＨ−３００（ 〃 ） ８０ ＥＭ１−２４ （ 〃 ） １ 次に各種繊維にエポキシ樹脂を含浸させながらマンドレ
ルに巻き付け円筒状とした。次にこれをマンドレル上に
保持したまま１００℃×２ｈｒ、その後１３０℃×３ｈ
ｒにて硬化成形し繊維体積含有率６５％、外径１００ｍ
ｍ×５００ｍｍ、肉厚５ｍｍの成形体を得た。また下底
板は、円筒と同じエポキシを使用し、各種繊維の織物に
含浸積層し、プレス成形により作成した。また内、外筒
と下底板は接着剤により接合した。作成した試料及び評
価結果を表１に示す。
て説明する。１はタトフランジを有するＧＦＲＰの外筒
であり２は内フランジを有す）有機繊維よりなるＦＲＰ
の内筒である。３は有機繊維又はガラスの織物よりなる
ＦＰＲ積層板を下底板としたものである。下底板と内、
外筒は接着剤により接合されている。５はＧＦＲＰの積
層板よりなるフタであり内筒及び外筒とはパッキング９
を用いて、ネジ７により結合されている。フタにはバル
ブ８の付いたＧＦＲＰのノズル６がネジ切り／接着剤で
接合されている。本発明の有機繊維よりなる円筒状ＦＲ
Ｐは内筒２でありこれの作成は以下の様に行った。有機
繊維としては、ポリエチレン繊維（東洋紡ダイニーマ、
ＳＫ−６０）、アラミド繊維（日本アラミド繊維、トワ
ロンＨＭ）、ポリアリレート（クラレ、ベクトラン）及
びガラス繊維を用いて実施例１〜４、比較例５〜７の合
計７種類の円筒状繊維強化プラスチックをフィラメント
ワインディング法により作成した。マトリックスとして
はエポキシ樹脂を使用し以下の配合により、均一混合し
樹脂ドープを作成した。 エピコート−８２７ （油化シエル） １００ エピキュアーＹＨ−３００（ 〃 ） ８０ ＥＭ１−２４ （ 〃 ） １ 次に各種繊維にエポキシ樹脂を含浸させながらマンドレ
ルに巻き付け円筒状とした。次にこれをマンドレル上に
保持したまま１００℃×２ｈｒ、その後１３０℃×３ｈ
ｒにて硬化成形し繊維体積含有率６５％、外径１００ｍ
ｍ×５００ｍｍ、肉厚５ｍｍの成形体を得た。また下底
板は、円筒と同じエポキシを使用し、各種繊維の織物に
含浸積層し、プレス成形により作成した。また内、外筒
と下底板は接着剤により接合した。作成した試料及び評
価結果を表１に示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】熱膨張率 パイプにストレインゲージをはり付けた後、液体Ｎ2 中
に浸積し円周方向の寸法変化を測定した。 耐クラック性 各パイプを室温状態から液体Ｈｅ中に入れ３０分保持し
た後引き上げて、その目視で観察する。耐クラック性の
高い順に○＞△＞×とした。 Ｈｅリーク性 作成した各試料を図１の構成とした後、ＲＴにてノズル
（６）より室内を真空引きし到達真空度を測定した。そ
の後、内、外筒と下底板の接合部を中心に外部よりＨｅ
ガスを吹き付けてＨｅリーク量を測定した。次に真空引
きした状態で装置の下半分を液体Ｎ2 に３０分間浸積
し、真空度の低下の有無を調べた。しかる後、液体Ｎ2
中より引き上げ浸積部の温度の上昇を 最小限に抑える
ため手早くＲＴと同じ手順でＨｅリーク量を測定した。
に浸積し円周方向の寸法変化を測定した。 耐クラック性 各パイプを室温状態から液体Ｈｅ中に入れ３０分保持し
た後引き上げて、その目視で観察する。耐クラック性の
高い順に○＞△＞×とした。 Ｈｅリーク性 作成した各試料を図１の構成とした後、ＲＴにてノズル
（６）より室内を真空引きし到達真空度を測定した。そ
の後、内、外筒と下底板の接合部を中心に外部よりＨｅ
ガスを吹き付けてＨｅリーク量を測定した。次に真空引
きした状態で装置の下半分を液体Ｎ2 に３０分間浸積
し、真空度の低下の有無を調べた。しかる後、液体Ｎ2
中より引き上げ浸積部の温度の上昇を 最小限に抑える
ため手早くＲＴと同じ手順でＨｅリーク量を測定した。
【図１】本発明における一用途であるクライオスタット
の正面図。
の正面図。
【図２】巻角度と熱膨張係数との関係を示す図。
Ａ：本発明に係る有機繊維、Ｂ：ガラス繊維、１：外
筒、２：内筒、３：下底板
筒、２：内筒、３：下底板
Claims (1)
- 【請求項１】 樹脂と有機繊維を一体成形してなる筒又
は柱状の繊維強化プラスチック材であり、有機繊維のロ
ービングが成形体の軸に対して±４０〜±８０度の角度
となるように巻き付けてあることを特徴とする極低温用
繊維強化プラスチック材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4281991A JPH06126846A (ja) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | 極低温繊維強化プラスチック材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4281991A JPH06126846A (ja) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | 極低温繊維強化プラスチック材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06126846A true JPH06126846A (ja) | 1994-05-10 |
Family
ID=17646710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4281991A Pending JPH06126846A (ja) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | 極低温繊維強化プラスチック材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06126846A (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59133813A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-01 | Honda Motor Co Ltd | 繊維強化合成樹脂製駆動軸とその製造方法 |
| JPH02238930A (ja) * | 1988-10-11 | 1990-09-21 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 中空円筒状成形物 |
| JPH04179103A (ja) * | 1990-11-08 | 1992-06-25 | Toshiba Corp | 超電導コイル装置 |
| JPH04294506A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-19 | Hitachi Ltd | 超電導磁石応用装置 |
| JPH05329946A (ja) * | 1991-02-13 | 1993-12-14 | Toshiba Corp | 繊維強化プラスチック材 |
| JPH06132572A (ja) * | 1992-09-09 | 1994-05-13 | Toyobo Co Ltd | 永久電流スイッチ |
-
1992
- 1992-10-20 JP JP4281991A patent/JPH06126846A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59133813A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-01 | Honda Motor Co Ltd | 繊維強化合成樹脂製駆動軸とその製造方法 |
| JPH02238930A (ja) * | 1988-10-11 | 1990-09-21 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 中空円筒状成形物 |
| JPH04179103A (ja) * | 1990-11-08 | 1992-06-25 | Toshiba Corp | 超電導コイル装置 |
| JPH05329946A (ja) * | 1991-02-13 | 1993-12-14 | Toshiba Corp | 繊維強化プラスチック材 |
| JPH04294506A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-19 | Hitachi Ltd | 超電導磁石応用装置 |
| JPH06132572A (ja) * | 1992-09-09 | 1994-05-13 | Toyobo Co Ltd | 永久電流スイッチ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Reed et al. | Cryogenic properties of unidirectional composites | |
| US5150812A (en) | Pressurized and/or cryogenic gas containers and conduits made with a gas impermeable polymer | |
| Reed et al. | Cryogenic composite supports: a review of strap and strut properties | |
| US6325108B1 (en) | Prestressed composite cryogenic piping | |
| Horiuchi et al. | Cryogenic properties of composite materials | |
| JPH06126846A (ja) | 極低温繊維強化プラスチック材 | |
| JP3601608B2 (ja) | 極低温繊維強化プラスチック材 | |
| JPH06226867A (ja) | 極低温繊維強化プラスチック材 | |
| JP3218628B2 (ja) | 極低温用繊維強化プラスチック複合材 | |
| JP3582602B2 (ja) | 極低温用容器 | |
| JPH06218828A (ja) | 極低温繊維強化プラスチック材 | |
| JPH06211993A (ja) | 極低温繊維強化プラスチック材 | |
| EP0370147B1 (en) | Tubular composite construction | |
| Hanson | Tensile and cyclic fatigue properties of graphite filament-wound pressure vessels at ambient and cryogenic temperatures | |
| JPH05320369A (ja) | 極低温用材 | |
| JPH06318514A (ja) | 超電導コイル装置 | |
| JP3582601B2 (ja) | 極低温用容器 | |
| JPH0541546A (ja) | 繊維強化樹脂製多重筒、その製造方法及びそれを用いた断熱支持構造 | |
| JP6247672B2 (ja) | 荷重支持材及びその製造方法 | |
| JPH08195311A (ja) | 超電導コイル | |
| JPH05320321A (ja) | 極低温用材 | |
| JPH0653036A (ja) | 低温用断熱材 | |
| JPH08167742A (ja) | スキッド磁束計用極低温容器 | |
| JPH0469493A (ja) | 極低温容器用の断熱支持部材 | |
| JPH08115813A (ja) | 超電導コイル |