JPH06123298A - 高揚程ポンプ - Google Patents
高揚程ポンプInfo
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- JPH06123298A JPH06123298A JP27180092A JP27180092A JPH06123298A JP H06123298 A JPH06123298 A JP H06123298A JP 27180092 A JP27180092 A JP 27180092A JP 27180092 A JP27180092 A JP 27180092A JP H06123298 A JPH06123298 A JP H06123298A
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- Japan
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- impeller
- lift pump
- pump
- suction
- blade
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 羽根車の回転数を増大せず小形化を図ること
にある。 【構成】 吸込流路１のボリュート形状は、ボリュート
出口１ａすなわち羽根車入口において羽根車の回転方向
と逆の方向の旋回成分を持つ流れが得られるように形成
されている。すなわち、吸込ボリュートの半径Ｒは羽根
車の回転方向に巻角θをとるとき、従来の吸込ボリュー
ト形状はθが増大するに従ってＲは小さくなるが、本発
明は逆に大きくなるように形成されている。
にある。 【構成】 吸込流路１のボリュート形状は、ボリュート
出口１ａすなわち羽根車入口において羽根車の回転方向
と逆の方向の旋回成分を持つ流れが得られるように形成
されている。すなわち、吸込ボリュートの半径Ｒは羽根
車の回転方向に巻角θをとるとき、従来の吸込ボリュー
ト形状はθが増大するに従ってＲは小さくなるが、本発
明は逆に大きくなるように形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主としてボイラ給水ポ
ンプ、プロセスポンプに使われる多段の高揚程ポンプに
関する。
ンプ、プロセスポンプに使われる多段の高揚程ポンプに
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高揚程ポンプの小形化は、ポンプ
回転速度を高めて高速化することにより実現されてい
る。
回転速度を高めて高速化することにより実現されてい
る。
【０００３】図１４はポンプの比速度Ｎsと比直径Ｄsの
関係を示す図表である。
関係を示す図表である。
【０００４】本図表から明らかなように次式で定義され
る比速度Ｎsと比直径Ｄsは、ポンプの仕様である吐出量
Ｑと全揚程Ｈが一定として与えられたとき、比速度Ｎs
が大なるほど比直径Ｄsは小さくなる。すなわち回転数
ｎを大きくして小形化を図っている。
る比速度Ｎsと比直径Ｄsは、ポンプの仕様である吐出量
Ｑと全揚程Ｈが一定として与えられたとき、比速度Ｎs
が大なるほど比直径Ｄsは小さくなる。すなわち回転数
ｎを大きくして小形化を図っている。
【０００５】
【数式１】
【０００６】ここに、 ｎ：回転数 rpm Ｑ：吐出量 ｍ3／min Ｈ：全揚程 ｍ Ｄ：羽根車外径 ｍ である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ポンプを高速化すると
羽根車入口における流速が大となり、キャビテーション
が発生し性能が低下する。また、キャビテーションが発
生した状態で運転を続けると、キャビテーションエロー
ジョンが発生し、ポンプが損傷する。一方、流体騒音は
羽根車周速の６〜８乗に比例するため、ポンプを高速化
すると騒音が大きくなり環境への影響が問題になる。
羽根車入口における流速が大となり、キャビテーション
が発生し性能が低下する。また、キャビテーションが発
生した状態で運転を続けると、キャビテーションエロー
ジョンが発生し、ポンプが損傷する。一方、流体騒音は
羽根車周速の６〜８乗に比例するため、ポンプを高速化
すると騒音が大きくなり環境への影響が問題になる。
【０００８】高速化することなく同一の羽根車周速でポ
ンプ揚程を大きくするには、羽根車羽根の出口角を通常
の２０度前後より大きな６０〜９０度とすることにより
理論上達成される。しかし、このような設計を行うとポ
ンプのＱ−Ｈ特性は低流量域で不安定になる。
ンプ揚程を大きくするには、羽根車羽根の出口角を通常
の２０度前後より大きな６０〜９０度とすることにより
理論上達成される。しかし、このような設計を行うとポ
ンプのＱ−Ｈ特性は低流量域で不安定になる。
【０００９】本発明の目的は、羽根車の回転数を増大せ
ず小形化を図ることにある。
ず小形化を図ることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的は、羽根車の回
転と逆方向に吸入液体を予旋回させる吸込流路を有する
ことにより達成される。
転と逆方向に吸入液体を予旋回させる吸込流路を有する
ことにより達成される。
【００１１】上記目的は、吸込流路の側壁の方向を羽根
車入口の羽根と同方向に形成したことにより達成され
る。
車入口の羽根と同方向に形成したことにより達成され
る。
【００１２】上記目的は、案内羽根出口の方向を羽根車
入口の羽根と同じ方向に形成したことにより達成され
る。
入口の羽根と同じ方向に形成したことにより達成され
る。
【００１３】上記目的は、羽根車の回転方向にとるボリ
ュート巻角の増加に従って吸込流路壁の羽根車軸からの
半径距離が増加するように形成したことにより達成され
る。上記目的は、複数段からなる高揚程ポンプにおい
て、２段目以降の段に予旋回させる吸込流路を設けたこ
とにより達成される。
ュート巻角の増加に従って吸込流路壁の羽根車軸からの
半径距離が増加するように形成したことにより達成され
る。上記目的は、複数段からなる高揚程ポンプにおい
て、２段目以降の段に予旋回させる吸込流路を設けたこ
とにより達成される。
【００１４】上記目的は、羽根車の前段に該羽根車と互
いに逆回転するインデューサを設けたことにより達成さ
れる。
いに逆回転するインデューサを設けたことにより達成さ
れる。
【００１５】上記目的は、羽根車の外周側で主羽根と主
羽根の中間に該主羽根より短く、かつ羽根角の延長線が
回転方向側の主羽根前縁と交差するように設定したこと
により達成される。
羽根の中間に該主羽根より短く、かつ羽根角の延長線が
回転方向側の主羽根前縁と交差するように設定したこと
により達成される。
【００１６】上記目的は、前記羽根車の出口角を６０〜
９０度とし、かつ該羽根車の下流に軸方向流路幅可変の
吐出ディフューザを設けたことにより達成される。
９０度とし、かつ該羽根車の下流に軸方向流路幅可変の
吐出ディフューザを設けたことにより達成される。
【００１７】吸入側と吐出側との差圧を検出し該差圧信
号に応じて前記吐出ディフューザの軸方向流路幅を制御
する制御装置を設けたことにより達成される。
号に応じて前記吐出ディフューザの軸方向流路幅を制御
する制御装置を設けたことにより達成される。
【００１８】
【作用】上記構成によれば、羽根車入口においてボリュ
ート形吸込流路や前置案内羽根等の手段により予め吸入
液体を羽根車と逆方向に旋回させると、羽根車入口にお
ける角運動量が増加するからポンプの理論揚程が増大
し、同一揚程を得るための羽根車外径を小さくでき小形
化が達成される。
ート形吸込流路や前置案内羽根等の手段により予め吸入
液体を羽根車と逆方向に旋回させると、羽根車入口にお
ける角運動量が増加するからポンプの理論揚程が増大
し、同一揚程を得るための羽根車外径を小さくでき小形
化が達成される。
【００１９】その理論的な根拠を次に説明する。
【００２０】ポンプの理論揚程Ｈthは数式（３）で表さ
れ、羽根車入口の絶対流速の周方向成分Ｃu1が負すなわ
ち羽根車の回転方向と逆方向の場合には、羽根車の回転
方向と同方向の予旋回がある場合（Ｃu1＞０）、あるい
は予旋回がない場合（Ｃu1＝０）に比べ同じ外周速Ｕ2
でも理論揚程は高くなる。
れ、羽根車入口の絶対流速の周方向成分Ｃu1が負すなわ
ち羽根車の回転方向と逆方向の場合には、羽根車の回転
方向と同方向の予旋回がある場合（Ｃu1＞０）、あるい
は予旋回がない場合（Ｃu1＝０）に比べ同じ外周速Ｕ2
でも理論揚程は高くなる。
【００２１】 Ｈth＝（Ｕ2Ｃu2−Ｕ1Ｃu1）／ｇ………………………………………（３） ここに、Ｈthはポンプの理論揚程、Ｕ2は羽根車出口周
速、Ｃu2は羽根車出口の絶対流速の周方向成分、Ｕ1は
羽根車入口周速、Ｃu1は羽根車入口の絶対流速の周方向
成分である。
速、Ｃu2は羽根車出口の絶対流速の周方向成分、Ｕ1は
羽根車入口周速、Ｃu1は羽根車入口の絶対流速の周方向
成分である。
【００２２】小流量時にポンプの差圧が小さくなるの
で、差圧を検出して羽根車下流の吐出流路幅が小さくな
るように制御すると、案内羽根への流入角は設計点とほ
ぼ同じとなり案内羽根での剥離が防止されるので、ポン
プのＱ−Ｈ特性は小流量時でも安定な特性となる。
で、差圧を検出して羽根車下流の吐出流路幅が小さくな
るように制御すると、案内羽根への流入角は設計点とほ
ぼ同じとなり案内羽根での剥離が防止されるので、ポン
プのＱ−Ｈ特性は小流量時でも安定な特性となる。
【００２３】羽根車下流の吐出流路として羽根無ディフ
ューザを適用した場合も、小流量時に差圧を検出して羽
根車下流の吐出流路幅が小さくなるように制御すると、
半径方向速度成分が大きくなり羽根無ディフューザ内で
の剥離が抑制され安定なＱ−Ｈ特性が得られる。
ューザを適用した場合も、小流量時に差圧を検出して羽
根車下流の吐出流路幅が小さくなるように制御すると、
半径方向速度成分が大きくなり羽根無ディフューザ内で
の剥離が抑制され安定なＱ−Ｈ特性が得られる。
【００２４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図を用いて説明す
る。
る。
【００２５】第１実施例 図１は本発明の第１実施例の吸込流路を示す正面図であ
る。
る。
【００２６】図２は本発明の第１実施例のポンプ縦断面
図である。
図である。
【００２７】本実施例のポンプはボリュート形の吸込流
路１、羽根車２、駆動軸３及び吐出ケーシング４から構
成されている。吸込流路１のボリュート形状は通常の吸
込ボリュートではなく、ボリュート出口１ａすなわち羽
根車入口において羽根車の回転方向と逆の方向の旋回成
分を持つ流れが得られるように形成されている。すなわ
ち、吸込ボリュートの半径Ｒは羽根車の回転方向に巻角
θをとるとき、θが増大するに従ってＲも大きくなるよ
うに形成されている。従来の吸込ボリュート形状は、θ
が増大するに従ってＲは小さくなるように形成されてお
り逆の形状である。吐出ケーシング４は通常の吐出ケー
シングと同様な形状である。
路１、羽根車２、駆動軸３及び吐出ケーシング４から構
成されている。吸込流路１のボリュート形状は通常の吸
込ボリュートではなく、ボリュート出口１ａすなわち羽
根車入口において羽根車の回転方向と逆の方向の旋回成
分を持つ流れが得られるように形成されている。すなわ
ち、吸込ボリュートの半径Ｒは羽根車の回転方向に巻角
θをとるとき、θが増大するに従ってＲも大きくなるよ
うに形成されている。従来の吸込ボリュート形状は、θ
が増大するに従ってＲは小さくなるように形成されてお
り逆の形状である。吐出ケーシング４は通常の吐出ケー
シングと同様な形状である。
【００２８】図３は本発明の第１実施例の速度三角形で
ある。
ある。
【００２９】このような構成のポンプの羽根車入口及び
出口の速度三角形は図３（ａ）及び（ｂ）のようにな
る。すなわち、入口においては、羽根車の回転速度と逆
方向の旋回速度成分Ｃu1が生成され、数式（３）におけ
る右辺第２項が正となり、ポンプの理論揚程は通常の同
方向の予旋回がない場合より ΔＨth＝Ｕ1Ｃu1／ｇ……………………………………………………（４） ΔＨthだけ増大することになる。従って、本実施例によ
れば、従来の予旋回のないポンプと同一、羽根車外径及
び回転速度でも、従来ポンプの全揚程より高い全揚程が
得られる。全揚程及び回転数を一定にすると、小さな羽
根車外径で所要の全揚程が得られ、ポンプの小形化が達
成される。
出口の速度三角形は図３（ａ）及び（ｂ）のようにな
る。すなわち、入口においては、羽根車の回転速度と逆
方向の旋回速度成分Ｃu1が生成され、数式（３）におけ
る右辺第２項が正となり、ポンプの理論揚程は通常の同
方向の予旋回がない場合より ΔＨth＝Ｕ1Ｃu1／ｇ……………………………………………………（４） ΔＨthだけ増大することになる。従って、本実施例によ
れば、従来の予旋回のないポンプと同一、羽根車外径及
び回転速度でも、従来ポンプの全揚程より高い全揚程が
得られる。全揚程及び回転数を一定にすると、小さな羽
根車外径で所要の全揚程が得られ、ポンプの小形化が達
成される。
【００３０】第２実施例 図４は本発明の第２実施例のポンプ縦断面図である。
【００３１】図５は図４のＢ−Ｂ断面図である。
【００３２】図６は図４のＣ−Ｃ断面図である。
【００３３】本実施例は、３段ポンプの各段の吸込流路
に適用したものである。１段目の吸込流路１はセミボリ
ュート形で、吸込流路１の出口すなわち羽根車２の入口
２ａにおいて羽根車の回転方向と逆方向の予旋回成分を
持つ流れ５が得られるようにボリュート形状は形成され
ている。１段目の羽根車２及びディフューザ６はその吸
込流れに適合するように羽根入口角をはじめとして羽根
形状は形成されている。ステージ７は通常の多段ポンプ
と同様な羽根無流路である。
に適用したものである。１段目の吸込流路１はセミボリ
ュート形で、吸込流路１の出口すなわち羽根車２の入口
２ａにおいて羽根車の回転方向と逆方向の予旋回成分を
持つ流れ５が得られるようにボリュート形状は形成され
ている。１段目の羽根車２及びディフューザ６はその吸
込流れに適合するように羽根入口角をはじめとして羽根
形状は形成されている。ステージ７は通常の多段ポンプ
と同様な羽根無流路である。
【００３４】水返し流路８は、図６に示すように軸３の
回転方向と逆方向の予旋回成分１５ａを持つ次段への吸
込流れ１５を生成するように水返し羽根８ａ，８ｂなど
の羽根形状は形成されている。このとき予旋回成分１５
ａは１段目の予旋回５ａより大きくなるよう設定されて
いる。２段目の羽根車９及びディフューザ１０は上述の
吸込流れ１５に適合した形状に形成されている。ステー
ジ１１及び水返し流路１２は１段目と同じである。３段
目の羽根車１３及びディフューザ１４は２段目と同じで
ある。３段目の出口には吐出ケーシング４が設けられて
いる。
回転方向と逆方向の予旋回成分１５ａを持つ次段への吸
込流れ１５を生成するように水返し羽根８ａ，８ｂなど
の羽根形状は形成されている。このとき予旋回成分１５
ａは１段目の予旋回５ａより大きくなるよう設定されて
いる。２段目の羽根車９及びディフューザ１０は上述の
吸込流れ１５に適合した形状に形成されている。ステー
ジ１１及び水返し流路１２は１段目と同じである。３段
目の羽根車１３及びディフューザ１４は２段目と同じで
ある。３段目の出口には吐出ケーシング４が設けられて
いる。
【００３５】このような構成のポンプにおいて各段の理
論揚程は数式（３）で表され、上述の実施例と同様にポ
ンプの小形化が達成される。１段目の逆予旋回量は２段
目以降のそれより小さく設定されている。従って、次式
で表せられる羽根車入口の相対流速Ｗ1は、１段目の方
が２段目より小さくなる。その結果、１段目の羽根車入
口相対速度は、逆予旋回のない通常の羽根車に比べキャ
ビテーション性能の低下は僅少で大きな問題とならな
い。
論揚程は数式（３）で表され、上述の実施例と同様にポ
ンプの小形化が達成される。１段目の逆予旋回量は２段
目以降のそれより小さく設定されている。従って、次式
で表せられる羽根車入口の相対流速Ｗ1は、１段目の方
が２段目より小さくなる。その結果、１段目の羽根車入
口相対速度は、逆予旋回のない通常の羽根車に比べキャ
ビテーション性能の低下は僅少で大きな問題とならな
い。
【００３６】
【数式２】
【００３７】ここに、Ｕ1：羽根車入口の周速度、Ｃ
u1：羽根車入口の絶対流速の周方向成分、Ｃm1：羽根車
入口の子午面流速である。
u1：羽根車入口の絶対流速の周方向成分、Ｃm1：羽根車
入口の子午面流速である。
【００３８】第３実施例 図７は本発明の第３実施例のポンプ縦断面図である。
【００３９】本図に示すように、主羽根車２の前方には
軸流羽根型のインデューサ１６が設けられている。イン
デューサ１６は、主羽根車２と互いに逆回転し主羽根車
２を駆動する中空軸３内を貫通する軸１７により駆動さ
れる。これらの軸３及び軸１７は図示せざる遊星歯車変
速機などを介して原動機により駆動される。
軸流羽根型のインデューサ１６が設けられている。イン
デューサ１６は、主羽根車２と互いに逆回転し主羽根車
２を駆動する中空軸３内を貫通する軸１７により駆動さ
れる。これらの軸３及び軸１７は図示せざる遊星歯車変
速機などを介して原動機により駆動される。
【００４０】図８は本発明の第３実施例の速度三角形で
ある。
ある。
【００４１】このような構成においては、インデューサ
１６の出口流れＣ2は旋回成分Ｃu2を持つ。この旋回成
分Ｃu2は主羽根車の入口における周速度Ｕ3と逆方向で
あり、主羽根車に対しては逆予旋回として作用する。従
って、ポンプの理論揚程は数式（３）で表され前述の実
施例と同様にポンプの小形化が達成される。この場合イ
ンデューサ１６が設置されるとキャビテーション性能の
大幅な向上が得られることもあり、それによる小形化と
逆予旋回による小形化とが併用されるため、かなり大幅
な小形化が達成される。
１６の出口流れＣ2は旋回成分Ｃu2を持つ。この旋回成
分Ｃu2は主羽根車の入口における周速度Ｕ3と逆方向で
あり、主羽根車に対しては逆予旋回として作用する。従
って、ポンプの理論揚程は数式（３）で表され前述の実
施例と同様にポンプの小形化が達成される。この場合イ
ンデューサ１６が設置されるとキャビテーション性能の
大幅な向上が得られることもあり、それによる小形化と
逆予旋回による小形化とが併用されるため、かなり大幅
な小形化が達成される。
【００４２】第４実施例 図９は本発明の第４実施例のポンプ縦断面図である。
【００４３】図１０は本発明の第４実施例のポンプ縦断
面図である。
面図である。
【００４４】図１１は本発明の第４実施例の羽根車正面
図である。
図である。
【００４５】吸込流路１には上述の実施例と同様に羽根
車入口に逆予旋回を生成するように流路は形成されてい
る。羽根車２は図１１に示すように羽根出口角β62が６
０〜９０度と通常の羽根出口角に比べ大幅に大きな値に
なるよう設定されている。ディフューザの流路幅１０ａ
は、ピストン形の油圧アクチュエータ１９と油圧源およ
び信号制御装置からなる制御装置１８により駆動され
る。また、制御装置１８はポンプの吐出ケーシング４と
吸込流路１の差圧ΔＰを検出してディフューザの流路幅
１０ａを制御する。
車入口に逆予旋回を生成するように流路は形成されてい
る。羽根車２は図１１に示すように羽根出口角β62が６
０〜９０度と通常の羽根出口角に比べ大幅に大きな値に
なるよう設定されている。ディフューザの流路幅１０ａ
は、ピストン形の油圧アクチュエータ１９と油圧源およ
び信号制御装置からなる制御装置１８により駆動され
る。また、制御装置１８はポンプの吐出ケーシング４と
吸込流路１の差圧ΔＰを検出してディフューザの流路幅
１０ａを制御する。
【００４６】このような構成においてポンプの理論揚程
Ｈthを次式で表す。
Ｈthを次式で表す。
【００４７】 Ｈth＝（Ｕ2 2ーＵ2Ｃu2/tanβ2ーＵ1Ｃu1）／ｇ……………………（６） ここに、β2は羽根車出口の相対速度の周方向となす角
度であり、近似的に羽根出口角β62に等しい。従って、
羽根出口角β62が大なるとき、数式（６）の右辺第２項
は小となるので理論揚程Ｈthは大となり、同一羽根車径
で高揚程化を図ることができる。一方、このように羽根
出口角β62に大きな値を適用すると、ポンプのＱ−Ｈ特
性には小流量域において不安定部が現われる。このよう
な小流量域において、図９から図１０に示すようにディ
フューザの流路幅１０ａを小さく制御すると、ディフュ
ーザにおける子午面方向の流速の低下がなくなり、ディ
フューザへの迎え角が設計点付近の値に保持でき、ディ
フューザにおける剥離が抑制され、剥離に伴うＱ−Ｈ特
性の不安定が解消される。
度であり、近似的に羽根出口角β62に等しい。従って、
羽根出口角β62が大なるとき、数式（６）の右辺第２項
は小となるので理論揚程Ｈthは大となり、同一羽根車径
で高揚程化を図ることができる。一方、このように羽根
出口角β62に大きな値を適用すると、ポンプのＱ−Ｈ特
性には小流量域において不安定部が現われる。このよう
な小流量域において、図９から図１０に示すようにディ
フューザの流路幅１０ａを小さく制御すると、ディフュ
ーザにおける子午面方向の流速の低下がなくなり、ディ
フューザへの迎え角が設計点付近の値に保持でき、ディ
フューザにおける剥離が抑制され、剥離に伴うＱ−Ｈ特
性の不安定が解消される。
【００４８】第５実施例 図１２は本発明の第５実施例の羽根車正面図である。
【００４９】図１３は本発明の第５実施例の羽根車正面
図である。
図である。
【００５０】本図に示すように、主羽根２ａと主羽根２
ａの間には、主羽根２ａよりも短く、且つその入口角は
同じ回転半径位置における主羽根２ａの羽根の角度より
図１２に示すようにΔβiだけ大きく設定してある中間
羽根２bが設けられている。このような羽根形状を持つ
羽根車の小流量域では、中間羽根２bにおいて剥離が発
生し、図１３に示すように中間羽根２bと主羽根２ａと
の間に剥離渦２０が発生し中間羽根２bの右側流路を閉
塞する。そのため、主流は左側流路を安定して流れる流
れ２１となり、羽根車内における不安定な流れが解消す
る。
ａの間には、主羽根２ａよりも短く、且つその入口角は
同じ回転半径位置における主羽根２ａの羽根の角度より
図１２に示すようにΔβiだけ大きく設定してある中間
羽根２bが設けられている。このような羽根形状を持つ
羽根車の小流量域では、中間羽根２bにおいて剥離が発
生し、図１３に示すように中間羽根２bと主羽根２ａと
の間に剥離渦２０が発生し中間羽根２bの右側流路を閉
塞する。そのため、主流は左側流路を安定して流れる流
れ２１となり、羽根車内における不安定な流れが解消す
る。
【００５１】以上述べたように、本実施例によれば羽根
車の理論揚程を羽根車の回転数を上げることなく増大さ
せることができ、その結果、ポンプの小形化を達成する
ことができる。また、同一全揚程に対しては、ポンプ速
度を低減でき、騒音、脈動圧の低減を図ることができ
る。
車の理論揚程を羽根車の回転数を上げることなく増大さ
せることができ、その結果、ポンプの小形化を達成する
ことができる。また、同一全揚程に対しては、ポンプ速
度を低減でき、騒音、脈動圧の低減を図ることができ
る。
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、吸込流路に予め吸入液
体を羽根車と逆方向に旋回させる手段を設けることによ
り、羽根車入口における角運動量が増大しそれによりポ
ンプの理論揚程が増大し、同一揚程を得るための羽根車
外径を小さくすることが出来るから小形化を達成する効
果が得られる。
体を羽根車と逆方向に旋回させる手段を設けることによ
り、羽根車入口における角運動量が増大しそれによりポ
ンプの理論揚程が増大し、同一揚程を得るための羽根車
外径を小さくすることが出来るから小形化を達成する効
果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例の吸込流路を示す正面図で
ある。
ある。
【図２】本発明の第１実施例のポンプ縦断面図である。
【図３】本発明の第１実施例の速度三角形である。
【図４】本発明の第２実施例のポンプ縦断面図である。
【図５】図４のＢ−Ｂ断面図である。
【図６】図４のＣ−Ｃ断面図である。
【図７】本発明の第３実施例のポンプ縦断面図である。
【図８】本発明の第３実施例の速度三角形である。
【図９】本発明の第４実施例のポンプ縦断面図である。
【図１０】本発明の第４実施例のポンプ縦断面図であ
る。
る。
【図１１】本発明の第４実施例の羽根車正面図である。
【図１２】本発明の第５実施例の羽根車正面図である。
【図１３】本発明の第５実施例の羽根車正面図である。
【図１４】一般的なポンプの比速度Ｎsと比直径Ｄsの関
係を示す図表である。
係を示す図表である。
１ 吸込流路 ２ 羽根車 ３ 駆動軸 ４ 吐出ケーシング ５ 羽根車入口絶対流速 ６ ディフューザ ７ ステージ ８ 水返し流路 ９ ２段目羽根車 １０ ２段目ディフューザ １１ ２段目ステージ １２ ２段目水返し流路 １３ ３段目羽根車 １４ ３段目ディフューザ １５ ２段目羽根車入口絶対流速 １６ インデューサ １７ インデューサ駆動軸 １８ 制御装置 １９ 油圧アクチュエータ
Claims (9)
- 【請求項１】 羽根車の回転と逆方向に吸入液体を予旋
回させる吸込流路を有することを特徴とする高揚程ポン
プ。 - 【請求項２】 吸込流路の側壁の方向を羽根車入口の羽
根と同方向に形成したことを特徴とする高揚程ポンプ。 - 【請求項３】 案内羽根出口の方向を羽根車入口の羽根
と同じ方向に形成したことを特徴とする高揚程ポンプ。 - 【請求項４】 羽根車の回転方向にとるボリュート巻角
の増加に従って吸込流路壁の羽根車軸からの半径距離が
増加するように形成したことを特徴とする高揚程ポン
プ。 - 【請求項５】 複数段からなる高揚程ポンプにおいて、
２段目以降の段に請求項１から請求項４のうち何れかの
請求項に記載の吸込流路を設けたことを特徴とする高揚
程ポンプ。 - 【請求項６】 羽根車の前段に該羽根車と互いに逆回転
するインデューサを設けたことを特徴とする高揚程ポン
プ。 - 【請求項７】 前記羽根車の外周側で主羽根と主羽根の
中間に該主羽根より短く、かつ羽根角の延長線が回転方
向側の主羽根前縁と交差するように設定したことを特徴
とする請求項１から請求項６のうち何れかの請求項に記
載の高揚程ポンプ。 - 【請求項８】 前記羽根車の出口角を６０〜９０度と
し、かつ該羽根車の下流に軸方向流路幅可変の吐出ディ
フューザを設けたことを特徴とする請求項１から請求項
６のうち何れかの請求項に記載の高揚程ポンプ。 - 【請求項９】 吸入側と吐出側との差圧を検出し該差圧
信号に応じて前記吐出ディフューザの軸方向流路幅を制
御する制御装置を設けたことを特徴とする請求項８に記
載の高揚程ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27180092A JPH06123298A (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | 高揚程ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27180092A JPH06123298A (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | 高揚程ポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06123298A true JPH06123298A (ja) | 1994-05-06 |
Family
ID=17505032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27180092A Pending JPH06123298A (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | 高揚程ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06123298A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1247991A1 (en) * | 2001-04-05 | 2002-10-09 | Hitachi, Ltd. | Centrifugal pump |
| JP2010065528A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Nidec Shibaura Corp | ポンプ |
| WO2015136861A1 (ja) * | 2014-03-12 | 2015-09-17 | 株式会社デンソー | 冷却システム |
| WO2019220579A1 (ja) * | 2018-05-16 | 2019-11-21 | 三相電機株式会社 | 多段ポンプ |
-
1992
- 1992-10-09 JP JP27180092A patent/JPH06123298A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1247991A1 (en) * | 2001-04-05 | 2002-10-09 | Hitachi, Ltd. | Centrifugal pump |
| US6514034B2 (en) | 2001-04-05 | 2003-02-04 | Hitachi, Ltd. | Pump |
| JP2010065528A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Nidec Shibaura Corp | ポンプ |
| WO2015136861A1 (ja) * | 2014-03-12 | 2015-09-17 | 株式会社デンソー | 冷却システム |
| WO2019220579A1 (ja) * | 2018-05-16 | 2019-11-21 | 三相電機株式会社 | 多段ポンプ |
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