JPH06113464A - 電源制限対象選択方式 - Google Patents
電源制限対象選択方式Info
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- JPH06113464A JPH06113464A JP4257721A JP25772192A JPH06113464A JP H06113464 A JPH06113464 A JP H06113464A JP 4257721 A JP4257721 A JP 4257721A JP 25772192 A JP25772192 A JP 25772192A JP H06113464 A JPH06113464 A JP H06113464A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数の電源系統を含む電力系統の振動発散に
よる脱調現象を、未然に防止する。 【構成】 変圧器５３Ａや送電線５２Ａ〜５２Ｃ等のブ
ランチに流れる有効電力潮流の故障クリア直後のオンラ
インデータと、対象とする電源系統の系統容量を反映す
る要素から、選択指標値を演算し、複数の電源系統に対
応する選択指標値を比較することによって、振動発散に
よる脱調現象を未然に防止するのに最も効果のある電源
制限対象発電機を選択できるようにした。 【効果】 脱調現象を未然に防止するのに、最も効果の
ある電源対象発電機を選択できる。
よる脱調現象を、未然に防止する。 【構成】 変圧器５３Ａや送電線５２Ａ〜５２Ｃ等のブ
ランチに流れる有効電力潮流の故障クリア直後のオンラ
インデータと、対象とする電源系統の系統容量を反映す
る要素から、選択指標値を演算し、複数の電源系統に対
応する選択指標値を比較することによって、振動発散に
よる脱調現象を未然に防止するのに最も効果のある電源
制限対象発電機を選択できるようにした。 【効果】 脱調現象を未然に防止するのに、最も効果の
ある電源対象発電機を選択できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電力系統の動態安定
度崩壊に伴う振動発散による脱調現象を、未然防止する
電源制限対象選択方式に関するものである。
度崩壊に伴う振動発散による脱調現象を、未然防止する
電源制限対象選択方式に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１１は、例えば「平成元年電気学会全
国大会講演論文集１３２３の脱調予測制御システムの開
発（１０−５９，１０−６０ページ）」に記載された、
従来の振動発散による脱調現象を未然に防止する安定化
制御方式を用いた系統安定化装置のシステム構成図であ
る。図１１において、１Ａは脱調予測制御装置、１Ｂは
脱調予測制御装置１Ａの制御端末装置、１Ｎは中央給電
指令所（中給）システム、２１は電流計測用ＣＴ、２２
は電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｃはデータや信号の受
け渡し用コントロール・ケーブル、３２Ａ，３２Ｎは伝
送路、４１は遮断器（発電機分存在）、５１Ａ〜５１Ｅ
は母線、５２Ａ〜５２Ｄは送電線、５３は変圧器、６は
この系統安定化装置の制御（電源制限）対象となる多く
の発電機を含む発電所、７Ａは本系統、７Ｂはこの系統
安定化装置の電源制限による安定化対象外の電源系統で
ある。
国大会講演論文集１３２３の脱調予測制御システムの開
発（１０−５９，１０−６０ページ）」に記載された、
従来の振動発散による脱調現象を未然に防止する安定化
制御方式を用いた系統安定化装置のシステム構成図であ
る。図１１において、１Ａは脱調予測制御装置、１Ｂは
脱調予測制御装置１Ａの制御端末装置、１Ｎは中央給電
指令所（中給）システム、２１は電流計測用ＣＴ、２２
は電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｃはデータや信号の受
け渡し用コントロール・ケーブル、３２Ａ，３２Ｎは伝
送路、４１は遮断器（発電機分存在）、５１Ａ〜５１Ｅ
は母線、５２Ａ〜５２Ｄは送電線、５３は変圧器、６は
この系統安定化装置の制御（電源制限）対象となる多く
の発電機を含む発電所、７Ａは本系統、７Ｂはこの系統
安定化装置の電源制限による安定化対象外の電源系統で
ある。
【０００３】次に動作について説明する。脱調予測制御
装置１Ａでは、常時一定サンプリング間隔（例えば電気
角３０°）で電源系統７Ｂと本系統７Ａとの連系線の一
部である送電線５２Ａの電流データを、電流計測用ＣＴ
２１で計測し、コントロール・ケーブル３１Ａを介して
入力している。また、同じタイミングで系統安定化装置
設置の変電所における５００ＫＶ母線５１Ａの電圧デー
タを、電圧計測用ＰＴ２２で計測し、コントロール・ケ
ーブル３１Ｂを介して入力している。脱調予測制御装置
１Ａ内のＣＰＵでは、この計測した電圧、電流データを
用いて連系線の有効電力潮流Ｐと無効電力潮流Ｑを各サ
ンプリングデータ毎に演算する。このＰＱデータに基づ
いてＰＱ座標平面上に有効・無効電力軌跡（ＰＱローカ
ス）を描き、このＰＱローカスを使用して図１２に示し
た安定化制御方式による脱調予測検出を行う。すなわ
ち、ＰＱローカス上に張った図１２のベクトルの象限方
向が第１象限から第２象限（時刻ｔ1 ，→の変化
点）変化したことをもって、脱調に至ると判断する。そ
して、脱調予測検出した場合には、下記（１）式より必
要電源制限量（必要電制量）を演算し、あらかじめ中央
給電指令所システム１Ｎより伝送路３２Ｎを介して入力
しておいた、制御対象の発電所６の発電情報（発電機の
運転状態）に基づいて、必要電源制限量を満足するよう
に遮断対象発電機を選択する。
装置１Ａでは、常時一定サンプリング間隔（例えば電気
角３０°）で電源系統７Ｂと本系統７Ａとの連系線の一
部である送電線５２Ａの電流データを、電流計測用ＣＴ
２１で計測し、コントロール・ケーブル３１Ａを介して
入力している。また、同じタイミングで系統安定化装置
設置の変電所における５００ＫＶ母線５１Ａの電圧デー
タを、電圧計測用ＰＴ２２で計測し、コントロール・ケ
ーブル３１Ｂを介して入力している。脱調予測制御装置
１Ａ内のＣＰＵでは、この計測した電圧、電流データを
用いて連系線の有効電力潮流Ｐと無効電力潮流Ｑを各サ
ンプリングデータ毎に演算する。このＰＱデータに基づ
いてＰＱ座標平面上に有効・無効電力軌跡（ＰＱローカ
ス）を描き、このＰＱローカスを使用して図１２に示し
た安定化制御方式による脱調予測検出を行う。すなわ
ち、ＰＱローカス上に張った図１２のベクトルの象限方
向が第１象限から第２象限（時刻ｔ1 ，→の変化
点）変化したことをもって、脱調に至ると判断する。そ
して、脱調予測検出した場合には、下記（１）式より必
要電源制限量（必要電制量）を演算し、あらかじめ中央
給電指令所システム１Ｎより伝送路３２Ｎを介して入力
しておいた、制御対象の発電所６の発電情報（発電機の
運転状態）に基づいて、必要電源制限量を満足するよう
に遮断対象発電機を選択する。
【０００４】
【数１】
【０００５】選択後、この選択発電機の遮断器４１に対
して、トリップ信号が出力されるように、脱調予測制御
装置１Ａから情報伝送路３２Ａを介して、制御端末装置
１Ｂに電源制限信号が出力される。この従来例において
は、この系統安定化装置を数秒〜１０数秒の制御ができ
るものとして説明しているが、もちろん、この装置に
は、数１０秒〜数分の非常にゆっくりした、例えば動揺
発散に対する緩慢な制御に対しても対応する機能も備え
ている。
して、トリップ信号が出力されるように、脱調予測制御
装置１Ａから情報伝送路３２Ａを介して、制御端末装置
１Ｂに電源制限信号が出力される。この従来例において
は、この系統安定化装置を数秒〜１０数秒の制御ができ
るものとして説明しているが、もちろん、この装置に
は、数１０秒〜数分の非常にゆっくりした、例えば動揺
発散に対する緩慢な制御に対しても対応する機能も備え
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の振動発散による
脱調現象を未然に防止する安定化制御方式は、以上のよ
うに構成されているので、安定化の対象となる電源系統
が１つに固定されている場合には適用可能であったが電
源系統が複数となった場合には、安定化に最も効果のあ
る電源系統（電源制限対象となる発電所）を選択できな
い問題点があった。
脱調現象を未然に防止する安定化制御方式は、以上のよ
うに構成されているので、安定化の対象となる電源系統
が１つに固定されている場合には適用可能であったが電
源系統が複数となった場合には、安定化に最も効果のあ
る電源系統（電源制限対象となる発電所）を選択できな
い問題点があった。
【０００７】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたものであり、複数の電源系統を含む電力
系統の振動発散による脱調現象を未然に防止するのに、
最も効果のある電源制限対象をオンライン的に選択でき
る電源制限対象制御方式を得ることを目的とする。
ためになされたものであり、複数の電源系統を含む電力
系統の振動発散による脱調現象を未然に防止するのに、
最も効果のある電源制限対象をオンライン的に選択でき
る電源制限対象制御方式を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明に係る電源対象
方式では、図２で示すように、複数の発電機６Ａ１〜６
Ｃ１の中から、電源制限対象発電機を選択して、電源制
限を行うことにより、故障発生等による電力系統の動態
安定度崩壊に伴う、振動発散による脱調現象を未然に防
止する安定化制御方式において、電源系統と基幹系統と
の連系点にある変圧器５３Ａや送電線５２Ａ〜５２Ｄに
流れる有効電力潮流の故障クリア直後におけるオンライ
ン・データから、選択指標値を演算し、複数の電力系統
に対応する上記選択指標値を比較することによって、電
源制限対象発電機（例えば６Ａ１）を選択するようにし
た。
方式では、図２で示すように、複数の発電機６Ａ１〜６
Ｃ１の中から、電源制限対象発電機を選択して、電源制
限を行うことにより、故障発生等による電力系統の動態
安定度崩壊に伴う、振動発散による脱調現象を未然に防
止する安定化制御方式において、電源系統と基幹系統と
の連系点にある変圧器５３Ａや送電線５２Ａ〜５２Ｄに
流れる有効電力潮流の故障クリア直後におけるオンライ
ン・データから、選択指標値を演算し、複数の電力系統
に対応する上記選択指標値を比較することによって、電
源制限対象発電機（例えば６Ａ１）を選択するようにし
た。
【０００９】また、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を上記電源系統間
の系統容量と比例する量で正規化したもの（（２）式）
を用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を上記電源系統間
の系統容量と比例する量で正規化したもの（（２）式）
を用いた。
【００１０】更に、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を上記
電源系統間の系統容量と比例する量で正規化（（３）
式）したものを用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を上記
電源系統間の系統容量と比例する量で正規化（（３）
式）したものを用いた。
【００１１】また、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を故障発生直前の
有効電力潮流で正規化したもの（（４）式）を用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を故障発生直前の
有効電力潮流で正規化したもの（（４）式）を用いた。
【００１２】更に、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を故障
発生直前の有効電力潮流で正規化したもの（（５）式）
を用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を故障
発生直前の有効電力潮流で正規化したもの（（５）式）
を用いた。
【００１３】
【作用】この発明による電源制限対象選択方式では、電
力系統の動態安定度崩壊に伴う振動発散による脱調現象
を未然に防止するために、発電機を含む電源系統と基幹
系統との連系点にある変圧器や送電線に流れる有効電力
潮流の故障クリア直後におけるオンライン・データから
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにした。以上のように、この発明による
電源制限選択方式では、連系点ブランチの有効電力潮流
より演算した選択指標値によって、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調未然防止に最も効果のある電源
制限対象を選択するので、振動発散現象に対して最適な
安定化制御が実現できる。
力系統の動態安定度崩壊に伴う振動発散による脱調現象
を未然に防止するために、発電機を含む電源系統と基幹
系統との連系点にある変圧器や送電線に流れる有効電力
潮流の故障クリア直後におけるオンライン・データから
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにした。以上のように、この発明による
電源制限選択方式では、連系点ブランチの有効電力潮流
より演算した選択指標値によって、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調未然防止に最も効果のある電源
制限対象を選択するので、振動発散現象に対して最適な
安定化制御が実現できる。
【００１４】また、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば電源系統内の運転発電機の合計慣性定数
で正規化したものを使用したので、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調現象を未然に防止するのに最も
効果のある電源制限対象発電機を選択することが可能と
なる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば電源系統内の運転発電機の合計慣性定数
で正規化したものを使用したので、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調現象を未然に防止するのに最も
効果のある電源制限対象発電機を選択することが可能と
なる。
【００１５】更に、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定時間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば電源系統
内の運転発電機の合計慣性定数で正規化したものを使用
したので、複数の電源系統の中から振動発散による脱調
現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限対象発
電機を選択することが可能となる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定時間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば電源系統
内の運転発電機の合計慣性定数で正規化したものを使用
したので、複数の電源系統の中から振動発散による脱調
現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限対象発
電機を選択することが可能となる。
【００１６】また、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば連系点ブランチの故障発生直前の有効電
力潮流で正規化したものを使用したので、複数の電源系
統の中から振動発散による脱調現象を未然防止するのら
最も効果のある電源制限対象発電機を選択することが可
能となる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば連系点ブランチの故障発生直前の有効電
力潮流で正規化したものを使用したので、複数の電源系
統の中から振動発散による脱調現象を未然防止するのら
最も効果のある電源制限対象発電機を選択することが可
能となる。
【００１７】更に、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定期間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば連系点ブ
ランチの故障発生直前の有効電力潮流で正規化したもの
を使用したので、複数の電源系統の中から振動発散によ
る脱調現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限
対象発電機を選択することが可能となる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定期間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば連系点ブ
ランチの故障発生直前の有効電力潮流で正規化したもの
を使用したので、複数の電源系統の中から振動発散によ
る脱調現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限
対象発電機を選択することが可能となる。
【００１８】
【実施例】以下、この発明の一実施例を図に基づいて説
明する。図１は、この発明の第１の実施例（実施例１）
を示す選択指標の説明図である。図１において、５１Ａ
はある電源系統と基幹系統の接続点にあたる母線、５１
Ｂ，５１Ｃはその電源系統内にある母線、５２Ａ，５２
Ｂは基幹系統の送電線、５２Ｃは電源系統の送電線、５
３Ａは電源系統と基幹系統の連系点にある変圧器、６は
電源系統内の発電所、６ａは発電機である。また、図１
には、変圧器５３Ａに流れる有効電力潮流Ｐｅの故障発
生前後の動揺波形も示してある。発電所６内の発電機６
ａは故障中に加速されるが、その加速力が大きいほど、
故障クリア後におけるＰｅの復帰速度は大きくなる。一
方、振動発散による脱調現象を未然に防止するために
は、この故障中における加速力の大きな発電機を遮断
（電源制限）するほど、効果が大きい。従って、故障ク
リア後におけるＰｅの復帰速度を表わす指標をオンライ
ンデータに基づき演算し、対象とする複数の電源系統間
でその値を比較すれば、安定化に最も効果のある電源制
限対象を選択することが可能となる。その選択指標とし
て、この実施例１では図１に示したＰｅ−ｔ図の斜線部
分の面積を使う。ただし、面積そのものの値では、対象
とする電源系統間で系統容量に差がある場合には、正確
な比較ができなくなる。そこで、この面積を系統容量と
比例する量で正規化する必要がある。例えば、電源系統
における運転発電機の合計慣性定数Ｍ（統一した基準容
量ベースの値）などが正規化量として使うことができ
る。従って、選択指標をＳ１とすると、
明する。図１は、この発明の第１の実施例（実施例１）
を示す選択指標の説明図である。図１において、５１Ａ
はある電源系統と基幹系統の接続点にあたる母線、５１
Ｂ，５１Ｃはその電源系統内にある母線、５２Ａ，５２
Ｂは基幹系統の送電線、５２Ｃは電源系統の送電線、５
３Ａは電源系統と基幹系統の連系点にある変圧器、６は
電源系統内の発電所、６ａは発電機である。また、図１
には、変圧器５３Ａに流れる有効電力潮流Ｐｅの故障発
生前後の動揺波形も示してある。発電所６内の発電機６
ａは故障中に加速されるが、その加速力が大きいほど、
故障クリア後におけるＰｅの復帰速度は大きくなる。一
方、振動発散による脱調現象を未然に防止するために
は、この故障中における加速力の大きな発電機を遮断
（電源制限）するほど、効果が大きい。従って、故障ク
リア後におけるＰｅの復帰速度を表わす指標をオンライ
ンデータに基づき演算し、対象とする複数の電源系統間
でその値を比較すれば、安定化に最も効果のある電源制
限対象を選択することが可能となる。その選択指標とし
て、この実施例１では図１に示したＰｅ−ｔ図の斜線部
分の面積を使う。ただし、面積そのものの値では、対象
とする電源系統間で系統容量に差がある場合には、正確
な比較ができなくなる。そこで、この面積を系統容量と
比例する量で正規化する必要がある。例えば、電源系統
における運転発電機の合計慣性定数Ｍ（統一した基準容
量ベースの値）などが正規化量として使うことができ
る。従って、選択指標をＳ１とすると、
【００１９】
【数２】
【００２０】上記（２）式で与えられる。ここで時刻ｔ
1 ，ｔ2 は、対象とする電源系統の電力動揺周期に基づ
き、事前に設定しておく。また、積分計算はＰｅ（ｔ）
のサンプリング間隔毎に台形近似等を用いて数値的に実
行する。
1 ，ｔ2 は、対象とする電源系統の電力動揺周期に基づ
き、事前に設定しておく。また、積分計算はＰｅ（ｔ）
のサンプリング間隔毎に台形近似等を用いて数値的に実
行する。
【００２１】図２は、実施例１の選択指標を用いた電源
制限対象選択方式による系統安定化システムの構成図で
ある。図２において、１Ａは系統安定化装置の中央装
置、１Ｂ，１Ｃは系統安定化装置の計測用端末装置、１
Ｄ〜１Ｆは系統安定化装置の制御用端末装置、１Ｎは中
央給電指令所システム、２１Ａ〜２１Ｄは電流計測用Ｃ
Ｔ、２２Ａ〜２２Ｃは電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｇ
は計測データを装置に入力するためのコントロール・ケ
ーブル、３１Ｈ〜３１Ｊはトリップ信号を遮断器に出力
するためのコントロール・ケーブル、３２Ａ〜３２Ｆ，
３２Ｎは各種情報・信号をやりとりするための伝送路、
４１Ａ〜４１Ｃは発電機の遮断器、５１Ａ〜５１Ｃはこ
の安定化装置の対象とする電源系統と基幹系統の接続点
にあたる母線、５１Ｄは基幹系統内の母線、５１Ｅ〜５
１Ｋは対象とする電源系統内の母線、５２Ａ〜５２Ｆは
基幹系統の送電線、５２Ｇ〜５２Ｊは対象とする電源系
統の送電線、この内、送電線５２Ｉは対象とする１つの
電源系統と基幹系統の連系点にある送電線、５３Ａ〜５
３Ｂは対象とする２つの電源系統と基幹系統の連系点に
ある変圧器、５３Ｃは対象とする電源系統内の変圧器、
６Ａ〜６Ｃは対象とする各電源系統に属する発電所、７
Ａは本系統、７Ｂはこの系統安定化装置の対象外の電源
系統である。この安定化システムは、例えば電流計測用
ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用Ｐ
Ｔ２２Ａ〜２２Ｃで計測される電圧とから算出される有
効電力潮流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に
入る。その後、図３に示したフローチャートに従って、
最適な電源制限対象を選択する。
制限対象選択方式による系統安定化システムの構成図で
ある。図２において、１Ａは系統安定化装置の中央装
置、１Ｂ，１Ｃは系統安定化装置の計測用端末装置、１
Ｄ〜１Ｆは系統安定化装置の制御用端末装置、１Ｎは中
央給電指令所システム、２１Ａ〜２１Ｄは電流計測用Ｃ
Ｔ、２２Ａ〜２２Ｃは電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｇ
は計測データを装置に入力するためのコントロール・ケ
ーブル、３１Ｈ〜３１Ｊはトリップ信号を遮断器に出力
するためのコントロール・ケーブル、３２Ａ〜３２Ｆ，
３２Ｎは各種情報・信号をやりとりするための伝送路、
４１Ａ〜４１Ｃは発電機の遮断器、５１Ａ〜５１Ｃはこ
の安定化装置の対象とする電源系統と基幹系統の接続点
にあたる母線、５１Ｄは基幹系統内の母線、５１Ｅ〜５
１Ｋは対象とする電源系統内の母線、５２Ａ〜５２Ｆは
基幹系統の送電線、５２Ｇ〜５２Ｊは対象とする電源系
統の送電線、この内、送電線５２Ｉは対象とする１つの
電源系統と基幹系統の連系点にある送電線、５３Ａ〜５
３Ｂは対象とする２つの電源系統と基幹系統の連系点に
ある変圧器、５３Ｃは対象とする電源系統内の変圧器、
６Ａ〜６Ｃは対象とする各電源系統に属する発電所、７
Ａは本系統、７Ｂはこの系統安定化装置の対象外の電源
系統である。この安定化システムは、例えば電流計測用
ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用Ｐ
Ｔ２２Ａ〜２２Ｃで計測される電圧とから算出される有
効電力潮流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に
入る。その後、図３に示したフローチャートに従って、
最適な電源制限対象を選択する。
【００２２】次に、この実施例１の動作を図３のフロー
チャートに基づいて説明する。まず、電流計測用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、その故障発生時点を時間基準とするための時刻リ
セットをし（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測
用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄ
で検出されると、時刻ｔ＝ｔｆ（図１の故障除去時点）
とする処理を行う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点
ブランチにある変圧器５３の有効電力潮流（電流計測用
ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、
電圧のデータより算出）と既述した（２）式を用いて選
択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｂとする）を演算する（ステップＳ
Ｔ５Ｂ）。そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ１
Ｂを、自装置の計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを
介して中央装置１Ａに送信し（ステップＳＴ６Ｂ）、自
装置を停止する（ステップＳＴ７Ｂ）。
チャートに基づいて説明する。まず、電流計測用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、その故障発生時点を時間基準とするための時刻リ
セットをし（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測
用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄ
で検出されると、時刻ｔ＝ｔｆ（図１の故障除去時点）
とする処理を行う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点
ブランチにある変圧器５３の有効電力潮流（電流計測用
ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、
電圧のデータより算出）と既述した（２）式を用いて選
択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｂとする）を演算する（ステップＳ
Ｔ５Ｂ）。そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ１
Ｂを、自装置の計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを
介して中央装置１Ａに送信し（ステップＳＴ６Ｂ）、自
装置を停止する（ステップＳＴ７Ｂ）。
【００２３】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（２）式用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｃ
とする）を演算する（ステップＳＴ５Ｃ）。そして、そ
の演算で得られた選択指標値Ｓ１Ｃを、自装置の計測用
端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置１Ａに
送信し（ステップＳＴ６Ｃ）、自装置を停止する。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（２）式用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｃ
とする）を演算する（ステップＳＴ５Ｃ）。そして、そ
の演算で得られた選択指標値Ｓ１Ｃを、自装置の計測用
端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置１Ａに
送信し（ステップＳＴ６Ｃ）、自装置を停止する。
【００２４】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ２Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（２）式を用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ５Ａ）。次に、中央装置１Ａは計
測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを介
して送られてきた選択指標値Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃを受信する
（ステップＳＴ８）。そして、選択指標値Ｓ１Ａ，Ｓ１
Ｂ，Ｓ１Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステップＳ
Ｔ９）。これらの値の内、選択指標値Ｓ１Ａが最大の場
合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限対象
を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指標値
Ｓ１Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６Ｂ１
から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０Ａ）。
また、選択指標値Ｓ１Ｃが最大の場合は、発電所６Ｃの
運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する（ステッ
プＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａによって電
源制限対象が選択された後は、所定の脱調予測、電源制
限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で示した方
式）に進められる。振動発散による脱調が予測される場
合には、電源制限対象の発電機の中から必要電源制限量
を満足する発電機を遮断するために、中央装置１Ａから
伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリップ信号が出
力される。例えば、電源制限対象が発電所６Ｂ内の発電
機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御用端末１
Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべ
き発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリップ信号が
到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（２）式を用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ５Ａ）。次に、中央装置１Ａは計
測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを介
して送られてきた選択指標値Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃを受信する
（ステップＳＴ８）。そして、選択指標値Ｓ１Ａ，Ｓ１
Ｂ，Ｓ１Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステップＳ
Ｔ９）。これらの値の内、選択指標値Ｓ１Ａが最大の場
合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限対象
を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指標値
Ｓ１Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６Ｂ１
から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０Ａ）。
また、選択指標値Ｓ１Ｃが最大の場合は、発電所６Ｃの
運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する（ステッ
プＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａによって電
源制限対象が選択された後は、所定の脱調予測、電源制
限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で示した方
式）に進められる。振動発散による脱調が予測される場
合には、電源制限対象の発電機の中から必要電源制限量
を満足する発電機を遮断するために、中央装置１Ａから
伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリップ信号が出
力される。例えば、電源制限対象が発電所６Ｂ内の発電
機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御用端末１
Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべ
き発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリップ信号が
到達する。
【００２５】なお、上記実施例１では、選択した電源制
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより電源制限を行ってもよい。ま
た、この実施例において、各電源系統に対応する正規化
用慣性定数Ｍに関する情報は、ある時間周期をもって中
央給電指令所（中給）システム１Ｎから伝送路３２Ｎを
介して中央装置１Ａに送信されるものとする。
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより電源制限を行ってもよい。ま
た、この実施例において、各電源系統に対応する正規化
用慣性定数Ｍに関する情報は、ある時間周期をもって中
央給電指令所（中給）システム１Ｎから伝送路３２Ｎを
介して中央装置１Ａに送信されるものとする。
【００２６】図４は、この第２の実施例（実施例２）を
示す選択指標の説明図である。上記実施例１では電源制
限対象選択指標として、故障クリア直後における連系点
ブランチの有効電力潮流Ｐｅに基づく動揺波形を積分し
たものを用いたが、その有効電力潮流の変化率を使用し
てもＰｅの復帰速度を表わすことができる。例えば、図
４に示すＰｅ−ｔ図の時刻ｔ１〜ｔ２間におけるＰｅの
変化率の平均値を使った、下記（３）式で求められたＳ
２を選択指標として使うことができる。
示す選択指標の説明図である。上記実施例１では電源制
限対象選択指標として、故障クリア直後における連系点
ブランチの有効電力潮流Ｐｅに基づく動揺波形を積分し
たものを用いたが、その有効電力潮流の変化率を使用し
てもＰｅの復帰速度を表わすことができる。例えば、図
４に示すＰｅ−ｔ図の時刻ｔ１〜ｔ２間におけるＰｅの
変化率の平均値を使った、下記（３）式で求められたＳ
２を選択指標として使うことができる。
【００２７】
【数３】
【００２８】この図４に示した電源系統は、図１の実施
例１で示したものと同じである。すなわち、図１で述べ
たように、母線５１Ａ〜５１Ｃと、送電線５２Ａ〜５２
Ｃと、変圧器５３Ａとから成る。図５はこの実施例２で
使用される電源制限対象選択方式による系統安定化シス
テムの構成図である。この構成図は、実施例１で使用さ
れたものと同じである。すなわち、脱調予測装置１Ａ
と、制御端末装置１Ｂと、中央給電指令所（中給）シス
テム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１と、電圧計測用ＰＴ２
２と、コントロール・ケーブル３１Ａ〜３１Ｃと、情報
伝送路３２Ａ，３２Ｎと、遮断器４１と、母線５１Ａ〜
５１Ｅと、送電線５２Ａ〜５２Ｄと、変圧器５３と、本
系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６と発電機６ａか
らなる。このように、この安定化システムは、例えば電
流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧
計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃで計測される電圧より算出
される有効電力潮流の変化をもって故障検出を行い、起
動状態に入る。その後、図６に示したフローチャートに
従って、最適な電源制限対象を選択する。
例１で示したものと同じである。すなわち、図１で述べ
たように、母線５１Ａ〜５１Ｃと、送電線５２Ａ〜５２
Ｃと、変圧器５３Ａとから成る。図５はこの実施例２で
使用される電源制限対象選択方式による系統安定化シス
テムの構成図である。この構成図は、実施例１で使用さ
れたものと同じである。すなわち、脱調予測装置１Ａ
と、制御端末装置１Ｂと、中央給電指令所（中給）シス
テム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１と、電圧計測用ＰＴ２
２と、コントロール・ケーブル３１Ａ〜３１Ｃと、情報
伝送路３２Ａ，３２Ｎと、遮断器４１と、母線５１Ａ〜
５１Ｅと、送電線５２Ａ〜５２Ｄと、変圧器５３と、本
系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６と発電機６ａか
らなる。このように、この安定化システムは、例えば電
流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧
計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃで計測される電圧より算出
される有効電力潮流の変化をもって故障検出を行い、起
動状態に入る。その後、図６に示したフローチャートに
従って、最適な電源制限対象を選択する。
【００２９】まず、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって電力系統の故障発
生が検出されると、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装
置１Ａがそれぞれ起動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１
Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂでは、その故障発
生時点を時間基準とするための時刻リセットをし（ステ
ップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２
１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄで検出されると、
時刻ｔ＝ｔｆ（図４の故障除去時点）とする処理を行う
（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変
圧器５３の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧
計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、電圧のデータより
算出）と既述した（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ
２Ｂとする）を演算する（ステップＳＴ１５Ｂ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ２Ｂを、自装置の
計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ１６Ｂ）、自装置を停止す
る（ステップＳＴ７Ｂ）。
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって電力系統の故障発
生が検出されると、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装
置１Ａがそれぞれ起動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１
Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂでは、その故障発
生時点を時間基準とするための時刻リセットをし（ステ
ップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２
１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄで検出されると、
時刻ｔ＝ｔｆ（図４の故障除去時点）とする処理を行う
（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変
圧器５３の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧
計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、電圧のデータより
算出）と既述した（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ
２Ｂとする）を演算する（ステップＳＴ１５Ｂ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ２Ｂを、自装置の
計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ１６Ｂ）、自装置を停止す
る（ステップＳＴ７Ｂ）。
【００３０】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２
Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ１５Ｃ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ２Ｃを、自装置の
計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ１６Ｃ）、自装置を停止す
る。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２
Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ１５Ｃ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ２Ｃを、自装置の
計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ１６Ｃ）、自装置を停止す
る。
【００３１】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ１Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ１５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃを受信す
る（ステップＳＴ１８）。そして、選択指標値Ｓ２Ａ，
Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ３）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４Ａが最大
の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限
対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指
標値Ｓ２Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６
Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ２Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって、電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、、電源制限対象の発電機の中から必要
電源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装
置１Ａから伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリッ
プ信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所６
Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御
用端末１Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、
遮断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリッ
プ信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ１５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃを受信す
る（ステップＳＴ１８）。そして、選択指標値Ｓ２Ａ，
Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ３）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４Ａが最大
の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限
対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指
標値Ｓ２Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６
Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ２Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって、電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、、電源制限対象の発電機の中から必要
電源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装
置１Ａから伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリッ
プ信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所６
Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御
用端末１Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、
遮断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリッ
プ信号が到達する。
【００３２】なお、上記実施例２では、選択した電源制
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより電源制限を行ってもよい。
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより電源制限を行ってもよい。
【００３３】図７は、この発明の第３の実施例（実施例
３）を示す系統安定化システムの構成図である。上記実
施例１では系統容量見合いの正規化容量として、電源系
統における運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていた
が、連系点ブランチの故障発生直前における有効電力潮
流の初期位Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにす
れば、中央給電指令所システムからの慣性定数に関する
情報が不要となる。すなわち、この実施例３において
は、下記（４）式で求められたＳ３を選択指標として使
う。
３）を示す系統安定化システムの構成図である。上記実
施例１では系統容量見合いの正規化容量として、電源系
統における運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていた
が、連系点ブランチの故障発生直前における有効電力潮
流の初期位Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにす
れば、中央給電指令所システムからの慣性定数に関する
情報が不要となる。すなわち、この実施例３において
は、下記（４）式で求められたＳ３を選択指標として使
う。
【００３４】
【数４】
【００３５】図７はこの実施例３で使用される電源制限
対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、脱調予測装置１Ａと、制御端末装置１
Ｂと、中央給電指令所（中給）システム１Ｎと、電流計
測用ＣＴ２１と、電圧計測用ＰＴ２２と、コントロール
・ケーブル３１Ａ〜３１Ｃと、情報伝送路３２Ａ，３２
Ｎと、遮断器４１と、母線５１Ａ〜５１Ｅと、送電線５
２Ａ〜５２Ｄと、変圧器５３と、本系統７Ａと、電源系
統７Ｂと、発電所６と発電機６ａからなる。このよう
に、この安定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２
Ａ〜２２Ｃで計測される電圧より算出される有効電力潮
流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に入る。そ
の後、図８に示したフローチャートに従って、最適な電
源制限対象を選択する。
対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、脱調予測装置１Ａと、制御端末装置１
Ｂと、中央給電指令所（中給）システム１Ｎと、電流計
測用ＣＴ２１と、電圧計測用ＰＴ２２と、コントロール
・ケーブル３１Ａ〜３１Ｃと、情報伝送路３２Ａ，３２
Ｎと、遮断器４１と、母線５１Ａ〜５１Ｅと、送電線５
２Ａ〜５２Ｄと、変圧器５３と、本系統７Ａと、電源系
統７Ｂと、発電所６と発電機６ａからなる。このよう
に、この安定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２
Ａ〜２２Ｃで計測される電圧より算出される有効電力潮
流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に入る。そ
の後、図８に示したフローチャートに従って、最適な電
源制限対象を選択する。
【００３６】まず、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって電力系統の故障発
生が検出されると、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装
置１Ａがそれぞれ起動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１
Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂでは、故障発生直
前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐｅ（０_ ）を自装
置のメモリに記憶する（ステップＳＴ２）。そして、故
障発生時点を時間基準とするための時刻リセットをし
（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測用ＣＴ２１
Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄで検出され
ると、時刻ｔ＝ｔｆとする処理を行う（ステップＳＴ４
Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変圧器５３の有効電
力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂ
で計測される電流、電圧のデータより算出）と既述した
（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３Ｂとする）を演
算する（ステップＳＴ２５Ｂ）。そして、その演算で得
られた選択指標値Ｓ３Ｂを自装置の計測用端末装置１Ｂ
から伝送路３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ステ
ップＳＴ２６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ７
Ｂ）。
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって電力系統の故障発
生が検出されると、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装
置１Ａがそれぞれ起動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１
Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂでは、故障発生直
前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐｅ（０_ ）を自装
置のメモリに記憶する（ステップＳＴ２）。そして、故
障発生時点を時間基準とするための時刻リセットをし
（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測用ＣＴ２１
Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄで検出され
ると、時刻ｔ＝ｔｆとする処理を行う（ステップＳＴ４
Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変圧器５３の有効電
力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂ
で計測される電流、電圧のデータより算出）と既述した
（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３Ｂとする）を演
算する（ステップＳＴ２５Ｂ）。そして、その演算で得
られた選択指標値Ｓ３Ｂを自装置の計測用端末装置１Ｂ
から伝送路３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ステ
ップＳＴ２６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ７
Ｂ）。
【００３７】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３
Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ２５Ｃ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ３Ｃを、自装置の
計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ２６Ｃ）、自装置を停止す
る。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３
Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ２５Ｃ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ３Ｃを、自装置の
計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ２６Ｃ）、自装置を停止す
る。
【００３８】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ１Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ２５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃを受信す
る（ステップＳＴ２８）。そして、選択指標値Ｓ３Ａ，
Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ３）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４Ａが最大
の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限
対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指
標値Ｓ３Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６
Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ３Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって、電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、電源制限対象の発電機の中から必要電
源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装置
１Ａから伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリップ
信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所６Ｂ
内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御用
端末１Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、遮
断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリップ
信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ２５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃを受信す
る（ステップＳＴ２８）。そして、選択指標値Ｓ３Ａ，
Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ３）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４Ａが最大
の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限
対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指
標値Ｓ３Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６
Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ３Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって、電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、電源制限対象の発電機の中から必要電
源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装置
１Ａから伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリップ
信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所６Ｂ
内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御用
端末１Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、遮
断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリップ
信号が到達する。
【００３９】図９は、この発明の第４の実施例（実施例
４）を示す系統安定化システムの構成図である。実施例
２では系統容量見合いの正規化量として、電源系統にお
ける運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていたが、連系
点ブランチの故障発生直前における有効電力潮流の初期
値Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにすれば、中
央給電指令システムからの慣性定数に関する情報が不要
となる。すなわちこの実施例４においては、下記（５）
式で求められたＳ４を選択指標として使う。
４）を示す系統安定化システムの構成図である。実施例
２では系統容量見合いの正規化量として、電源系統にお
ける運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていたが、連系
点ブランチの故障発生直前における有効電力潮流の初期
値Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにすれば、中
央給電指令システムからの慣性定数に関する情報が不要
となる。すなわちこの実施例４においては、下記（５）
式で求められたＳ４を選択指標として使う。
【００４０】
【数５】
【００４１】図９は、この実施例４で使用される電源制
限対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、脱調予測装置１Ａと、制御端末装置１
Ｂと、中央給電指令所（中給）システム１Ｎと、電流計
測用ＣＴ２１と、電圧計測用ＰＴ２２と、コントロール
・ケーブル３１Ａ〜３１Ｃと、情報伝送路３２Ａ，３２
Ｎと、遮断器４１と、母線５１Ａ〜５１Ｅと、送電線５
２Ａ〜５２Ｄと、変圧器５３と、本系統７Ａと、電源系
統７Ｂと、発電所６と発電機６ａからなる。このよう
に、この安定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２
Ａ〜２２Ｃで計測される電圧より算出される有効電力潮
流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に入る。そ
の後、図１０に示したフローチャートに従って、最適な
電源制限対象を選択する。
限対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、脱調予測装置１Ａと、制御端末装置１
Ｂと、中央給電指令所（中給）システム１Ｎと、電流計
測用ＣＴ２１と、電圧計測用ＰＴ２２と、コントロール
・ケーブル３１Ａ〜３１Ｃと、情報伝送路３２Ａ，３２
Ｎと、遮断器４１と、母線５１Ａ〜５１Ｅと、送電線５
２Ａ〜５２Ｄと、変圧器５３と、本系統７Ａと、電源系
統７Ｂと、発電所６と発電機６ａからなる。このよう
に、この安定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２
Ａ〜２２Ｃで計測される電圧より算出される有効電力潮
流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に入る。そ
の後、図１０に示したフローチャートに従って、最適な
電源制限対象を選択する。
【００４２】まず、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって電力系統の故障発
生が検出されると、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装
置１Ａがそれぞれ起動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１
Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂでは、故障発生直
前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐｅ（０_ ）を自装
置のメモリに記憶する（ステップＳＴ２）。そして、故
障発生時点を時間基準とするための時刻リセットをし
（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測用ＣＴ２１
Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄで検出され
ると、時刻ｔ＝ｔｆとする処理を行う（ステップＳＴ４
Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変圧器５３の有効電
力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂ
で計測される電流、電圧のデータより算出）と既述した
（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４Ｂとする）を演
算する（ステップＳＴ３５Ｂ）。そして、その演算で得
られた選択指標値Ｓ４Ｂを、自装置の計測用端末装置１
Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ス
テップＳＴ３６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ
７Ｂ）。
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄによって電力系統の故障発
生が検出されると、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装
置１Ａがそれぞれ起動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１
Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂでは、故障発生直
前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐｅ（０_ ）を自装
置のメモリに記憶する（ステップＳＴ２）。そして、故
障発生時点を時間基準とするための時刻リセットをし
（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測用ＣＴ２１
Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄで検出され
ると、時刻ｔ＝ｔｆとする処理を行う（ステップＳＴ４
Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変圧器５３の有効電
力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂ
で計測される電流、電圧のデータより算出）と既述した
（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４Ｂとする）を演
算する（ステップＳＴ３５Ｂ）。そして、その演算で得
られた選択指標値Ｓ４Ｂを、自装置の計測用端末装置１
Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ス
テップＳＴ３６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ
７Ｂ）。
【００４３】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４
Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ３５Ｃ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ４Ｃを、自装置の
計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ３６Ｃ）、自装置を停止す
る。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線の有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１
Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧デー
タより算出）と（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４
Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ３５Ｃ）。そし
て、その演算で得られた選択指標値Ｓ４Ｃを、自装置の
計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装置
１Ａに送信し（ステップＳＴ３６Ｃ）、自装置を停止す
る。
【００４４】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ１Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ３５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃを受信す
る（ステップＳＴ３８）。そして、選択指標値Ｓ４Ａ，
Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ３）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４Ａが最大
の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限
対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指
標値Ｓ４Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６
Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ４Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって、電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、、電源制限対象の発電機の中から必要
電源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装
置１Ａから伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリッ
プ信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所６
Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御
用端末１Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、
遮断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリッ
プ信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測用
ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電圧データより算出）と
（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４Ｃとする）を演
算する（ステップＳＴ３５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃを受信す
る（ステップＳＴ３８）。そして、選択指標値Ｓ４Ａ，
Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ３）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４Ａが最大
の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制限
対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択指
標値Ｓ４Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機６
Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ４Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって、電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、、電源制限対象の発電機の中から必要
電源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装
置１Ａから伝送路３Ｃ〜３Ｆのいずれかを介してトリッ
プ信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所６
Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、制御
用端末１Ｅ、コントロール・ケーブル３１Ｉを介して、
遮断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断器４１Ａにトリッ
プ信号が到達する。
【００４５】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、発電
機を含む電源系統と基幹系統との連系点にある変圧器や
送電線に流れる有効電力潮流のオンライン・データより
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにしたので、脱調現象を未然に防止し、
安定化に最も効果のある電源系統を選択できる効果があ
る。また、選択指標値を得るために、正規化量として連
系点ブランチの有効電力潮流を用いるため、中央給電指
令所からの慣性定数に関する情報が不要となり、安定化
装置を構成した場合、構成が簡単なものとなる効果もあ
る。
機を含む電源系統と基幹系統との連系点にある変圧器や
送電線に流れる有効電力潮流のオンライン・データより
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにしたので、脱調現象を未然に防止し、
安定化に最も効果のある電源系統を選択できる効果があ
る。また、選択指標値を得るために、正規化量として連
系点ブランチの有効電力潮流を用いるため、中央給電指
令所からの慣性定数に関する情報が不要となり、安定化
装置を構成した場合、構成が簡単なものとなる効果もあ
る。
【図１】この発明の第１の実施例を示す選択指標の説明
図である。
図である。
【図２】この発明の第１の実施例による系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図３】図２の系統安定化システムの動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図４】この発明の第２の実施例を示す選択指標の説明
図である。
図である。
【図５】この発明の第２の実施例による系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図６】図４の系統安定化システムの動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図７】この発明の第３の実施例を示す系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図８】図７の系統安定化システムの動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図９】この発明の第４の実施例を示す系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図１０】図９の系統安定化システムの動作を示すフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図１１】従来の安定化制御方式を用いた系統安定化装
置のシステム構成図である。
置のシステム構成図である。
【図１２】従来の安定化制御方式における脱調予測検出
の原理図である。
の原理図である。
１Ａ 中央装置 １Ｂ，１Ｃ 計測用端末装置 １Ｄ〜１Ｆ 制御用端末装置 １Ｎ 中央給電指令所（中給）システム ２１Ａ〜２１Ｄ 電流計測器用ＣＴ ２２Ａ〜２２Ｃ 電圧計測器用ＰＴ ３１Ａ〜３１Ｊ コントロール・ケーブル ４１Ａ〜４１Ｃ 遮断器 ５１Ａ〜５１Ｋ 母線 ５２Ａ〜５２Ｊ 送電線 ５３Ａ〜５３Ｃ 変圧器
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年７月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 電源制限対象選択方式
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電力系統の動態安定
度崩壊に伴う振動発散による脱調現象を、未然防止する
電源制限対象選択方式に関するものである。
度崩壊に伴う振動発散による脱調現象を、未然防止する
電源制限対象選択方式に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１１は、例えば「平成元年電気学会全
国大会講演論文集１３２３の脱調予測制御システムの開
発（１０−５９，１０−６０ページ）」に記載された、
従来の振動発散による脱調現象を未然に防止する安定化
制御方式を用いた系統安定化装置のシステム構成図であ
る。図１１において、１Ａは脱調予測制御装置、１Ｂは
脱調予測制御装置１Ａの制御端末装置、１Ｎは中央給電
指令所（中給）システム、２１は電流計測用ＣＴ、２２
は電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｃはデータや信号の受
け渡し用コントロール・ケーブル、３２Ａ，３２Ｎは伝
送路、４１は遮断器（発電機分存在）、５１Ａ〜５１Ｅ
は母線、５２Ａ〜５２Ｄは送電線、５３は変圧器、６は
この系統安定化装置の制御（電源制限）対象となる多く
の発電機を含む発電所、７Ａは本系統、７Ｂはこの系統
安定化装置の電源制限による安定化対象外の電源系統で
ある。
国大会講演論文集１３２３の脱調予測制御システムの開
発（１０−５９，１０−６０ページ）」に記載された、
従来の振動発散による脱調現象を未然に防止する安定化
制御方式を用いた系統安定化装置のシステム構成図であ
る。図１１において、１Ａは脱調予測制御装置、１Ｂは
脱調予測制御装置１Ａの制御端末装置、１Ｎは中央給電
指令所（中給）システム、２１は電流計測用ＣＴ、２２
は電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｃはデータや信号の受
け渡し用コントロール・ケーブル、３２Ａ，３２Ｎは伝
送路、４１は遮断器（発電機分存在）、５１Ａ〜５１Ｅ
は母線、５２Ａ〜５２Ｄは送電線、５３は変圧器、６は
この系統安定化装置の制御（電源制限）対象となる多く
の発電機を含む発電所、７Ａは本系統、７Ｂはこの系統
安定化装置の電源制限による安定化対象外の電源系統で
ある。
【０００３】次に動作について説明する。脱調予測制御
装置１Ａでは、常時一定サンプリング間隔（例えば電気
角３０°）で電源系統７Ｂと本系統７Ａとの連系線の一
部である送電線５２Ａの電流データを、電流計測用ＣＴ
２１で計測し、コントロール・ケーブル３１Ａを介して
入力している。また、同じタイミングで系統安定化装置
設置の変電所における５００ＫＶ母線５１Ａの電圧デー
タを、電圧計測用ＰＴ２２で計測し、コントロール・ケ
ーブル３１Ｂを介して入力している。脱調予測制御装置
１Ａ内のＣＰＵでは、この計測した電圧、電流データを
用いて連系線の有効電力潮流Ｐと無効電力潮流Ｑを各サ
ンプリングデータ毎に演算する。このＰＱデータに基づ
いてＰＱ座標平面上に有効・無効電力軌跡（ＰＱローカ
ス）を描き、このＰＱローカスを使用して図１２に示し
た安定化制御方式による脱調予測検出を行う。すなわ
ち、ＰＱローカス上に張った図１２のベクトルの象限方
向が第１象限から第２象限（時刻ｔ1 ，→の変化
点）変化したことをもって、脱調に至ると判断する。そ
して、脱調予測検出した場合には、下記（１）式より必
要電源制限量（必要電制量）を演算し、あらかじめ中央
給電指令所システム１Ｎより伝送路３２Ｎを介して入力
しておいた、制御対象の発電所６の発電情報（発電機の
運転状態）に基づいて、必要電源制限量を満足するよう
に遮断対象発電機を選択する。
装置１Ａでは、常時一定サンプリング間隔（例えば電気
角３０°）で電源系統７Ｂと本系統７Ａとの連系線の一
部である送電線５２Ａの電流データを、電流計測用ＣＴ
２１で計測し、コントロール・ケーブル３１Ａを介して
入力している。また、同じタイミングで系統安定化装置
設置の変電所における５００ＫＶ母線５１Ａの電圧デー
タを、電圧計測用ＰＴ２２で計測し、コントロール・ケ
ーブル３１Ｂを介して入力している。脱調予測制御装置
１Ａ内のＣＰＵでは、この計測した電圧、電流データを
用いて連系線の有効電力潮流Ｐと無効電力潮流Ｑを各サ
ンプリングデータ毎に演算する。このＰＱデータに基づ
いてＰＱ座標平面上に有効・無効電力軌跡（ＰＱローカ
ス）を描き、このＰＱローカスを使用して図１２に示し
た安定化制御方式による脱調予測検出を行う。すなわ
ち、ＰＱローカス上に張った図１２のベクトルの象限方
向が第１象限から第２象限（時刻ｔ1 ，→の変化
点）変化したことをもって、脱調に至ると判断する。そ
して、脱調予測検出した場合には、下記（１）式より必
要電源制限量（必要電制量）を演算し、あらかじめ中央
給電指令所システム１Ｎより伝送路３２Ｎを介して入力
しておいた、制御対象の発電所６の発電情報（発電機の
運転状態）に基づいて、必要電源制限量を満足するよう
に遮断対象発電機を選択する。
【０００４】
【数１】
【０００５】選択後、この選択発電機の遮断器４１に対
して、トリップ信号が出力されるように、脱調予測制御
装置１Ａから情報伝送路３２Ａを介して、制御端末装置
１Ｂに電源制限信号が出力される。この従来例において
は、この系統安定化装置を数秒〜１０数秒の制御ができ
るものとして説明しているが、もちろん、この装置に
は、数１０秒〜数分の非常にゆっくりした、例えば動揺
発散に対する緩慢な制御に対しても対応する機能も備え
ている。
して、トリップ信号が出力されるように、脱調予測制御
装置１Ａから情報伝送路３２Ａを介して、制御端末装置
１Ｂに電源制限信号が出力される。この従来例において
は、この系統安定化装置を数秒〜１０数秒の制御ができ
るものとして説明しているが、もちろん、この装置に
は、数１０秒〜数分の非常にゆっくりした、例えば動揺
発散に対する緩慢な制御に対しても対応する機能も備え
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の振動発散による
脱調現象を未然に防止する安定化制御方式は、以上のよ
うに構成されているので、安定化の対象となる電源系統
が１つに固定されている場合には適用可能であったが電
源系統が複数となった場合には、安定化に最も効果のあ
る電源系統（電源制限対象となる発電所）を選択できな
い問題点があった。
脱調現象を未然に防止する安定化制御方式は、以上のよ
うに構成されているので、安定化の対象となる電源系統
が１つに固定されている場合には適用可能であったが電
源系統が複数となった場合には、安定化に最も効果のあ
る電源系統（電源制限対象となる発電所）を選択できな
い問題点があった。
【０００７】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたものであり、複数の電源系統を含む電力
系統の振動発散による脱調現象を未然に防止するのに、
最も効果のある電源制限対象をオンライン的に選択でき
る電源制限対象選択方式を得ることを目的とする。
ためになされたものであり、複数の電源系統を含む電力
系統の振動発散による脱調現象を未然に防止するのに、
最も効果のある電源制限対象をオンライン的に選択でき
る電源制限対象選択方式を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明に係る電源対象
方式では、図２で示すように、複数の発電機６Ａ１〜６
Ｃ１の中から、電源制限対象発電機を選択して、電源制
限を行うことにより、故障発生等による電力系統の動態
安定度崩壊に伴う、振動発散による脱調現象を未然に防
止する安定化制御方式において、電源系統と基幹系統と
の連系点にある変圧器５３Ａや送電線５２Ａ〜５２Ｄに
流れる有効電力潮流の故障クリア直後におけるオンライ
ン・データから、選択指標値を演算し、複数の電力系統
に対応する上記選択指標値を比較することによって、電
源制限対象発電機（例えば６Ａ１）を選択するようにし
た。
方式では、図２で示すように、複数の発電機６Ａ１〜６
Ｃ１の中から、電源制限対象発電機を選択して、電源制
限を行うことにより、故障発生等による電力系統の動態
安定度崩壊に伴う、振動発散による脱調現象を未然に防
止する安定化制御方式において、電源系統と基幹系統と
の連系点にある変圧器５３Ａや送電線５２Ａ〜５２Ｄに
流れる有効電力潮流の故障クリア直後におけるオンライ
ン・データから、選択指標値を演算し、複数の電力系統
に対応する上記選択指標値を比較することによって、電
源制限対象発電機（例えば６Ａ１）を選択するようにし
た。
【０００９】また、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を上記電源系統間
の系統容量と比例する量で正規化したもの（（２）式）
を用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を上記電源系統間
の系統容量と比例する量で正規化したもの（（２）式）
を用いた。
【００１０】更に、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を上記
電源系統間の系統容量と比例する量で正規化（（３）
式）したものを用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を上記
電源系統間の系統容量と比例する量で正規化（（３）
式）したものを用いた。
【００１１】また、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を故障発生直前の
有効電力潮流で正規化したもの（（４）式）を用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データを所定期間積分し、この積分値を故障発生直前の
有効電力潮流で正規化したもの（（４）式）を用いた。
【００１２】更に、上記選択指標値として、上記連系点
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を故障
発生直前の有効電力潮流で正規化したもの（（５）式）
を用いた。
の故障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・
データの変化率を所定期間で平均し、この平均値を故障
発生直前の有効電力潮流で正規化したもの（（５）式）
を用いた。
【００１３】
【作用】この発明による電源制限対象選択方式では、電
力系統の動態安定度崩壊に伴う振動発散による脱調現象
を未然に防止するために、発電機を含む電源系統と基幹
系統との連系点にある変圧器や送電線に流れる有効電力
潮流の故障クリア直後におけるオンライン・データから
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにした。以上のように、この発明による
電源制限選択方式では、連系点ブランチの有効電力潮流
より演算した選択指標値によって、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調未然防止に最も効果のある電源
制限対象を選択するので、振動発散現象に対して最適な
安定化制御が実現できる。
力系統の動態安定度崩壊に伴う振動発散による脱調現象
を未然に防止するために、発電機を含む電源系統と基幹
系統との連系点にある変圧器や送電線に流れる有効電力
潮流の故障クリア直後におけるオンライン・データから
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにした。以上のように、この発明による
電源制限選択方式では、連系点ブランチの有効電力潮流
より演算した選択指標値によって、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調未然防止に最も効果のある電源
制限対象を選択するので、振動発散現象に対して最適な
安定化制御が実現できる。
【００１４】また、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば電源系統内の運転発電機の合計慣性定数
で正規化したものを使用したので、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調現象を未然に防止するのに最も
効果のある電源制限対象発電機を選択することが可能と
なる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば電源系統内の運転発電機の合計慣性定数
で正規化したものを使用したので、複数の電源系統の中
から振動発散による脱調現象を未然に防止するのに最も
効果のある電源制限対象発電機を選択することが可能と
なる。
【００１５】更に、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定時間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば電源系統
内の運転発電機の合計慣性定数で正規化したものを使用
したので、複数の電源系統の中から振動発散による脱調
現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限対象発
電機を選択することが可能となる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定時間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば電源系統
内の運転発電機の合計慣性定数で正規化したものを使用
したので、複数の電源系統の中から振動発散による脱調
現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限対象発
電機を選択することが可能となる。
【００１６】また、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば連系点ブランチの故障発生直前の有効電
力潮流で正規化したものを使用したので、複数の電源系
統の中から振動発散による脱調現象を未然防止するのに
最も効果のある電源制限対象発電機を選択することが可
能となる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データを一定期間積分し、そ
の値を、例えば連系点ブランチの故障発生直前の有効電
力潮流で正規化したものを使用したので、複数の電源系
統の中から振動発散による脱調現象を未然防止するのに
最も効果のある電源制限対象発電機を選択することが可
能となる。
【００１７】更に、上記選択指標値として、電源系統と
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定期間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば連系点ブ
ランチの故障発生直前の有効電力潮流で正規化したもの
を使用したので、複数の電源系統の中から振動発散によ
る脱調現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限
対象発電機を選択することが可能となる。
基幹系統の連系点ブランチの故障クリア直後における有
効電力潮流のオンライン・データより、その一定期間内
の変化率の平均値を演算し、その値を、例えば連系点ブ
ランチの故障発生直前の有効電力潮流で正規化したもの
を使用したので、複数の電源系統の中から振動発散によ
る脱調現象を未然防止するのに最も効果のある電源制限
対象発電機を選択することが可能となる。
【００１８】
【実施例】以下、この発明の一実施例を図に基づいて説
明する。図１は、この発明の第１の実施例（実施例１）
を示す選択指標の説明図である。図１において、５１Ａ
はある電源系統と基幹系統の接続点にあたる母線、５１
Ｂ，５１Ｃはその電源系統内にある母線、５２Ａ，５２
Ｂは基幹系統の送電線、５２Ｃは電源系統の送電線、５
３Ａは電源系統と基幹系統の連系点にある変圧器、６は
電源系統内の発電所、６ａは発電機である。また、図１
には、変圧器５３Ａに流れる有効電力潮流Ｐｅの故障発
生前後の動揺波形も示してある。発電所６内の発電機６
ａは故障中に加速されるが、その加速力が大きいほど、
故障クリア後におけるＰｅの復帰速度は大きくなる。一
方、振動発散による脱調現象を未然に防止するために
は、この故障中における加速力の大きな発電機を遮断
（電源制限）するほど、効果が大きい。従って、故障ク
リア後におけるＰｅの復帰速度を表わす指標をオンライ
ンデータに基づき演算し、対象とする複数の電源系統間
でその値を比較すれば、安定化に最も効果のある電源制
限対象を選択することが可能となる。その選択指標とし
て、この実施例１では図１に示したＰｅ−ｔ図の斜線部
分の面積を使う。ただし、面積そのものの値では、対象
とする電源系統間で系統容量に差がある場合には、正確
な比較ができなくなる。そこで、この面積を系統容量と
比例する量で正規化する必要がある。例えば、電源系統
における運転発電機の合計慣性定数Ｍ（統一した基準容
量ベースの値）などが正規化量として使うことができ
る。従って、選択指標をＳ１とすると、
明する。図１は、この発明の第１の実施例（実施例１）
を示す選択指標の説明図である。図１において、５１Ａ
はある電源系統と基幹系統の接続点にあたる母線、５１
Ｂ，５１Ｃはその電源系統内にある母線、５２Ａ，５２
Ｂは基幹系統の送電線、５２Ｃは電源系統の送電線、５
３Ａは電源系統と基幹系統の連系点にある変圧器、６は
電源系統内の発電所、６ａは発電機である。また、図１
には、変圧器５３Ａに流れる有効電力潮流Ｐｅの故障発
生前後の動揺波形も示してある。発電所６内の発電機６
ａは故障中に加速されるが、その加速力が大きいほど、
故障クリア後におけるＰｅの復帰速度は大きくなる。一
方、振動発散による脱調現象を未然に防止するために
は、この故障中における加速力の大きな発電機を遮断
（電源制限）するほど、効果が大きい。従って、故障ク
リア後におけるＰｅの復帰速度を表わす指標をオンライ
ンデータに基づき演算し、対象とする複数の電源系統間
でその値を比較すれば、安定化に最も効果のある電源制
限対象を選択することが可能となる。その選択指標とし
て、この実施例１では図１に示したＰｅ−ｔ図の斜線部
分の面積を使う。ただし、面積そのものの値では、対象
とする電源系統間で系統容量に差がある場合には、正確
な比較ができなくなる。そこで、この面積を系統容量と
比例する量で正規化する必要がある。例えば、電源系統
における運転発電機の合計慣性定数Ｍ（統一した基準容
量ベースの値）などが正規化量として使うことができ
る。従って、選択指標をＳ１とすると、
【００１９】
【数２】
【００２０】上記（２）式で与えられる。ここで時刻ｔ
1 ，ｔ2 は、対象とする電源系統の電力動揺周期に基づ
き、事前に設定しておく。また、積分計算はＰｅ（ｔ）
のサンプリング間隔毎に台形近似等を用いて数値的に実
行する。
1 ，ｔ2 は、対象とする電源系統の電力動揺周期に基づ
き、事前に設定しておく。また、積分計算はＰｅ（ｔ）
のサンプリング間隔毎に台形近似等を用いて数値的に実
行する。
【００２１】図２は、実施例１の選択指標を用いた電源
制限対象選択方式による系統安定化システムの構成図で
ある。図２において、１Ａは系統安定化装置の中央装
置、１Ｂ，１Ｃは系統安定化装置の計測用端末装置、１
Ｄ〜１Ｆは系統安定化装置の制御用端末装置、１Ｎは中
央給電指令所システム、２１Ａ〜２１Ｄは電流計測用Ｃ
Ｔ、２２Ａ〜２２Ｃは電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｇ
は計測データを装置に入力するためのコントロール・ケ
ーブル、３１Ｈ〜３１Ｊはトリップ信号を遮断器に出力
するためのコントロール・ケーブル、３２Ａ〜３２Ｆ，
３２Ｎは各種情報・信号をやりとりするための伝送路、
４１Ａ〜４１Ｃは発電機の遮断器、５１Ａ〜５１Ｃはこ
の安定化装置の対象とする電源系統と基幹系統の接続点
にあたる母線、５１Ｄは基幹系統内の母線、５１Ｅ〜５
１Ｋは対象とする電源系統内の母線、５２Ａ〜５２Ｆは
基幹系統の送電線、５２Ｇ〜５２Ｊは対象とする電源系
統の送電線、この内、送電線５２Ｉは対象とする１つの
電源系統と基幹系統の連系点にある送電線、５３Ａ〜５
３Ｂは対象とする２つの電源系統と基幹系統の連系点に
ある変圧器、５３Ｃは対象とする電源系統内の変圧器、
６Ａ〜６Ｃは対象とする各電源系統に属する発電所、６
Ａ１〜６Ｃ１は各発電所に属する複数発電機、７Ａは本
系統、７Ｂはこの系統安定化装置の対象外の電源系統で
ある。この安定化システムは、例えば電流計測用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２
Ａ〜２２Ｃで計測される電圧とから算出される有効電力
潮流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に入る。
その後、図３に示したフローチャートに従って、最適な
電源制限対象を選択する。
制限対象選択方式による系統安定化システムの構成図で
ある。図２において、１Ａは系統安定化装置の中央装
置、１Ｂ，１Ｃは系統安定化装置の計測用端末装置、１
Ｄ〜１Ｆは系統安定化装置の制御用端末装置、１Ｎは中
央給電指令所システム、２１Ａ〜２１Ｄは電流計測用Ｃ
Ｔ、２２Ａ〜２２Ｃは電圧計測用ＰＴ、３１Ａ〜３１Ｇ
は計測データを装置に入力するためのコントロール・ケ
ーブル、３１Ｈ〜３１Ｊはトリップ信号を遮断器に出力
するためのコントロール・ケーブル、３２Ａ〜３２Ｆ，
３２Ｎは各種情報・信号をやりとりするための伝送路、
４１Ａ〜４１Ｃは発電機の遮断器、５１Ａ〜５１Ｃはこ
の安定化装置の対象とする電源系統と基幹系統の接続点
にあたる母線、５１Ｄは基幹系統内の母線、５１Ｅ〜５
１Ｋは対象とする電源系統内の母線、５２Ａ〜５２Ｆは
基幹系統の送電線、５２Ｇ〜５２Ｊは対象とする電源系
統の送電線、この内、送電線５２Ｉは対象とする１つの
電源系統と基幹系統の連系点にある送電線、５３Ａ〜５
３Ｂは対象とする２つの電源系統と基幹系統の連系点に
ある変圧器、５３Ｃは対象とする電源系統内の変圧器、
６Ａ〜６Ｃは対象とする各電源系統に属する発電所、６
Ａ１〜６Ｃ１は各発電所に属する複数発電機、７Ａは本
系統、７Ｂはこの系統安定化装置の対象外の電源系統で
ある。この安定化システムは、例えば電流計測用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２
Ａ〜２２Ｃで計測される電圧とから算出される有効電力
潮流の変化をもって故障検出を行い、起動状態に入る。
その後、図３に示したフローチャートに従って、最適な
電源制限対象を選択する。
【００２２】次に、この実施例１の動作を図３のフロー
チャートに基づいて説明する。まず、電流計測用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計
測データによって電力系統の故障発生が検出されると、
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起
動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計
測用端末装置１Ｂでは、その故障発生時点を時間基準と
するための時刻リセットをし（ステップＳＴ２Ｂ）、故
障除去が電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂ
からの計測データで検出されると、時刻ｔ＝ｔｆ（図１
の故障除去時点）とする処理を行う（ステップＳＴ４
Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変圧器５３Ｂの有効
電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２
Ｂで計測される電流、電圧のデータより算出）と既述し
た（２）式を用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｂとする）を
演算する（ステップＳＴ５Ｂ）。そして、その演算で得
られた選択指標値Ｓ１Ｂを、自装置の計測用端末装置１
Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ス
テップＳＴ６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ７
Ｂ）。
チャートに基づいて説明する。まず、電流計測用ＣＴ２
１Ａ〜２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計
測データによって電力系統の故障発生が検出されると、
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起
動する（ステップＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計
測用端末装置１Ｂでは、その故障発生時点を時間基準と
するための時刻リセットをし（ステップＳＴ２Ｂ）、故
障除去が電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂ
からの計測データで検出されると、時刻ｔ＝ｔｆ（図１
の故障除去時点）とする処理を行う（ステップＳＴ４
Ｂ）。次に、連系点ブランチにある変圧器５３Ｂの有効
電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２
Ｂで計測される電流、電圧のデータより算出）と既述し
た（２）式を用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ｂとする）を
演算する（ステップＳＴ５Ｂ）。そして、その演算で得
られた選択指標値Ｓ１Ｂを、自装置の計測用端末装置１
Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ス
テップＳＴ６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ７
Ｂ）。
【００２３】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（２）式用いて選択指標値Ｓ１
（Ｓ１Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ５Ｃ）。そ
して、その演算で得られた選択指標値Ｓ１Ｃを、自装置
の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装
置１Ａに送信し（ステップＳＴ６Ｃ）、自装置を停止す
る（ステップＳＴ７Ｃ）。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（２）式用いて選択指標値Ｓ１
（Ｓ１Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ５Ｃ）。そ
して、その演算で得られた選択指標値Ｓ１Ｃを、自装置
の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央装
置１Ａに送信し（ステップＳＴ６Ｃ）、自装置を停止す
る（ステップＳＴ７Ｃ）。
【００２４】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ２Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（２）式を用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃを受信す
る（ステップＳＴ８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ１Ａ，
Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ１Ａが最
大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制
限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択
指標値Ｓ１Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機
６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ１Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、電源制限対象の発電機の中から必要電
源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装置
１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれかを介してトリ
ップ信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所
６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、伝
送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロール・ケーブル
３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断
器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（２）式を用いて選択指標値Ｓ１（Ｓ１Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ５Ａ）。次に、中央装置１Ａは
計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂを
介して送られてきた選択指標値Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃを受信す
る（ステップＳＴ８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ１Ａ，
Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ステッ
プＳＴ９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ１Ａが最
大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から電源制
限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。また、選択
指標値Ｓ１Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運転発電機
６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１０
Ａ）。また、選択指標値Ｓ１Ｃが最大の場合は、発電所
６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を選択する
（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装置１Ａに
よって電源制限対象が選択された後は、所定の脱調予
測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来の技術で
示した方式）に進められる。振動発散による脱調が予測
される場合には、電源制限対象の発電機の中から必要電
源制限量を満足する発電機を遮断するために、中央装置
１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれかを介してトリ
ップ信号が出力される。例えば、電源制限対象が発電所
６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置１Ａ、伝
送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロール・ケーブル
３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１のもとの遮断
器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
【００２５】なお、上記実施例１では、選択した電源制
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより系統の安定化を計ってもよ
い。また、この実施例において、各電源系統に対応する
正規化用慣性定数Ｍに関する情報は、ある時間周期をも
って中央給電指令所（中給）システム１Ｎから伝送路３
２Ｎを介して中央装置１Ａに送信されるものとする。
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより系統の安定化を計ってもよ
い。また、この実施例において、各電源系統に対応する
正規化用慣性定数Ｍに関する情報は、ある時間周期をも
って中央給電指令所（中給）システム１Ｎから伝送路３
２Ｎを介して中央装置１Ａに送信されるものとする。
【００２６】図４は、この第２の実施例（実施例２）を
示す選択指標の説明図である。上記実施例１では電源制
限対象選択指標として、故障クリア直後における連系点
ブランチの有効電力潮流Ｐｅに基づく動揺波形を積分し
たものを用いたが、その有効電力潮流の変化率を使用し
てもＰｅの復帰速度を表わすことができる。例えば、図
４に示すＰｅ−ｔ図の時刻ｔ１〜ｔ２間におけるＰｅの
変化率の平均値を使った、下記（３）式で求められたＳ
２を選択指標として使うことができる。
示す選択指標の説明図である。上記実施例１では電源制
限対象選択指標として、故障クリア直後における連系点
ブランチの有効電力潮流Ｐｅに基づく動揺波形を積分し
たものを用いたが、その有効電力潮流の変化率を使用し
てもＰｅの復帰速度を表わすことができる。例えば、図
４に示すＰｅ−ｔ図の時刻ｔ１〜ｔ２間におけるＰｅの
変化率の平均値を使った、下記（３）式で求められたＳ
２を選択指標として使うことができる。
【００２７】
【数３】
【００２８】この図４に示した電源系統は、図１の実施
例１で示したものと同じである。すなわち、図１で述べ
たように、母線５１Ａ〜５１Ｃと、送電線５２Ａ〜５２
Ｃと、変圧器５３Ａと、発電所６と、発電機６ａから成
る。図５はこの実施例２で使用される電源制限対象選択
方式による系統安定化システムの構成図である。この構
成図は、実施例１で使用されたものと同じである。すな
わち、中央装置１Ａと、計測用端末装置１Ｂ〜１Ｃと、
制御用端末装置１Ｄ〜１Ｆと、中央給電指令所（中給）
システム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄと、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃと、コントロール・ケーブ
ル３１Ａ〜３１Ｊと、情報伝送路３２Ａ〜３２Ｆ，３２
Ｎと、遮断器４１Ａ〜４１Ｃと、母線５１Ａ〜５１Ｋ
と、送電線５２Ａ〜５２Ｊと、変圧器５３Ａ〜５３Ｂ
と、本系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６Ａ〜６Ｃ
と発電機６Ａ１〜６Ｃ１からなる。このように、この安
定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１
Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃ
で計測される電圧より算出される有効電力潮流の変化を
もって故障検出を行い、起動状態に入る。その後、図６
に示したフローチャートに従って、最適な電源制限対象
を選択する。
例１で示したものと同じである。すなわち、図１で述べ
たように、母線５１Ａ〜５１Ｃと、送電線５２Ａ〜５２
Ｃと、変圧器５３Ａと、発電所６と、発電機６ａから成
る。図５はこの実施例２で使用される電源制限対象選択
方式による系統安定化システムの構成図である。この構
成図は、実施例１で使用されたものと同じである。すな
わち、中央装置１Ａと、計測用端末装置１Ｂ〜１Ｃと、
制御用端末装置１Ｄ〜１Ｆと、中央給電指令所（中給）
システム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄと、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃと、コントロール・ケーブ
ル３１Ａ〜３１Ｊと、情報伝送路３２Ａ〜３２Ｆ，３２
Ｎと、遮断器４１Ａ〜４１Ｃと、母線５１Ａ〜５１Ｋ
と、送電線５２Ａ〜５２Ｊと、変圧器５３Ａ〜５３Ｂ
と、本系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６Ａ〜６Ｃ
と発電機６Ａ１〜６Ｃ１からなる。このように、この安
定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１
Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃ
で計測される電圧より算出される有効電力潮流の変化を
もって故障検出を行い、起動状態に入る。その後、図６
に示したフローチャートに従って、最適な電源制限対象
を選択する。
【００２９】まず、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計測データによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、その故障発生時点を時間基準とするための時刻リ
セットをし（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測
用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｄからの計測データ
より検出されると、時刻ｔ＝ｔｆ（図４の故障除去時
点）とする処理を行う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連
系点ブランチにある変圧器５３Ｂの有効電力潮流（電流
計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される
電流、電圧のデータより算出）と既述した（３）式を用
いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２Ｂとする）を演算する（ステ
ップＳＴ１５Ｂ）。そして、その演算で得られた選択指
標値Ｓ２Ｂを、自装置の計測用端末装置１Ｂから伝送路
３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ステップＳＴ１
６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ７Ｂ）。
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計測データによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、その故障発生時点を時間基準とするための時刻リ
セットをし（ステップＳＴ２Ｂ）、故障除去が電流計測
用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｄからの計測データ
より検出されると、時刻ｔ＝ｔｆ（図４の故障除去時
点）とする処理を行う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連
系点ブランチにある変圧器５３Ｂの有効電力潮流（電流
計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される
電流、電圧のデータより算出）と既述した（３）式を用
いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２Ｂとする）を演算する（ステ
ップＳＴ１５Ｂ）。そして、その演算で得られた選択指
標値Ｓ２Ｂを、自装置の計測用端末装置１Ｂから伝送路
３２Ａを介して中央装置１Ａに送信し（ステップＳＴ１
６Ｂ）、自装置を停止する（ステップＳＴ７Ｂ）。
【００３０】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（３）式を用いて選択指標値Ｓ２
（Ｓ２Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ１５Ｃ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ２Ｃを、自装
置の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央
装置１Ａに送信し（ステップＳＴ１６Ｃ）、自装置を停
止する（ステップＳＴ７Ｃ）。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ，Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（３）式を用いて選択指標値Ｓ２
（Ｓ２Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ１５Ｃ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ２Ｃを、自装
置の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央
装置１Ａに送信し（ステップＳＴ１６Ｃ）、自装置を停
止する（ステップＳＴ７Ｃ）。
【００３１】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ１Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ１５Ａ）。次に、中央装置１Ａ
は計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂ
を介して送られてきた選択指標値Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃを受信
する（ステップＳＴ１８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ２
Ａ，Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ス
テップＳＴ１９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４
Ａが最大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から
電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。ま
た、選択指標値Ｓ２Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運
転発電機６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップ
ＳＴ１０Ａ）。また、選択指標値Ｓ２Ｃが最大の場合
は、発電所６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を
選択する（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装
置１Ａによって、電源制限対象が選択された後は、所定
の脱調予測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来
の技術で示した方式）に進められる。振動発散による脱
調が予測される場合には、、電源制限対象の発電機の中
から必要電源制限量を満足する発電機を遮断するため
に、中央装置１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれか
を介してトリップ信号が出力される。例えば、電源制限
対象が発電所６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央
装置１Ａ、伝送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロー
ル・ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１
のもとの遮断器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（３）式を用いて選択指標値Ｓ２（Ｓ２Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ１５Ａ）。次に、中央装置１Ａ
は計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂ
を介して送られてきた選択指標値Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃを受信
する（ステップＳＴ１８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ２
Ａ，Ｓ２Ｂ，Ｓ２Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ス
テップＳＴ１９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４
Ａが最大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から
電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。ま
た、選択指標値Ｓ２Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運
転発電機６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップ
ＳＴ１０Ａ）。また、選択指標値Ｓ２Ｃが最大の場合
は、発電所６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を
選択する（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装
置１Ａによって、電源制限対象が選択された後は、所定
の脱調予測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来
の技術で示した方式）に進められる。振動発散による脱
調が予測される場合には、、電源制限対象の発電機の中
から必要電源制限量を満足する発電機を遮断するため
に、中央装置１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれか
を介してトリップ信号が出力される。例えば、電源制限
対象が発電所６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央
装置１Ａ、伝送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロー
ル・ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１
のもとの遮断器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
【００３２】なお、上記実施例２では、選択した電源制
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより系統の安定化を図ってもよ
い。
限対象発電機を、電力系統から遮断して電源制限を行う
ことにより、系統安定化を図るとして説明したが、その
電源制限対象発電機と並列に制動抵抗を付加し、この抵
抗を入、切することにより系統の安定化を図ってもよ
い。
【００３３】図７は、この発明の第３の実施例（実施例
３）を示す系統安定化システムの構成図である。上記実
施例１では系統容量見合いの正規化容量として、電源系
統における運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていた
が、連系点ブランチの故障発生直前における有効電力潮
流の初期位Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにす
れば、中央給電指令所システムからの慣性定数に関する
情報が不要となる。すなわち、この実施例３において
は、下記（４）式で求められたＳ３を選択指標として使
う。
３）を示す系統安定化システムの構成図である。上記実
施例１では系統容量見合いの正規化容量として、電源系
統における運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていた
が、連系点ブランチの故障発生直前における有効電力潮
流の初期位Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにす
れば、中央給電指令所システムからの慣性定数に関する
情報が不要となる。すなわち、この実施例３において
は、下記（４）式で求められたＳ３を選択指標として使
う。
【００３４】
【数４】
【００３５】図７はこの実施例３で使用される電源制限
対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、中央装置１Ａと、計測用端末装置１Ｂ
〜１Ｃと、制御用端末装置１Ｄ〜１Ｆと、中央給電指令
所（中給）システム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２
１Ｄと、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃと、コントロー
ル・ケーブル３１Ａ〜３１Ｊと、情報伝送路３２Ａ〜３
２Ｆと、遮断器４１Ａ〜４１Ｃと、母線５１Ａ〜５１Ｋ
と、送電線５２Ａ〜５２Ｊと、変圧器５３Ａ〜５３Ｂ
と、本系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６Ａ〜６Ｃ
と発電機６Ａ１〜６Ｃ１からなる。このように、この安
定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１
Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃ
で計測される電圧より算出される有効電力潮流の変化を
もって故障検出を行い、起動状態に入る。その後、図８
に示したフローチャートに従って、最適な電源制限対象
を選択する。
対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、中央装置１Ａと、計測用端末装置１Ｂ
〜１Ｃと、制御用端末装置１Ｄ〜１Ｆと、中央給電指令
所（中給）システム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２
１Ｄと、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃと、コントロー
ル・ケーブル３１Ａ〜３１Ｊと、情報伝送路３２Ａ〜３
２Ｆと、遮断器４１Ａ〜４１Ｃと、母線５１Ａ〜５１Ｋ
と、送電線５２Ａ〜５２Ｊと、変圧器５３Ａ〜５３Ｂ
と、本系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６Ａ〜６Ｃ
と発電機６Ａ１〜６Ｃ１からなる。このように、この安
定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１
Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃ
で計測される電圧より算出される有効電力潮流の変化を
もって故障検出を行い、起動状態に入る。その後、図８
に示したフローチャートに従って、最適な電源制限対象
を選択する。
【００３６】まず、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計測データによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、故障発生直前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐ
ｅ（０_ ）を自装置のメモリに記憶する（ステップＳＴ
２Ｂ）。そして、故障発生時点を時間基準とするための
時刻リセットをし（ステップＳＴ３Ｂ）、故障除去が電
流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｄからの計測
データより検出されると、時刻ｔ＝ｔｆとする処理を行
う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点ブランチにある
変圧器５３Ｂの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、
電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、電圧のデータ
より算出）と既述した（４）式を用いて選択指標値Ｓ３
（Ｓ３Ｂとする）を演算する（ステップＳＴ２５Ｂ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ３Ｂを自装置
の計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装
置１Ａに送信し（ステップＳＴ２６Ｂ）、自装置を停止
する（ステップＳＴ７Ｂ）。
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計測データによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、故障発生直前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐ
ｅ（０_ ）を自装置のメモリに記憶する（ステップＳＴ
２Ｂ）。そして、故障発生時点を時間基準とするための
時刻リセットをし（ステップＳＴ３Ｂ）、故障除去が電
流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｄからの計測
データより検出されると、時刻ｔ＝ｔｆとする処理を行
う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点ブランチにある
変圧器５３Ｂの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｃ、
電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、電圧のデータ
より算出）と既述した（４）式を用いて選択指標値Ｓ３
（Ｓ３Ｂとする）を演算する（ステップＳＴ２５Ｂ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ３Ｂを自装置
の計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを介して中央装
置１Ａに送信し（ステップＳＴ２６Ｂ）、自装置を停止
する（ステップＳＴ７Ｂ）。
【００３７】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（４）式を用いて選択指標値Ｓ３
（Ｓ３Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ２５Ｃ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ３Ｃを、自装
置の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央
装置１Ａに送信し（ステップＳＴ２６Ｃ）、自装置を停
止する（ステップＳＴ７Ｃ）。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（４）式を用いて選択指標値Ｓ３
（Ｓ３Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ２５Ｃ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ３Ｃを、自装
置の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央
装置１Ａに送信し（ステップＳＴ２６Ｃ）、自装置を停
止する（ステップＳＴ７Ｃ）。
【００３８】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ１Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ２５Ａ）。次に、中央装置１Ａ
は計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂ
を介して送られてきた選択指標値Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃを受信
する（ステップＳＴ２８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ３
Ａ，Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ス
テップＳＴ２９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４
Ａが最大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から
電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。ま
た、選択指標値Ｓ３Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運
転発電機６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップ
ＳＴ１０Ａ）。また、選択指標値Ｓ３Ｃが最大の場合
は、発電所６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を
選択する（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装
置１Ａによって、電源制限対象が選択された後は、所定
の脱調予測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来
の技術で示した方式）に進められる。振動発散による脱
調が予測される場合には、電源制限対象の発電機の中か
ら必要電源制限量を満足する発電機を遮断するために、
中央装置１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれかを介
してトリップ信号が出力される。例えば、電源制限対象
が発電所６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置
１Ａ、伝送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロール・
ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１のも
との遮断器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（４）式を用いて選択指標値Ｓ３（Ｓ３Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ２５Ａ）。次に、中央装置１Ａ
は計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂ
を介して送られてきた選択指標値Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃを受信
する（ステップＳＴ２８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ３
Ａ，Ｓ３Ｂ，Ｓ３Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ス
テップＳＴ２９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４
Ａが最大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から
電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。ま
た、選択指標値Ｓ３Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運
転発電機６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップ
ＳＴ１０Ａ）。また、選択指標値Ｓ３Ｃが最大の場合
は、発電所６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を
選択する（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装
置１Ａによって、電源制限対象が選択された後は、所定
の脱調予測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来
の技術で示した方式）に進められる。振動発散による脱
調が予測される場合には、電源制限対象の発電機の中か
ら必要電源制限量を満足する発電機を遮断するために、
中央装置１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれかを介
してトリップ信号が出力される。例えば、電源制限対象
が発電所６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央装置
１Ａ、伝送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロール・
ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１のも
との遮断器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
【００３９】図９は、この発明の第４の実施例（実施例
４）を示す系統安定化システムの構成図である。実施例
２では系統容量見合いの正規化量として、電源系統にお
ける運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていたが、連系
点ブランチの故障発生直前における有効電力潮流の初期
値Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにすれば、中
央給電指令システムからの慣性定数に関する情報が不要
となる。すなわちこの実施例４においては、下記（５）
式で求められたＳ４を選択指標として使う。
４）を示す系統安定化システムの構成図である。実施例
２では系統容量見合いの正規化量として、電源系統にお
ける運転発電機の合計慣性定数Ｍを用いていたが、連系
点ブランチの故障発生直前における有効電力潮流の初期
値Ｐｅ（０_ ）を用いてもよい。このようにすれば、中
央給電指令システムからの慣性定数に関する情報が不要
となる。すなわちこの実施例４においては、下記（５）
式で求められたＳ４を選択指標として使う。
【００４０】
【数５】
【００４１】図９は、この実施例４で使用される電源制
限対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、中央装置１Ａと、計測用端末装置１Ｂ
〜１Ｃと、制御用端末装置１Ｄ〜１Ｆと、中央給電指令
所（中給）システム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２
１Ｄと、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃと、コントロー
ル・ケーブル３１Ａ〜３１Ｊと、情報伝送路３２Ａ〜３
２Ｆと、遮断器４１Ａ〜４１Ｃと、母線５１Ａ〜５１Ｋ
と、送電線５２Ａ〜５２Ｊと、変圧器５３Ａ〜５３Ｂ
と、本系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６Ａ〜６Ｃ
と発電機６Ａ１〜６Ｃ１からなる。このように、この安
定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１
Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃ
で計測される電圧より算出される有効電力潮流の変化を
もって故障検出を行い、起動状態に入る。その後、図１
０に示したフローチャートに従って、最適な電源制限対
象を選択する。
限対象選択方式による系統安定化システムの構成図であ
る。この構成図は、実施例１で使用されたものと同じで
ある。すなわち、中央装置１Ａと、計測用端末装置１Ｂ
〜１Ｃと、制御用端末装置１Ｄ〜１Ｆと、中央給電指令
所（中給）システム１Ｎと、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２
１Ｄと、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃと、コントロー
ル・ケーブル３１Ａ〜３１Ｊと、情報伝送路３２Ａ〜３
２Ｆと、遮断器４１Ａ〜４１Ｃと、母線５１Ａ〜５１Ｋ
と、送電線５２Ａ〜５２Ｊと、変圧器５３Ａ〜５３Ｂ
と、本系統７Ａと、電源系統７Ｂと、発電所６Ａ〜６Ｃ
と発電機６Ａ１〜６Ｃ１からなる。このように、この安
定化システムは、例えば電流計測器用ＣＴ２１Ａ〜２１
Ｄで計測される電流と電圧計測器用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｃ
で計測される電圧より算出される有効電力潮流の変化を
もって故障検出を行い、起動状態に入る。その後、図１
０に示したフローチャートに従って、最適な電源制限対
象を選択する。
【００４２】まず、電流計測用ＣＴ２１Ａ〜２１Ｄ、電
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計測データによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、故障発生直前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐ
ｅ（０_ ）を自装置のメモリに記憶する（ステップＳＴ
２Ｂ）。そして、故障発生時点を時間基準とするための
時刻リセットをし（ステップＳＴ３Ｂ）、故障除去が電
流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄか
らの計測データより検出されると、時刻ｔ＝ｔｆとする
処理を行う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点ブラン
チにある変圧器５３Ｂの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ
２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、電圧
のデータより算出）と既述した（５）式を用いて選択指
標値Ｓ４（Ｓ４Ｂとする）を演算する（ステップＳＴ３
５Ｂ）。そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ４Ｂ
を、自装置の計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを介
して中央装置１Ａに送信し（ステップＳＴ３６Ｂ）、自
装置を停止する（ステップＳＴ７Ｂ）。
圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄからの計測データによって
電力系統の故障発生が検出されると、計測用端末装置１
Ｂ，１Ｃ、中央装置１Ａがそれぞれ起動する（ステップ
ＳＴ１Ａ，ＳＴ１Ｂ，ＳＴ１Ｃ）。計測用端末装置１Ｂ
では、故障発生直前の連系点ブランチの有効電力潮流Ｐ
ｅ（０_ ）を自装置のメモリに記憶する（ステップＳＴ
２Ｂ）。そして、故障発生時点を時間基準とするための
時刻リセットをし（ステップＳＴ３Ｂ）、故障除去が電
流計測用ＣＴ２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ａ〜２２Ｄか
らの計測データより検出されると、時刻ｔ＝ｔｆとする
処理を行う（ステップＳＴ４Ｂ）。次に、連系点ブラン
チにある変圧器５３Ｂの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ
２１Ｃ、電圧計測用ＰＴ２２Ｂで計測される電流、電圧
のデータより算出）と既述した（５）式を用いて選択指
標値Ｓ４（Ｓ４Ｂとする）を演算する（ステップＳＴ３
５Ｂ）。そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ４Ｂ
を、自装置の計測用端末装置１Ｂから伝送路３２Ａを介
して中央装置１Ａに送信し（ステップＳＴ３６Ｂ）、自
装置を停止する（ステップＳＴ７Ｂ）。
【００４３】一方、計測用端末装置１Ｃでは、計測用端
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（５）式を用いて選択指標値Ｓ４
（Ｓ４Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ３５Ｃ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ４Ｃを、自装
置の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央
装置１Ａに送信し（ステップＳＴ３６Ｃ）、自装置を停
止する（ステップＳＴ７Ｃ）。
末装置１Ｂと同様の動作を行い（ステップＳＴ２Ｃ〜Ｓ
Ｔ４Ｃ）、送電線５２Ｉの有効電力潮流（電流計測用Ｃ
Ｔ２１Ｄ、電圧計測用ＰＴ２２Ｃで計測される電流、電
圧データより算出）と（５）式を用いて選択指標値Ｓ４
（Ｓ４Ｃとする）を演算する（ステップＳＴ３５Ｃ）。
そして、その演算で得られた選択指標値Ｓ４Ｃを、自装
置の計測用端末装置１Ｃから伝送路３２Ｂを介して中央
装置１Ａに送信し（ステップＳＴ３６Ｃ）、自装置を停
止する（ステップＳＴ７Ｃ）。
【００４４】中央装置１Ａでは、ステップＳＴ１Ａから
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ３５Ａ）。次に、中央装置１Ａ
は計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂ
を介して送られてきた選択指標値Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃを受信
する（ステップＳＴ３８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ４
Ａ，Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ス
テップＳＴ３９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４
Ａが最大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から
電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。ま
た、選択指標値Ｓ４Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運
転発電機６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップ
ＳＴ１０Ａ）。また、選択指標値Ｓ４Ｃが最大の場合
は、発電所６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を
選択する（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装
置１Ａによって、電源制限対象が選択された後は、所定
の脱調予測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来
の技術で示した方式）に進められる。振動発散による脱
調が予測される場合には、、電源制限対象の発電機の中
から必要電源制限量を満足する発電機を遮断するため
に、中央装置１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれか
を介してトリップ信号が出力される。例えば、電源制限
対象が発電所６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央
装置１Ａ、伝送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロー
ル・ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１
のもとの遮断器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
ステップＳＴ４Ａまで、計測用端末装置１Ｂ，１Ｃと同
様の動作をする。次に、連系点ブランチにある変圧器５
３Ａの有効電力潮流（電流計測用ＣＴ２１Ｂ、電圧計測
用ＰＴ２２Ａで計測される電流、電圧データより算出）
と（５）式を用いて選択指標値Ｓ４（Ｓ４Ａとする）を
演算する（ステップＳＴ３５Ａ）。次に、中央装置１Ａ
は計測用端末装置１Ｂ，１Ｃから伝送路３２Ａ，３２Ｂ
を介して送られてきた選択指標値Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃを受信
する（ステップＳＴ３８Ａ）。そして、選択指標値Ｓ４
Ａ，Ｓ４Ｂ，Ｓ４Ｃのそれぞれの大きさを比較する（ス
テップＳＴ３９Ａ）。これらの値の内、選択指標値Ｓ４
Ａが最大の場合は、発電所６Ａの運転発電機６Ａ１から
電源制限対象を選択する（ステップＳＴ１１Ａ）。ま
た、選択指標値Ｓ４Ｂが最大の場合は、発電所６Ｂの運
転発電機６Ｂ１から電源制限対象を選択する（ステップ
ＳＴ１０Ａ）。また、選択指標値Ｓ４Ｃが最大の場合
は、発電所６Ｃの運転発電機６Ｃ１から電源制限対象を
選択する（ステップＳＴ１２Ａ）。そして、この中央装
置１Ａによって、電源制限対象が選択された後は、所定
の脱調予測、電源制限量決定のルーチン（例えば、従来
の技術で示した方式）に進められる。振動発散による脱
調が予測される場合には、、電源制限対象の発電機の中
から必要電源制限量を満足する発電機を遮断するため
に、中央装置１Ａから伝送路３２Ｃ〜３２Ｆのいずれか
を介してトリップ信号が出力される。例えば、電源制限
対象が発電所６Ｂ内の発電機６Ｂ１である場合は、中央
装置１Ａ、伝送路３２Ｄ、制御用端末１Ｅ、コントロー
ル・ケーブル３１Ｉを介して、遮断すべき発電機６Ｂ１
のもとの遮断器４１Ｂにトリップ信号が到達する。
【００４５】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、発電
機を含む電源系統と基幹系統との連系点にある変圧器や
送電線に流れる有効電力潮流のオンライン・データより
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにしたので、脱調現象を未然に防止し、
安定化に最も効果のある電源系統を選択できる効果があ
る。また、選択指標値を得るために、正規化量として連
系点ブランチの有効電力潮流を用いれば、中央給電指令
所からの慣性定数に関する情報が不要となり、安定化装
置を構成した場合、構成が簡単なものとなる効果もあ
る。
機を含む電源系統と基幹系統との連系点にある変圧器や
送電線に流れる有効電力潮流のオンライン・データより
選択指標値を演算し、複数の電力系統に対応する上記選
択指標値を比較することによって、電源制限対象発電機
を選択するようにしたので、脱調現象を未然に防止し、
安定化に最も効果のある電源系統を選択できる効果があ
る。また、選択指標値を得るために、正規化量として連
系点ブランチの有効電力潮流を用いれば、中央給電指令
所からの慣性定数に関する情報が不要となり、安定化装
置を構成した場合、構成が簡単なものとなる効果もあ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の第１の実施例を示す選択指標の説明
図である。
図である。
【図２】この発明の第１の実施例による系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図３】図２の系統安定化システムの動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図４】この発明の第２の実施例を示す選択指標の説明
図である。
図である。
【図５】この発明の第２の実施例による系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図６】図４の系統安定化システムの動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図７】この発明の第３の実施例を示す系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図８】図７の系統安定化システムの動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図９】この発明の第４の実施例を示す系統安定化シス
テムの構成図である。
テムの構成図である。
【図１０】図９の系統安定化システムの動作を示すフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図１１】従来の安定化制御方式を用いた系統安定化装
置のシステム構成図である。
置のシステム構成図である。
【図１２】従来の安定化制御方式における脱調予測検出
の原理図である。
の原理図である。
【符号の説明】 １Ａ 中央装置 １Ｂ，１Ｃ 計測用端末装置 １Ｄ〜１Ｆ 制御用端末装置 １Ｎ 中央給電指令所（中給）システム ６Ａ〜６Ｃ 発電所 ６Ａ１〜６Ｃ１ 発電機 ７Ａ〜７Ｂ 電力系統 ２１Ａ〜２１Ｄ 電流計測器用ＣＴ ２２Ａ〜２２Ｃ 電圧計測器用ＰＴ ３１Ａ〜３１Ｊ コントロール・ケーブル ４１Ａ〜４１Ｃ 遮断器 ５１Ａ〜５１Ｋ 母線 ５２Ａ〜５２Ｊ 送電線 ５３Ａ〜５３Ｃ 変圧器
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小和田 靖之 神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番２号 三 菱電機株式会社制御製作所内
Claims (5)
- 【請求項１】 複数の発電機の中から、電源制限対象発
電機を選択して、電源制限を行うことにより、故障発生
等による電力系統の動態安定度崩壊に伴う、振動発散に
よる脱調現象を未然に防止する安定化制御方式におい
て、電源系統と基幹系統との連系点にある変圧器や送電
線に流れる有効電力潮流の故障クリア直後におけるオン
ライン・データから、選択指標値を演算し、複数の電力
系統に対応する上記選択指標値を比較することによっ
て、電源制限対象発電機を選択することを特徴とする電
源制限対象選択方式。 - 【請求項２】 上記選択指標値として、上記連系点の故
障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・デー
タを所定期間積分し、この積分値を上記電源系統間の系
統容量と比例する量で正規化したものを用いたことを特
徴とする請求項第１項記載の電源制限対象選択方式。 - 【請求項３】 上記選択指標値として、上記連系点の故
障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・デー
タの変化率を所定期間で平均し、この平均値を上記電源
系統間の系統容量と比例する量で正規化したものを用い
たことを特徴とする請求項第１項記載の電源制限対象選
択方式。 - 【請求項４】 上記選択指標値として、上記連系点の故
障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・デー
タを所定期間積分し、この積分値を故障発生直前の有効
電力潮流で正規化したものを用いたことを特徴とする請
求項第１項記載の電源制限対象選択方式。 - 【請求項５】 上記選択指標値として、上記連系点の故
障クリア直後における有効電力潮流のオンライン・デー
タの変化率を所定期間で平均し、この平均値を故障発生
直前の有効電力潮流で正規化したものを用いたことを特
徴とする請求項第１項記載の電源制限対象選択方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4257721A JP2702856B2 (ja) | 1992-09-28 | 1992-09-28 | 電源制限対象選択方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4257721A JP2702856B2 (ja) | 1992-09-28 | 1992-09-28 | 電源制限対象選択方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06113464A true JPH06113464A (ja) | 1994-04-22 |
| JP2702856B2 JP2702856B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=17310185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4257721A Expired - Fee Related JP2702856B2 (ja) | 1992-09-28 | 1992-09-28 | 電源制限対象選択方式 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2702856B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011010505A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Tdk Corp | 複数電源制御システムおよび電力変換装置 |
-
1992
- 1992-09-28 JP JP4257721A patent/JP2702856B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011010505A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Tdk Corp | 複数電源制御システムおよび電力変換装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2702856B2 (ja) | 1998-01-26 |
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