JPH0596553A - 視力矯正用レンズの製造方法 - Google Patents
視力矯正用レンズの製造方法Info
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- JPH0596553A JPH0596553A JP11888091A JP11888091A JPH0596553A JP H0596553 A JPH0596553 A JP H0596553A JP 11888091 A JP11888091 A JP 11888091A JP 11888091 A JP11888091 A JP 11888091A JP H0596553 A JPH0596553 A JP H0596553A
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- Japan
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- refractive index
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 残存モノマーが残っておらず、安全性及び透
明性に優れた、例えばコンタクトレンズや眼内レンズ、
特に老視用の多焦点を有するコンタクトレンズや眼内レ
ンズといった視力矯正用レンズを提供することである。 【構成】 プラスチック材の孔又は凹部にモノマーを注
入し、該モノマー分子の拡散を行わせ、重合処理する視
力矯正用レンズの製造方法。
明性に優れた、例えばコンタクトレンズや眼内レンズ、
特に老視用の多焦点を有するコンタクトレンズや眼内レ
ンズといった視力矯正用レンズを提供することである。 【構成】 プラスチック材の孔又は凹部にモノマーを注
入し、該モノマー分子の拡散を行わせ、重合処理する視
力矯正用レンズの製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、視力矯正用レンズの製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
【０００２】
【発明の背景】現在、視力矯正を目的としてコンタクト
レズが一般的に用いられていることは周知であり、そし
て今後もその利用者は益々増大していくものと思われ
る。尚、若年層における近視用コンタクトレンズの利用
者はそれ以外の年齢層に比べて多い。ところで、これら
若年層における年齢が上昇するに伴い、老視用コンタク
トレンズの要求が高まっていくものと考えられるもの
の、老視用のコンタクトレンズは現在のところ提供され
ていない。
レズが一般的に用いられていることは周知であり、そし
て今後もその利用者は益々増大していくものと思われ
る。尚、若年層における近視用コンタクトレンズの利用
者はそれ以外の年齢層に比べて多い。ところで、これら
若年層における年齢が上昇するに伴い、老視用コンタク
トレンズの要求が高まっていくものと考えられるもの
の、老視用のコンタクトレンズは現在のところ提供され
ていない。
【０００３】この原因としては、老視用のコンタクトレ
ンズは一枚のレンズで遠視用と近視用の視力矯正を可能
とすることが要求されるものであり、コンタクトレンズ
にこのような要求を実現させることが極めて困難であっ
たからである。すなわち、眼鏡用のレンズは、その大き
さが大きいこともあって多焦点レンズ等の遠近両用のも
のが実際に提供されているが、この眼鏡用のレンズの技
術をそのままコンタクトレンズに応用することは極めて
困難である。又、一部の曲率半径を変化させ、遠近両用
の老視用のコンタクトレンズとする提案や、回折格子を
コンタクトレンズ上に形成して遠近両用とする提案がな
されているが、曲率を変えた場合、曲率の異なる部分で
の境界がはっきりしており、像がこの境界で急に大きく
なったり小さくなるといった像の形状変化が生じる問題
点が有り、又、回折格子を用いる場合には、作製が困難
なことや、回折格子部分の溝に汚れが付着し易く、洗浄
も難しい等の様々な原因により実用段階までには至って
いない。
ンズは一枚のレンズで遠視用と近視用の視力矯正を可能
とすることが要求されるものであり、コンタクトレンズ
にこのような要求を実現させることが極めて困難であっ
たからである。すなわち、眼鏡用のレンズは、その大き
さが大きいこともあって多焦点レンズ等の遠近両用のも
のが実際に提供されているが、この眼鏡用のレンズの技
術をそのままコンタクトレンズに応用することは極めて
困難である。又、一部の曲率半径を変化させ、遠近両用
の老視用のコンタクトレンズとする提案や、回折格子を
コンタクトレンズ上に形成して遠近両用とする提案がな
されているが、曲率を変えた場合、曲率の異なる部分で
の境界がはっきりしており、像がこの境界で急に大きく
なったり小さくなるといった像の形状変化が生じる問題
点が有り、又、回折格子を用いる場合には、作製が困難
なことや、回折格子部分の溝に汚れが付着し易く、洗浄
も難しい等の様々な原因により実用段階までには至って
いない。
【０００４】次に、眼内レンズにあっては、現在、複数
の曲率を用いて中心部に近用視領域を設けた眼内レンズ
が臨床応用されつつあるが、曲率の異なる境界での屈折
率のジャンプによるボケ、加工不良による視力補正不良
等の問題点がある。又、回折格子を用いた二焦点を有す
る眼内レンズも開発されつつあるが、格子部へのフィブ
リン等の生体成分の吸着を生じたり、光の２分化により
必要な焦点域の光量が半減する為に、薄暗い場所では視
力がでないという問題が生じ、逆に、強い光の場所では
プリズム現象により虹様の像を生じる等の問題点があ
る。
の曲率を用いて中心部に近用視領域を設けた眼内レンズ
が臨床応用されつつあるが、曲率の異なる境界での屈折
率のジャンプによるボケ、加工不良による視力補正不良
等の問題点がある。又、回折格子を用いた二焦点を有す
る眼内レンズも開発されつつあるが、格子部へのフィブ
リン等の生体成分の吸着を生じたり、光の２分化により
必要な焦点域の光量が半減する為に、薄暗い場所では視
力がでないという問題が生じ、逆に、強い光の場所では
プリズム現象により虹様の像を生じる等の問題点があ
る。
【０００５】又、モノマーの反応性を利用して屈折率分
布を有する円筒状母材を形成し、これを切削研磨するこ
とにより老視用コンタクトレンズとする技術が提案され
ているが、このものではレンズ中に反応性比の悪い方の
モノマーが残存する為に、屈折率分布の経時変化がみら
れたり、白濁してしまったりする現象が指摘されてい
る。さらには、残存モノマーが残った状態で眼球に装着
することは非常に危険である。
布を有する円筒状母材を形成し、これを切削研磨するこ
とにより老視用コンタクトレンズとする技術が提案され
ているが、このものではレンズ中に反応性比の悪い方の
モノマーが残存する為に、屈折率分布の経時変化がみら
れたり、白濁してしまったりする現象が指摘されてい
る。さらには、残存モノマーが残った状態で眼球に装着
することは非常に危険である。
【０００６】その他の方法として、最初にゲルを作製
し、そこに屈折率の異なったモノマーを拡散させて屈折
率分布を形成する方法が報告されているが、この方法で
はゲルの状態を一定に保持するのが難しく、特に中心部
分において正確に焦点の異なる領域を形成することが難
しく、その為に老視用コンタクトレンズや眼内レンズを
構成できにくいものである。
し、そこに屈折率の異なったモノマーを拡散させて屈折
率分布を形成する方法が報告されているが、この方法で
はゲルの状態を一定に保持するのが難しく、特に中心部
分において正確に焦点の異なる領域を形成することが難
しく、その為に老視用コンタクトレンズや眼内レンズを
構成できにくいものである。
【０００７】
【発明の開示】本発明者により屈折率分布型材料に対す
る研究が鋭意押し進められた結果、モノマー反応性比を
全く利用しないでも屈折率分布を有するプラッチック材
料を形成することが可能であることを見出した。例え
ば、円筒状重合管をポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭ
Ａ）で構成し、モノマーにメタクリル酸メチル（ＭＭ
Ａ）とメタクリル酸ベンジル（ＢｚＭＡ）との混合モノ
マーを用いると、各々の反応性比ｒ1 及びｒ2 が略１で
あるので、反応性比を用いた方法では屈折率分布を形成
することはできない。しかしながら、ＭＭＡとＢｚＭＡ
の混合モノマーでＰＭＭＡ管は膨潤し、円筒状重合管内
壁に膨潤層を形成する。そして、膨潤層内にはＭＭＡと
ＢｚＭＡの混合モノマーが拡散していく訳であるが、Ｂ
ｚＭＡ分子はＭＭＡ分子に比べて非常に大きい為に膨潤
層内部には入り込みにくく、ＭＭＡは小さい為に優先的
に膨潤層内に入る。つまり、ゲル層内に拡散する割合
が、ＭＭＡとＢｚＭＡとでは異なる為、膨潤層外に残存
しているモノマーと膨潤層内に挿入されるポリマーの比
率は等しくなくなる。そして、重合管周辺から加熱ある
いは紫外線照射すると、膨潤層内では主にゲル効果が誘
発される為に、重合管内の他のどの部分よりも早く重合
が始まる。つまり、重合管周辺から主にＭＭＡポリマー
が析出し、これが徐々に円筒状重合管内壁から中心軸に
向かって進行し、最終的に重合管の中心軸付近でＢｚＭ
Ａの重合が起こり、系全体の重合が終了する。このよう
にして重合管の中心から周辺にかけて屈折率分布を有す
る重合体を形成することが可能となる。尚、反応性比ｒ
1及びｒ2 は略１である為に、この重合はランダム共重
合で進行する。そして、ランダム共重合系で作製されて
いる重合体は光散乱の理論から透明性が高くなることが
予想される。かつ、残存モノマーの全く無いポリマーを
形成することが可能である。
る研究が鋭意押し進められた結果、モノマー反応性比を
全く利用しないでも屈折率分布を有するプラッチック材
料を形成することが可能であることを見出した。例え
ば、円筒状重合管をポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭ
Ａ）で構成し、モノマーにメタクリル酸メチル（ＭＭ
Ａ）とメタクリル酸ベンジル（ＢｚＭＡ）との混合モノ
マーを用いると、各々の反応性比ｒ1 及びｒ2 が略１で
あるので、反応性比を用いた方法では屈折率分布を形成
することはできない。しかしながら、ＭＭＡとＢｚＭＡ
の混合モノマーでＰＭＭＡ管は膨潤し、円筒状重合管内
壁に膨潤層を形成する。そして、膨潤層内にはＭＭＡと
ＢｚＭＡの混合モノマーが拡散していく訳であるが、Ｂ
ｚＭＡ分子はＭＭＡ分子に比べて非常に大きい為に膨潤
層内部には入り込みにくく、ＭＭＡは小さい為に優先的
に膨潤層内に入る。つまり、ゲル層内に拡散する割合
が、ＭＭＡとＢｚＭＡとでは異なる為、膨潤層外に残存
しているモノマーと膨潤層内に挿入されるポリマーの比
率は等しくなくなる。そして、重合管周辺から加熱ある
いは紫外線照射すると、膨潤層内では主にゲル効果が誘
発される為に、重合管内の他のどの部分よりも早く重合
が始まる。つまり、重合管周辺から主にＭＭＡポリマー
が析出し、これが徐々に円筒状重合管内壁から中心軸に
向かって進行し、最終的に重合管の中心軸付近でＢｚＭ
Ａの重合が起こり、系全体の重合が終了する。このよう
にして重合管の中心から周辺にかけて屈折率分布を有す
る重合体を形成することが可能となる。尚、反応性比ｒ
1及びｒ2 は略１である為に、この重合はランダム共重
合で進行する。そして、ランダム共重合系で作製されて
いる重合体は光散乱の理論から透明性が高くなることが
予想される。かつ、残存モノマーの全く無いポリマーを
形成することが可能である。
【０００８】すなわち、ほとんどのプラスチック材料は
通常のモノマーで膨潤する為、容易にプラスチック表面
に膨潤層を形成させることができる。次に、モノマーを
膨潤層内へ拡散させるが、ここではモノマーの分子の大
きさ及び／又は相溶性に依存する選択的拡散を行い、モ
ノマーの組成分布を持った膨潤層を形成させる。又、モ
ノマー層へ膨潤溶解したプラスチック材料の溶解、拡散
が行われる。そして、この組成分布を保ったまま膨潤層
を重合することにより、組成分布にしたがった屈折率分
布を有するプラスチック材料を形成することができるの
である。
通常のモノマーで膨潤する為、容易にプラスチック表面
に膨潤層を形成させることができる。次に、モノマーを
膨潤層内へ拡散させるが、ここではモノマーの分子の大
きさ及び／又は相溶性に依存する選択的拡散を行い、モ
ノマーの組成分布を持った膨潤層を形成させる。又、モ
ノマー層へ膨潤溶解したプラスチック材料の溶解、拡散
が行われる。そして、この組成分布を保ったまま膨潤層
を重合することにより、組成分布にしたがった屈折率分
布を有するプラスチック材料を形成することができるの
である。
【０００９】以上の知見を基にして本発明が達成された
ものであり、本発明の目的は、残存モノマーが残ってお
らず、安全性及び透明性に優れた、例えばコンタクトレ
ンズや眼内レンズ、特に老視用の多焦点（例えば、中心
部に近用視領域、周辺部に遠用視領域、あるいは逆に中
心部に遠用視領域、周辺部に近用視領域を与える２焦
点）を有するコンタクトレンズや眼内レンズといった視
力矯正用レンズを提供することである。
ものであり、本発明の目的は、残存モノマーが残ってお
らず、安全性及び透明性に優れた、例えばコンタクトレ
ンズや眼内レンズ、特に老視用の多焦点（例えば、中心
部に近用視領域、周辺部に遠用視領域、あるいは逆に中
心部に遠用視領域、周辺部に近用視領域を与える２焦
点）を有するコンタクトレンズや眼内レンズといった視
力矯正用レンズを提供することである。
【００１０】この本発明の目的は、プラスチック材の孔
又は凹部にモノマーを注入し、該モノマー分子の拡散を
行わせ、重合処理することを特徴とする視力矯正用レン
ズの製造方法によって達成される。尚、モノマー分子の
拡散は、モノマー分子の大きさ及び／又は相溶性に依存
して行われる。
又は凹部にモノマーを注入し、該モノマー分子の拡散を
行わせ、重合処理することを特徴とする視力矯正用レン
ズの製造方法によって達成される。尚、モノマー分子の
拡散は、モノマー分子の大きさ及び／又は相溶性に依存
して行われる。
【００１１】以下、本発明について実施例を挙げて説明
する。
する。
【００１２】
【実施例１】ＭＭＡ、ＢｚＭＡ及び２，２，２−トリフ
ロオロエチルメタクリレート（３ＦＭＡ）の混合モノマ
ー（重量比で１：１：１）に重合開始剤として過酸化ベ
ンゾイル（ＢＰＯ）を０．２重量％及びｎ−ブチルメル
カプタンを０．１５重量％添加したものを、内径が６ｍ
ｍ、外径が１０ｍｍのＰＭＭＡ製の円筒状管の中心孔部
に充填し、そしてこれを１００ｒｐｍの速度で回転させ
ながら前記のモノマー混合物を円筒状管内に選択拡散浸
透させつつ、７０℃で２４時間保持して重合反応を行わ
せ、屈折率分布を有する透明なプラスチック丸棒を得
た。
ロオロエチルメタクリレート（３ＦＭＡ）の混合モノマ
ー（重量比で１：１：１）に重合開始剤として過酸化ベ
ンゾイル（ＢＰＯ）を０．２重量％及びｎ−ブチルメル
カプタンを０．１５重量％添加したものを、内径が６ｍ
ｍ、外径が１０ｍｍのＰＭＭＡ製の円筒状管の中心孔部
に充填し、そしてこれを１００ｒｐｍの速度で回転させ
ながら前記のモノマー混合物を円筒状管内に選択拡散浸
透させつつ、７０℃で２４時間保持して重合反応を行わ
せ、屈折率分布を有する透明なプラスチック丸棒を得
た。
【００１３】尚、この丸棒を通常の切削研磨法により直
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いることにより、中心部
から３．５ｍｍまでの部分の屈折率を測定した。その結
果、中心部より３．５ｍｍ付近までの間で屈折率に０．
０１５程度の差があった。
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いることにより、中心部
から３．５ｍｍまでの部分の屈折率を測定した。その結
果、中心部より３．５ｍｍ付近までの間で屈折率に０．
０１５程度の差があった。
【００１４】上記の丸棒を直径９．５ｍｍ、厚さ４．０
ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によっ
て後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径７．７
０ｍｍ、中心部の厚み０．２０ｍｍ、サイズ９．０ｍｍ
のコンタクトレンズに加工した。このコンタクトレンズ
について、以下に示した方法を基にして頂点屈折度を中
心から３．５ｍｍの位置まで算出した。その結果、中心
から約１．１５ｍｍの位置までは０ディオプターであ
り、そして中心より約１．１５ｍｍの位置から１．２５
ｍｍの間は屈折率が変わって−２．０ディオプターにな
っており、その外側では、すなわち中心より約１．２５
ｍｍから３．５ｍｍまでは−２．０ディオプターで、こ
のものは二焦点タイプのコンタクトレンズである。
ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によっ
て後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径７．７
０ｍｍ、中心部の厚み０．２０ｍｍ、サイズ９．０ｍｍ
のコンタクトレンズに加工した。このコンタクトレンズ
について、以下に示した方法を基にして頂点屈折度を中
心から３．５ｍｍの位置まで算出した。その結果、中心
から約１．１５ｍｍの位置までは０ディオプターであ
り、そして中心より約１．１５ｍｍの位置から１．２５
ｍｍの間は屈折率が変わって−２．０ディオプターにな
っており、その外側では、すなわち中心より約１．２５
ｍｍから３．５ｍｍまでは−２．０ディオプターで、こ
のものは二焦点タイプのコンタクトレンズである。
【００１５】〔頂点屈折度の算出方法〕コンタクトレン
ズの光軸に平行なレーザー光線を半径ｒの位置に入射さ
せ、その光線追跡でレンズから光軸方向に距離Ｚ1 進ん
だ際の光軸とのずれの距離Ｘ1 と、さらに光軸方向に距
離Ｚ2 進んだ際の光軸とのずれの距離Ｘ2 を測定し、以
下に示した式（１）より焦点距離Ｙを計算し、式（２）
により頂点屈折度Ｄ（ディオプター）を算出する。
ズの光軸に平行なレーザー光線を半径ｒの位置に入射さ
せ、その光線追跡でレンズから光軸方向に距離Ｚ1 進ん
だ際の光軸とのずれの距離Ｘ1 と、さらに光軸方向に距
離Ｚ2 進んだ際の光軸とのずれの距離Ｘ2 を測定し、以
下に示した式（１）より焦点距離Ｙを計算し、式（２）
により頂点屈折度Ｄ（ディオプター）を算出する。
【００１６】 Ｙ＝Ｚ1 −（Ｚ2 −Ｚ1 ）／（Ｘ2 −Ｘ1 ）×Ｘ1 （１） Ｄ＝１／Ｙ （２）
【００１７】
【実施例２】実施例１におけるＰＭＭＡ製の円筒状管の
代わりにＭＭＡ−ＢｚＭＡ共重合体（重合比３：１）製
の円筒状管を用い、又、ＭＭＡ、ＢｚＭＡ及び３ＦＭＡ
の混合モノマーの代わりにＭＭＡモノマーを用いて同様
に行い、屈折率分布を有する透明なプラスチック丸棒を
得た。
代わりにＭＭＡ−ＢｚＭＡ共重合体（重合比３：１）製
の円筒状管を用い、又、ＭＭＡ、ＢｚＭＡ及び３ＦＭＡ
の混合モノマーの代わりにＭＭＡモノマーを用いて同様
に行い、屈折率分布を有する透明なプラスチック丸棒を
得た。
【００１８】尚、この丸棒を通常の切削研磨法により直
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いての測定によれば、中
心部から約０．８９ｍｍまでの部分の屈折率は変化がな
いが、中心部から０．８９ｍｍより３．５ｍｍまでの部
分での屈折率が＋０．０４０程度まで屈折率が漸次高く
なっていた。
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いての測定によれば、中
心部から約０．８９ｍｍまでの部分の屈折率は変化がな
いが、中心部から０．８９ｍｍより３．５ｍｍまでの部
分での屈折率が＋０．０４０程度まで屈折率が漸次高く
なっていた。
【００１９】上記の丸棒を直径９．５ｍｍ、厚さ４．０
ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によっ
て後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径７．７
０ｍｍ、中心部の厚み０．２０ｍｍ、サイズ９．０ｍｍ
のコンタクトレンズに加工した。このコンタクトレンズ
についての頂点屈折度を求めると、中心から約０．８９
ｍｍの位置までは−１．０ディオプターであり、そして
中心より約０．８９ｍｍの位置から０．９４ｍｍの間は
屈折率が変わって−３．０ディオプターになっており、
その外側では、すなわち中心より約０．９４ｍｍから
３．５ｍｍまでは−３．０ディオプターであり、このも
のは二焦点タイプのコンタクトレンズである。
ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によっ
て後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径７．７
０ｍｍ、中心部の厚み０．２０ｍｍ、サイズ９．０ｍｍ
のコンタクトレンズに加工した。このコンタクトレンズ
についての頂点屈折度を求めると、中心から約０．８９
ｍｍの位置までは−１．０ディオプターであり、そして
中心より約０．８９ｍｍの位置から０．９４ｍｍの間は
屈折率が変わって−３．０ディオプターになっており、
その外側では、すなわち中心より約０．９４ｍｍから
３．５ｍｍまでは−３．０ディオプターであり、このも
のは二焦点タイプのコンタクトレンズである。
【００２０】
【実施例３】ＭＭＡとＢｚＭＡとの混合モノマー（重量
比で５：１）に重合開始剤として過酸化ベンゾイル（Ｂ
ＰＯ）を０．２重量％及びｎ−ブチルメルカプタンを
０．１５重量％添加したものを、内径が２ｍｍ、外径が
１０ｍｍのＰＭＭＡ製の円筒状管の中空孔部に充填し、
そしてこれを１００ｒｐｍの速度で回転させながら前記
のモノマー混合物を拡散浸透させつつ、７０℃に２４時
間保持して重合反応を行わせ、屈折率分布を有する透明
なプラスチック丸棒を得た。
比で５：１）に重合開始剤として過酸化ベンゾイル（Ｂ
ＰＯ）を０．２重量％及びｎ−ブチルメルカプタンを
０．１５重量％添加したものを、内径が２ｍｍ、外径が
１０ｍｍのＰＭＭＡ製の円筒状管の中空孔部に充填し、
そしてこれを１００ｒｐｍの速度で回転させながら前記
のモノマー混合物を拡散浸透させつつ、７０℃に２４時
間保持して重合反応を行わせ、屈折率分布を有する透明
なプラスチック丸棒を得た。
【００２１】尚、この丸棒を通常の切削研磨法により直
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いての測定によれば、中
心部から約１．０４ｍｍまでの部分の屈折率は−０．０
０６程度まで屈折率が漸次低下していき、そして中心部
から１．０４ｍｍより３．５ｍｍまでの部分での屈折率
は殆ど一定であった。
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いての測定によれば、中
心部から約１．０４ｍｍまでの部分の屈折率は−０．０
０６程度まで屈折率が漸次低下していき、そして中心部
から１．０４ｍｍより３．５ｍｍまでの部分での屈折率
は殆ど一定であった。
【００２２】上記の丸棒を直径９．５ｍｍ、厚さ４．０
ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によっ
て後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径７．７
０ｍｍ、中心部の厚み０．１０ｍｍ、サイズ９．０ｍｍ
のコンタクトレンズに加工した。このコンタクトレンズ
についての頂点屈折度を求めると、中心から約０．８９
ｍｍの位置までは−０．５０ディオプターであり、そし
て中心より約０．８９ｍｍの位置から１．１５ｍｍの間
は屈折率が変わって−１．７５ディオプターになってお
り、その外側では、すなわち中心より約１．１５ｍｍか
ら３．５ｍｍまでは−１．７５ディオプターであり、こ
のものは二焦点タイプのコンタクトレンズである。
ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によっ
て後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径７．７
０ｍｍ、中心部の厚み０．１０ｍｍ、サイズ９．０ｍｍ
のコンタクトレンズに加工した。このコンタクトレンズ
についての頂点屈折度を求めると、中心から約０．８９
ｍｍの位置までは−０．５０ディオプターであり、そし
て中心より約０．８９ｍｍの位置から１．１５ｍｍの間
は屈折率が変わって−１．７５ディオプターになってお
り、その外側では、すなわち中心より約１．１５ｍｍか
ら３．５ｍｍまでは−１．７５ディオプターであり、こ
のものは二焦点タイプのコンタクトレンズである。
【００２３】又、上記の丸棒を直径９．５ｍｍ、厚さ
４．０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法
によって後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径
７．７０ｍｍ、中心部の厚み０．２０ｍｍ、サイズ９．
０ｍｍのコンタクトレンズに加工した。このコンタクト
レンズについての頂点屈折度を求めると、中心から約
０．８４ｍｍの位置までは＋１．００ディオプターであ
り、そして中心より約０．８４ｍｍの位置から１．１０
ｍｍの間は屈折率が変わって−１．２５ディオプターに
なっており、その外側では、すなわち中心より約１．１
０ｍｍから３．５ｍｍまでは−１．２５ディオプターで
あり、このものは二焦点タイプのコンタクトレンズであ
る。
４．０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法
によって後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径
７．７０ｍｍ、中心部の厚み０．２０ｍｍ、サイズ９．
０ｍｍのコンタクトレンズに加工した。このコンタクト
レンズについての頂点屈折度を求めると、中心から約
０．８４ｍｍの位置までは＋１．００ディオプターであ
り、そして中心より約０．８４ｍｍの位置から１．１０
ｍｍの間は屈折率が変わって−１．２５ディオプターに
なっており、その外側では、すなわち中心より約１．１
０ｍｍから３．５ｍｍまでは−１．２５ディオプターで
あり、このものは二焦点タイプのコンタクトレンズであ
る。
【００２４】又、上記の丸棒を直径９．５ｍｍ、厚さ
４．０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法
によって後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径
７．７０ｍｍ、中心部の厚み０．３０ｍｍ、サイズ９．
０ｍｍのコンタクトレンズに加工した。このコンタクト
レンズについての頂点屈折度を求めると、中心から約
０．８４ｍｍの位置までは＋２．２５ディオプターであ
り、そして中心より約０．８４ｍｍの位置から１．１５
ｍｍの間は屈折率が変わって−１．００ディオプターに
なっており、その外側では、すなわち中心より約１．１
５ｍｍから３．５ｍｍまでは−１．００ディオプターで
あり、このものは二焦点タイプのコンタクトレンズであ
る。
４．０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法
によって後面の曲率半径７．５０ｍｍ、前面の曲率半径
７．７０ｍｍ、中心部の厚み０．３０ｍｍ、サイズ９．
０ｍｍのコンタクトレンズに加工した。このコンタクト
レンズについての頂点屈折度を求めると、中心から約
０．８４ｍｍの位置までは＋２．２５ディオプターであ
り、そして中心より約０．８４ｍｍの位置から１．１５
ｍｍの間は屈折率が変わって−１．００ディオプターに
なっており、その外側では、すなわち中心より約１．１
５ｍｍから３．５ｍｍまでは−１．００ディオプターで
あり、このものは二焦点タイプのコンタクトレンズであ
る。
【００２５】
【実施例４】実施例１におけるＰＭＭＡ製の円筒状管の
代わりにＭＭＡ−ＢｚＭＡ共重合体（重合比３：１）製
の円筒状管（内径８．０ｍｍ、外径１２ｍｍ）を用い、
又、ＭＭＡ、ＢｚＭＡ及び３ＦＭＡの混合モノマーの代
わりにＭＭＡモノマーを用いて同様に行い、屈折率分布
を有する透明なプラスチック丸棒を得た。
代わりにＭＭＡ−ＢｚＭＡ共重合体（重合比３：１）製
の円筒状管（内径８．０ｍｍ、外径１２ｍｍ）を用い、
又、ＭＭＡ、ＢｚＭＡ及び３ＦＭＡの混合モノマーの代
わりにＭＭＡモノマーを用いて同様に行い、屈折率分布
を有する透明なプラスチック丸棒を得た。
【００２６】尚、この丸棒を通常の切削研磨法により直
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いての測定によれば、中
心部から約１．９０ｍｍまでの部分の屈折率は変化がな
いが、中心部から１．９０ｍｍより３．５ｍｍまでの部
分での屈折率が＋０．０４０程度まで屈折率が漸次高く
なっていた。
径９．５ｍｍ、厚さ０．２ｍｍの平板状に加工し、Ｃａ
ｒｌ Ｚｅｉｓｓｕｓ Ｊｅｎａ製の干渉位相査顕微鏡
Ｉｎｔｅｒｐｈａｋｏ装置を用いての測定によれば、中
心部から約１．９０ｍｍまでの部分の屈折率は変化がな
いが、中心部から１．９０ｍｍより３．５ｍｍまでの部
分での屈折率が＋０．０４０程度まで屈折率が漸次高く
なっていた。
【００２７】上記の丸棒を直径１２．０ｍｍ、厚さ４．
０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によ
って後面が平面形状、前面の曲率半径７．８０ｍｍ、中
心部の厚み０．９０ｍｍ、サイズ６．０ｍｍの眼内レン
ズに加工した。この眼内レンズについて水中での頂点屈
折度を求めると、中心から約１．８９ｍｍの位置までは
＋２３．０ディオプターであり、そして中心より約１．
８９ｍｍの位置から１．９４ｍｍの間は屈折率が変わっ
て＋２０．０ディオプターになっており、その外側で
は、すなわち中心より約１．９４ｍｍから周辺部まで＋
２０．０ディオプターであり、このものは二焦点タイプ
の眼内レンズである。
０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法によ
って後面が平面形状、前面の曲率半径７．８０ｍｍ、中
心部の厚み０．９０ｍｍ、サイズ６．０ｍｍの眼内レン
ズに加工した。この眼内レンズについて水中での頂点屈
折度を求めると、中心から約１．８９ｍｍの位置までは
＋２３．０ディオプターであり、そして中心より約１．
８９ｍｍの位置から１．９４ｍｍの間は屈折率が変わっ
て＋２０．０ディオプターになっており、その外側で
は、すなわち中心より約１．９４ｍｍから周辺部まで＋
２０．０ディオプターであり、このものは二焦点タイプ
の眼内レンズである。
【００２８】又、上記の丸棒を直径１２．０ｍｍ、厚さ
４．０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法
によって後面が平面形状、前面の曲率半径８．６７ｍ
ｍ、中心部の厚み０．９０ｍｍ、サイズ６．０ｍｍの眼
内レンズに加工した。この眼内レンズについて水中での
頂点屈折度を求めると、中心から約１．８９ｍｍの位置
までは＋１８．０ディオプターであり、そして中心より
約１．８９ｍｍの位置から１．９４ｍｍの間は屈折率が
変わって＋２１．０ディオプターになっており、その外
側では、すなわち中心より約１．９４ｍｍから周辺部ま
で＋２１．０ディオプターであり、このものは二焦点タ
イプの眼内レンズである。
４．０ｍｍのブロック形状にした後、通常の切削研磨法
によって後面が平面形状、前面の曲率半径８．６７ｍ
ｍ、中心部の厚み０．９０ｍｍ、サイズ６．０ｍｍの眼
内レンズに加工した。この眼内レンズについて水中での
頂点屈折度を求めると、中心から約１．８９ｍｍの位置
までは＋１８．０ディオプターであり、そして中心より
約１．８９ｍｍの位置から１．９４ｍｍの間は屈折率が
変わって＋２１．０ディオプターになっており、その外
側では、すなわち中心より約１．９４ｍｍから周辺部ま
で＋２１．０ディオプターであり、このものは二焦点タ
イプの眼内レンズである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 11:00 4Ｆ (72)発明者 栗秋 政光 愛知県名古屋市中川区好本町３−10 株式 会社日本コンタクトレンズ内 (72)発明者 中村 完一 愛知県名古屋市中川区好本町３−10 株式 会社日本コンタクトレンズ内
Claims (1)
- 【請求項１】 プラスチック材の孔又は凹部にモノマー
を注入し、該モノマー分子の拡散を行わせ、重合処理す
ることを特徴とする視力矯正用レンズの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11888091A JP3193067B2 (ja) | 1991-05-23 | 1991-05-23 | 視力矯正用レンズの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11888091A JP3193067B2 (ja) | 1991-05-23 | 1991-05-23 | 視力矯正用レンズの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0596553A true JPH0596553A (ja) | 1993-04-20 |
| JP3193067B2 JP3193067B2 (ja) | 2001-07-30 |
Family
ID=14747419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11888091A Expired - Lifetime JP3193067B2 (ja) | 1991-05-23 | 1991-05-23 | 視力矯正用レンズの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3193067B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001071411A3 (en) * | 2000-03-20 | 2002-03-07 | California Inst Of Techn | Application of wavefront sensor to lenses capable of post-fabrication power modification |
| US6450642B1 (en) | 1999-01-12 | 2002-09-17 | California Institute Of Technology | Lenses capable of post-fabrication power modification |
| US6721043B2 (en) | 2000-10-11 | 2004-04-13 | Calhoun Vision, Inc. | Light adjustable aberration conjugator |
| EP1658829A1 (en) * | 2000-03-20 | 2006-05-24 | California Institute of Technology | Application of wavefront sensor to lenses capable of post-fabrication power modification |
| US7115305B2 (en) | 2002-02-01 | 2006-10-03 | California Institute Of Technology | Method of producing regular arrays of nano-scale objects using nano-structured block-copolymeric materials |
| US7491628B2 (en) | 2004-05-05 | 2009-02-17 | California Institute Of Technology | Method for patterning large scale nano-fibrous surfaces using capillography |
| US8021967B2 (en) | 2004-11-01 | 2011-09-20 | California Institute Of Technology | Nanoscale wicking methods and devices |
-
1991
- 1991-05-23 JP JP11888091A patent/JP3193067B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6824266B2 (en) | 1999-01-12 | 2004-11-30 | California Institute Of Technology | Lenses capable of post-fabrication power modification |
| US6450642B1 (en) | 1999-01-12 | 2002-09-17 | California Institute Of Technology | Lenses capable of post-fabrication power modification |
| US7837326B2 (en) | 1999-01-12 | 2010-11-23 | Calhoun Vision, Inc. | Lenses capable of post-fabrication power modification |
| US7210783B2 (en) | 1999-01-12 | 2007-05-01 | California Institute Of Technology | Lenses capable of post-fabrication power modification |
| US6813097B2 (en) | 1999-01-12 | 2004-11-02 | California Institute Of Technology | Lenses capable of post-fabrication modulus change |
| EP2042125A3 (en) * | 2000-03-20 | 2009-04-15 | California Institute of Technology | Application of wavefront sensor to lenses capable of post-fabrication power modification |
| EP1658829A1 (en) * | 2000-03-20 | 2006-05-24 | California Institute of Technology | Application of wavefront sensor to lenses capable of post-fabrication power modification |
| US6749632B2 (en) | 2000-03-20 | 2004-06-15 | California Institute Of Technology | Application of wavefront sensor to lenses capable of post-fabrication power modification |
| WO2001071411A3 (en) * | 2000-03-20 | 2002-03-07 | California Inst Of Techn | Application of wavefront sensor to lenses capable of post-fabrication power modification |
| US6917416B2 (en) | 2000-10-11 | 2005-07-12 | Calhoun Vision, Inc. | Light adjustable aberration conjugator |
| US7414714B2 (en) | 2000-10-11 | 2008-08-19 | Calhoun Vision, Inc. | Light adjustable aberration conjugator |
| US6721043B2 (en) | 2000-10-11 | 2004-04-13 | Calhoun Vision, Inc. | Light adjustable aberration conjugator |
| US7115305B2 (en) | 2002-02-01 | 2006-10-03 | California Institute Of Technology | Method of producing regular arrays of nano-scale objects using nano-structured block-copolymeric materials |
| US7700157B2 (en) | 2002-02-01 | 2010-04-20 | California Institute Of Technology | Method of producing regular arrays of nano-scale objects using nano-structured block-copolymeric materials |
| US7491628B2 (en) | 2004-05-05 | 2009-02-17 | California Institute Of Technology | Method for patterning large scale nano-fibrous surfaces using capillography |
| US8021967B2 (en) | 2004-11-01 | 2011-09-20 | California Institute Of Technology | Nanoscale wicking methods and devices |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3193067B2 (ja) | 2001-07-30 |
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