JPH0557455A - 鋼ストリツプの溶接方法 - Google Patents
鋼ストリツプの溶接方法Info
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- JPH0557455A JPH0557455A JP24453791A JP24453791A JPH0557455A JP H0557455 A JPH0557455 A JP H0557455A JP 24453791 A JP24453791 A JP 24453791A JP 24453791 A JP24453791 A JP 24453791A JP H0557455 A JPH0557455 A JP H0557455A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリッ
プの先端部とを、マッシュシーム溶接によって溶接する
に際し、溶接すべき鋼ストリップの板厚との関係におい
て、適確な溶接条件の設定を、簡単容易に行うことがで
き、これによって、良好な溶接部が得られる。 【構成】 下記溶接条件のパラメータ値Kが20から25の
範囲内になるように、溶接電流、重ね代および溶接速度
を定めて溶接する。 【数1】 (但し、I:溶接電流、L:重ね代、V:溶接速度、
t:鋼ストリップ板厚)
プの先端部とを、マッシュシーム溶接によって溶接する
に際し、溶接すべき鋼ストリップの板厚との関係におい
て、適確な溶接条件の設定を、簡単容易に行うことがで
き、これによって、良好な溶接部が得られる。 【構成】 下記溶接条件のパラメータ値Kが20から25の
範囲内になるように、溶接電流、重ね代および溶接速度
を定めて溶接する。 【数1】 (但し、I:溶接電流、L:重ね代、V:溶接速度、
t:鋼ストリップ板厚)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼ストリップの連続
焼鈍ラインや連続メッキライン等において、先行鋼スト
リップの後端部と後行鋼ストリップの先端部とを、マッ
シュシーム溶接によって溶接する鋼ストリップの溶接方
法に関するものである。
焼鈍ラインや連続メッキライン等において、先行鋼スト
リップの後端部と後行鋼ストリップの先端部とを、マッ
シュシーム溶接によって溶接する鋼ストリップの溶接方
法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】鋼ストリップの連続焼鈍ラインや連続メ
ッキライン等において、巻戻し機によりコイルから巻戻
された先行鋼ストリップの後端部と、後行鋼ストリップ
の先端部とは、溶接機によって溶接され、一体となって
連続的に移動する。このような、鋼ストリップの溶接手
段として、マッシュシーム溶接が知られている。
ッキライン等において、巻戻し機によりコイルから巻戻
された先行鋼ストリップの後端部と、後行鋼ストリップ
の先端部とは、溶接機によって溶接され、一体となって
連続的に移動する。このような、鋼ストリップの溶接手
段として、マッシュシーム溶接が知られている。
【0003】図2は、マッシュシーム溶接によって溶接
される、先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリップ
の先端部との長さ方向の断面図であり、図3は、マッシ
ュシーム溶接の概略説明図である。図面に示すように、
先行鋼ストリップ1の後端部と後行鋼ストリップ2の先
端部とは、溶接機3の位置において、所定長さの重ね代
(L) によって重ね合わされる。溶接機3には、重ね合わ
された先行鋼ストリップ1の後端部と後行鋼ストリップ
2の先端部とを所定の圧力で挟み、そして、鋼ストリッ
プ1、2の板巾方向に移動可能な上下1対の電極輪4、
5が設けられている。
される、先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリップ
の先端部との長さ方向の断面図であり、図3は、マッシ
ュシーム溶接の概略説明図である。図面に示すように、
先行鋼ストリップ1の後端部と後行鋼ストリップ2の先
端部とは、溶接機3の位置において、所定長さの重ね代
(L) によって重ね合わされる。溶接機3には、重ね合わ
された先行鋼ストリップ1の後端部と後行鋼ストリップ
2の先端部とを所定の圧力で挟み、そして、鋼ストリッ
プ1、2の板巾方向に移動可能な上下1対の電極輪4、
5が設けられている。
【0004】先行鋼ストリップ1の後端部と後行鋼スト
リップ2の先端部との重ね合わせ部分は、このような上
下1対の電極輪4、5により、所定の圧力で加圧され
る。その状態で電極輪4、5に通電し、そして、電極輪
4、5を、鋼ストリップ1、2の板巾方向に所定速度で
移動する。その結果、上記重ね合わせ部分は、押し潰さ
れながら溶接されて、鋼ストリップ1または2とほぼ同
じ厚さの溶接部が得られる。このような、マッシュシー
ム溶接によれば、板厚の薄い鋼ストリップでも、均一な
厚さで適確に溶接することができる。
リップ2の先端部との重ね合わせ部分は、このような上
下1対の電極輪4、5により、所定の圧力で加圧され
る。その状態で電極輪4、5に通電し、そして、電極輪
4、5を、鋼ストリップ1、2の板巾方向に所定速度で
移動する。その結果、上記重ね合わせ部分は、押し潰さ
れながら溶接されて、鋼ストリップ1または2とほぼ同
じ厚さの溶接部が得られる。このような、マッシュシー
ム溶接によれば、板厚の薄い鋼ストリップでも、均一な
厚さで適確に溶接することができる。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】上述したマッシュシー
ム溶接において、適確な溶接部を形成するためには、溶
接条件のパラメータとして、溶接電流、溶接速度、鋼ス
トリップの重ね代、および、電極加圧力を、溶接すべき
鋼ストリップの板厚との関係において、適確に設定する
ことが必要である。
ム溶接において、適確な溶接部を形成するためには、溶
接条件のパラメータとして、溶接電流、溶接速度、鋼ス
トリップの重ね代、および、電極加圧力を、溶接すべき
鋼ストリップの板厚との関係において、適確に設定する
ことが必要である。
【0006】しかしながら、このような溶接条件は、従
来、過去の溶接データに基づいて設定し、実操業の結果
に基づいてこれを修正するか、過去の溶接データがない
場合には、その都度、溶接機メーカーにおいて溶接試験
を行い、その試験結果に基づいて設定し、更に、実操業
の結果に基づいてこれを修正していた。
来、過去の溶接データに基づいて設定し、実操業の結果
に基づいてこれを修正するか、過去の溶接データがない
場合には、その都度、溶接機メーカーにおいて溶接試験
を行い、その試験結果に基づいて設定し、更に、実操業
の結果に基づいてこれを修正していた。
【0007】このように、マッシュシーム溶接における
溶接条件は、従来、過去の溶接データを基にして、これ
を修正するか、または、その都度溶接試験を行って設定
していたので、溶接条件の設定のために、多大の労力、
時間および費用を必要とし、しかも、適確な溶接条件の
設定が困難であって、溶接不良や溶接機の損傷を招く等
の問題があった。
溶接条件は、従来、過去の溶接データを基にして、これ
を修正するか、または、その都度溶接試験を行って設定
していたので、溶接条件の設定のために、多大の労力、
時間および費用を必要とし、しかも、適確な溶接条件の
設定が困難であって、溶接不良や溶接機の損傷を招く等
の問題があった。
【0008】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリッ
プの先端部とを、マッシュシーム溶接によって溶接する
に際し、溶接すべき鋼ストリップの板厚との関係におい
て、適確な溶接条件の設定を、簡単容易に行うことがで
き、これによって、良好な溶接部を得ることができる、
鋼ストリップの溶接方法を提供することにある。
を解決し、先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリッ
プの先端部とを、マッシュシーム溶接によって溶接する
に際し、溶接すべき鋼ストリップの板厚との関係におい
て、適確な溶接条件の設定を、簡単容易に行うことがで
き、これによって、良好な溶接部を得ることができる、
鋼ストリップの溶接方法を提供することにある。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、溶接条
件のパラメータとして、溶接電流と重ね代と溶接速度と
を、鋼ストリップの板厚との関係において、一定の式に
より求め、得られたパラメータが一定の範囲内にあるよ
うに、溶接電流、重ね代および溶接速度を定めれば、良
好な溶接部を得ることができることを知見した。
問題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、溶接条
件のパラメータとして、溶接電流と重ね代と溶接速度と
を、鋼ストリップの板厚との関係において、一定の式に
より求め、得られたパラメータが一定の範囲内にあるよ
うに、溶接電流、重ね代および溶接速度を定めれば、良
好な溶接部を得ることができることを知見した。
【0010】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、先行鋼ストリップの後端部と、後行鋼ス
トリップの先端部とを、所定の重ね代で重ね合わせ、重
ね合わされた鋼ストリップの上面および下面に、前記重
ね合わされた鋼ストリップを所定の圧力で挟むように電
極輪を配置し、そして、前記電極輪を、通電しながら前
記鋼ストリップの板幅方向に移動し、かくして、前記先
行鋼ストリップの後端と前記後行鋼ストリップの先端部
とを、所定のパラメータからなる溶接条件で マッシュ
シーム溶接により溶接する鋼ストリップの溶接方法にお
いて、前記溶接条件のパラメータ値Kを、下記式によっ
て求め、
ものであって、先行鋼ストリップの後端部と、後行鋼ス
トリップの先端部とを、所定の重ね代で重ね合わせ、重
ね合わされた鋼ストリップの上面および下面に、前記重
ね合わされた鋼ストリップを所定の圧力で挟むように電
極輪を配置し、そして、前記電極輪を、通電しながら前
記鋼ストリップの板幅方向に移動し、かくして、前記先
行鋼ストリップの後端と前記後行鋼ストリップの先端部
とを、所定のパラメータからなる溶接条件で マッシュ
シーム溶接により溶接する鋼ストリップの溶接方法にお
いて、前記溶接条件のパラメータ値Kを、下記式によっ
て求め、
【数3】 但し、K : 溶接条件のパラメータ値、 I : 溶接電流(KA) 、 L : 重ね代 (mm) V : 溶接速度 (mpm) t1 : 先行鋼ストリップの板厚 (mm) t2 : 後行鋼ストリップの板厚 (mm) 得られたパラメータ値Kが、20から25の範囲内にな
るように、溶接電流、重ね代および溶接速度を定めて溶
接することに特徴を有するものである。
るように、溶接電流、重ね代および溶接速度を定めて溶
接することに特徴を有するものである。
【0011】この発明においては、溶接条件のパラータ
値Kを、上述したように、下記(1)式によって求める。
値Kを、上述したように、下記(1)式によって求める。
【数4】 但し、K : 溶接条件のパラメータ値、 I : 溶接電流(KA) 、 L : 重ね代 (mm) V : 溶接速度 (mpm) t1 : 先行鋼ストリップの板厚 (mm) t2 : 後行鋼ストリップの板厚 (mm) そして、得られたパラメータ値Kが、20から25の範
囲内になるように、溶接電流、重ね代および溶接速度を
定める。
囲内になるように、溶接電流、重ね代および溶接速度を
定める。
【0012】電極加圧力(F) は、上記(1) 式により重ね
代(L) が決定された後、下記(2) 式によって定める。
代(L) が決定された後、下記(2) 式によって定める。
【数5】 但し、F : 電極加圧力(Ton) K : 定数 (30≦K≦40)
【0013】この発明において、マッシュシーム溶接に
おける、上記(1) 式によって求められる溶接条件のパラ
メータ値Kを、20から25の範囲内に限定した理由に
ついて、以下に述べる。
おける、上記(1) 式によって求められる溶接条件のパラ
メータ値Kを、20から25の範囲内に限定した理由に
ついて、以下に述べる。
【0014】図1は、合計板厚の異なる各種の先行鋼ス
トリップ1の後端部と、後行鋼ストリップ2の先端部と
を、マッシュシーム溶接により、上記(1) 式によって求
められるK値を変えて溶接したときの、溶接部の性状を
示すグラフである。図1において、横軸は、先行鋼スト
リップ1と後行鋼ストリップとの合計板厚(t1+t2)を
示し、縦軸は、上記(1) 式によって求められるK値を示
す。
トリップ1の後端部と、後行鋼ストリップ2の先端部と
を、マッシュシーム溶接により、上記(1) 式によって求
められるK値を変えて溶接したときの、溶接部の性状を
示すグラフである。図1において、横軸は、先行鋼スト
リップ1と後行鋼ストリップとの合計板厚(t1+t2)を
示し、縦軸は、上記(1) 式によって求められるK値を示
す。
【0015】溶接部の性状は、下記によって評価した。 溶接部の引張り強度 溶接部の引張り強度を、引張り試験機によって測定し、
母材の引張り強度以上であるか否かによって評価した。 溶接部の組織 溶接部の断面を顕微鏡によって調べ、完全に母材に溶け
込んでいるか否かによって評価した。 溶接部の板厚の増加率 溶接部の板厚を測定し、母材の板厚と同等であるか否か
によって評価した。
母材の引張り強度以上であるか否かによって評価した。 溶接部の組織 溶接部の断面を顕微鏡によって調べ、完全に母材に溶け
込んでいるか否かによって評価した。 溶接部の板厚の増加率 溶接部の板厚を測定し、母材の板厚と同等であるか否か
によって評価した。
【0016】上記各評価結果に基づいて、下記によりこ
れを総合評価し、図1に示した。 ○ : 良好、 △ : やや不良、 × : 不
良
れを総合評価し、図1に示した。 ○ : 良好、 △ : やや不良、 × : 不
良
【0017】図1から明らかなように、溶接条件のパラ
メータ値Kが、20から25の範囲内となるように、鋼
ストリップの板厚(t1, t2) との関係において、溶接電
流(I),重ね代(L) および溶接速度(V) を定めて溶接した
ときには、溶接部の性状は、何れも良好であった。これ
に対し、K値が20未満または25超の場合には、溶接
部の性状に不良が発生した。この点から、本発明におい
ては、上記(1) 式によって得られるパラメータ値Kが、
20から25の範囲内になるように、溶接電流、重ね代
および溶接速度を定めて溶接するものである。
メータ値Kが、20から25の範囲内となるように、鋼
ストリップの板厚(t1, t2) との関係において、溶接電
流(I),重ね代(L) および溶接速度(V) を定めて溶接した
ときには、溶接部の性状は、何れも良好であった。これ
に対し、K値が20未満または25超の場合には、溶接
部の性状に不良が発生した。この点から、本発明におい
ては、上記(1) 式によって得られるパラメータ値Kが、
20から25の範囲内になるように、溶接電流、重ね代
および溶接速度を定めて溶接するものである。
【0018】
【実施例】次に、この発明を、実施例に基づいて説明す
る。板厚0.8 mmの普通鋼からなる先行鋼ストリップの後
端部と、同じく板厚0.8 mmの普通鋼からなる後行鋼スト
リップの先端部とを、上記(1) 式のK値が20から25の範
囲内となるように、溶接電流、重ね代および溶接速度
を、下記のように定めた。 溶接電流(I) : 19.5 KA 重ね代 (L) : 1.5 mm 溶接速度 (V) : 8 mpm 次いで、上記(2) 式に基づき、電極加圧力(F) を、下記
のように定めた。 電極加圧力(F): 0.75Ton
る。板厚0.8 mmの普通鋼からなる先行鋼ストリップの後
端部と、同じく板厚0.8 mmの普通鋼からなる後行鋼スト
リップの先端部とを、上記(1) 式のK値が20から25の範
囲内となるように、溶接電流、重ね代および溶接速度
を、下記のように定めた。 溶接電流(I) : 19.5 KA 重ね代 (L) : 1.5 mm 溶接速度 (V) : 8 mpm 次いで、上記(2) 式に基づき、電極加圧力(F) を、下記
のように定めた。 電極加圧力(F): 0.75Ton
【0019】上記条件によって、先行鋼ストリップの後
端部と後行鋼ストリップの先端部とをマッシュシーム溶
接した結果、溶接部の引張り強度は、100%以上であっ
て、母材の引張り強度以上であり、溶接部は、完全に母
材に溶け込んだ優れた組織を有しており、そして、溶接
部の板厚は母材の板厚と同等の0.92mmであった。このよ
うに、溶接部の性状は極めて優れていた。
端部と後行鋼ストリップの先端部とをマッシュシーム溶
接した結果、溶接部の引張り強度は、100%以上であっ
て、母材の引張り強度以上であり、溶接部は、完全に母
材に溶け込んだ優れた組織を有しており、そして、溶接
部の板厚は母材の板厚と同等の0.92mmであった。このよ
うに、溶接部の性状は極めて優れていた。
【0020】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリップの先端部
とを、マッシュシーム溶接によって溶接するに際し、溶
接すべき鋼ストリップとの関係において、適確な溶接条
件の設定を、簡単容易に行うことができ、これによっ
て、良好な溶接部を得ることができる、工業上有用な効
果が発揮される。
先行鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリップの先端部
とを、マッシュシーム溶接によって溶接するに際し、溶
接すべき鋼ストリップとの関係において、適確な溶接条
件の設定を、簡単容易に行うことができ、これによっ
て、良好な溶接部を得ることができる、工業上有用な効
果が発揮される。
【図1】この発明における、溶接条件のパラメータ値K
の限定根拠を示すグラフである。
の限定根拠を示すグラフである。
【図2】マッシュシーム溶接によって溶接される、先行
鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリップの先端部との
長さ方向の断面図である。
鋼ストリップの後端部と後行鋼ストリップの先端部との
長さ方向の断面図である。
【図3】マッシュシーム溶接の概略説明図である。
1 先行鋼ストリップ 2 後行鋼ストリップ 3 溶接機 4 電極輪 5 電極輪
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高木 昭 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 石川 猛 東京都中央区八丁堀四丁目五番四号 ナス トーア株式会社内 (72)発明者 梅本 信行 東京都中央区八丁堀四丁目五番四号 ナス トーア株式会社内
Claims (2)
- 【請求項1】 先行鋼ストリップの後端部と、後行鋼ス
トリップの先端部とを、所定の重ね代で重ね合わせ、重
ね合わされた鋼ストリップの上面および下面に、前記重
ね合わされた鋼ストリップを所定の圧力で挟むように電
極輪を配置し、そして、前記電極輪を、通電しながら前
記鋼ストリップの板幅方向に移動し、かくして、前記先
行鋼ストリップの後端部と前記後行鋼ストリップの先端
部とを、所定のパラメータからなる溶接条件で、マッシ
ュシーム溶接により接合する鋼ストリップの溶接方法に
おいて、 前記溶接条件のパラメータ値Kを、下記式によって求
め、 【数1】 但し、K : 溶接条件のパラメータ値、 I : 溶接電流(KA) 、 L : 重ね代 (mm) V : 溶接速度 (mpm) t1 : 先行鋼ストリップの板厚 (mm) t2 : 後行鋼ストリップの板厚 (mm) 得られたパラメータK値が、20から25の範囲内にな
るように、溶接電流、重ね代および溶接速度を定めて溶
接することを特徴とする、鋼ストリップの溶接方法。 - 【請求項2】 前記(1) 式によって定められた重ね代
(L) に基づいて、前記電極輪の加圧力(F)を、下記
(2)式によって求める、請求項1記載の方法。 【数2】 但し、F : 電極加圧力(Ton) K : 定数 (30≦K≦40)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24453791A JP3209546B2 (ja) | 1991-08-29 | 1991-08-29 | 鋼ストリップの溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24453791A JP3209546B2 (ja) | 1991-08-29 | 1991-08-29 | 鋼ストリップの溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0557455A true JPH0557455A (ja) | 1993-03-09 |
JP3209546B2 JP3209546B2 (ja) | 2001-09-17 |
Family
ID=17120174
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24453791A Expired - Fee Related JP3209546B2 (ja) | 1991-08-29 | 1991-08-29 | 鋼ストリップの溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3209546B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3350933B2 (ja) * | 1995-02-23 | 2002-11-25 | トヨタ自動車株式会社 | マッシュシーム溶接方法およびマッシュシーム溶接装置 |
CN114160944A (zh) * | 2020-09-11 | 2022-03-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于窄搭接电阻焊机的焊缝厚度预测方法 |
-
1991
- 1991-08-29 JP JP24453791A patent/JP3209546B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3350933B2 (ja) * | 1995-02-23 | 2002-11-25 | トヨタ自動車株式会社 | マッシュシーム溶接方法およびマッシュシーム溶接装置 |
CN114160944A (zh) * | 2020-09-11 | 2022-03-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于窄搭接电阻焊机的焊缝厚度预测方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP3209546B2 (ja) | 2001-09-17 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |