JPH0551628A - チタン製刃物及びその製造方法 - Google Patents
チタン製刃物及びその製造方法Info
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- JPH0551628A JPH0551628A JP23736391A JP23736391A JPH0551628A JP H0551628 A JPH0551628 A JP H0551628A JP 23736391 A JP23736391 A JP 23736391A JP 23736391 A JP23736391 A JP 23736391A JP H0551628 A JPH0551628 A JP H0551628A
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- Japan
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- titanium
- blade
- titanium alloy
- edge
- melting
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Nonmetal Cutting Devices (AREA)
- Knives (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 実用上十分に硬い刃先を有するチタン又はチ
タン合金製の刃物及びその製造方法を提供する。 【構成】 チタン又はチタン合金の素材の刃先形成予定
領域に窒素ガスを含むシールドガスの雰囲気下でレーザ
ビーム３を照射し、この部分を溶融凝固させて硬化処理
する。必要に応じてこの硬化処理を複数回繰り返し、そ
の後、この部分を刃先に成形する。これにより、極めて
高硬度の刃先を有するチタン又はチタン合金製刃物を得
ることができる。
タン合金製の刃物及びその製造方法を提供する。 【構成】 チタン又はチタン合金の素材の刃先形成予定
領域に窒素ガスを含むシールドガスの雰囲気下でレーザ
ビーム３を照射し、この部分を溶融凝固させて硬化処理
する。必要に応じてこの硬化処理を複数回繰り返し、そ
の後、この部分を刃先に成形する。これにより、極めて
高硬度の刃先を有するチタン又はチタン合金製刃物を得
ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、産業用、家庭用又はレ
ジャー用に使用されるチタン又はチタン合金製の刃物及
びその製造方法に関する。
ジャー用に使用されるチタン又はチタン合金製の刃物及
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、チタン（Ｔｉ）又はチタン合金製
の刃物が製造販売されているが、これらの刃物は刃先が
硬化処理を受けてないため、硬度が高いとされるチタン
合金製刃物であっても、その刃先は実用に耐え得る硬度
になっていない。このため、従来のチタン又はチタン合
金製刃物はアクセサリーの域を出ていない。
の刃物が製造販売されているが、これらの刃物は刃先が
硬化処理を受けてないため、硬度が高いとされるチタン
合金製刃物であっても、その刃先は実用に耐え得る硬度
になっていない。このため、従来のチタン又はチタン合
金製刃物はアクセサリーの域を出ていない。
【０００３】而して、チタン又はチタン合金の硬化処理
方法としては、窒化処理、メッキ処理又はアーク溶融処
理等が公知である。窒化処理は、チタン又はチタン合金
材の表面を窒化させ、硬質の表面層を得るものである。
メッキ処理はチタン又はチタン合金材の表面に硬質のメ
ッキ層を形成するものである。アーク溶融処理は、シー
ルドガス中に窒素ガスを混合させた状態で、チタン又は
チタン合金材をアーク溶融させ、溶融金属に窒素を固溶
させることにより硬化させる方法である。
方法としては、窒化処理、メッキ処理又はアーク溶融処
理等が公知である。窒化処理は、チタン又はチタン合金
材の表面を窒化させ、硬質の表面層を得るものである。
メッキ処理はチタン又はチタン合金材の表面に硬質のメ
ッキ層を形成するものである。アーク溶融処理は、シー
ルドガス中に窒素ガスを混合させた状態で、チタン又は
チタン合金材をアーク溶融させ、溶融金属に窒素を固溶
させることにより硬化させる方法である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
窒化処理による硬化方法は、処理時間が長いと共に、深
い硬化層を得ることが困難である。また、メッキ処理に
よる硬化方法は、深い硬化層を得ることができないと共
に、硬化層の密着性も刃物に使用するには問題が多い。
更に、従来のアーク溶融による硬化方法においても、単
にアーク溶融させるだけでは、刃物として必要な硬度を
得ることができない。
窒化処理による硬化方法は、処理時間が長いと共に、深
い硬化層を得ることが困難である。また、メッキ処理に
よる硬化方法は、深い硬化層を得ることができないと共
に、硬化層の密着性も刃物に使用するには問題が多い。
更に、従来のアーク溶融による硬化方法においても、単
にアーク溶融させるだけでは、刃物として必要な硬度を
得ることができない。
【０００５】刃物として、実用に耐え得る硬さは、Ｈｖ
６００乃至８００程度である。このような硬度の硬化層
が刃先に少なくとも数ｍｍの深さで形成されていること
が必要である。また、この硬化層に割れ等の欠陥が存在
していては刃物として実用に供し得ないことは勿論であ
る。しかしながら、前述の如く、従来の硬化処理方法を
適用しても、チタン又はチタン合金から実用に耐え得る
硬さの刃先を得ることはできない。
６００乃至８００程度である。このような硬度の硬化層
が刃先に少なくとも数ｍｍの深さで形成されていること
が必要である。また、この硬化層に割れ等の欠陥が存在
していては刃物として実用に供し得ないことは勿論であ
る。しかしながら、前述の如く、従来の硬化処理方法を
適用しても、チタン又はチタン合金から実用に耐え得る
硬さの刃先を得ることはできない。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、十分な硬度を有する刃先を持ち、割れ等の
欠陥が存在しないチタン製刃物及びその製造方法を提供
することを目的とする。
のであって、十分な硬度を有する刃先を持ち、割れ等の
欠陥が存在しないチタン製刃物及びその製造方法を提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本願第１発明に係るチタ
ン製刃物は、チタン又はチタン合金からなる刃物であっ
て、その刃先が窒素ガスを含有するシールドガス中でレ
ーザ照射による溶融を一旦受けて硬化していることを特
徴とする。
ン製刃物は、チタン又はチタン合金からなる刃物であっ
て、その刃先が窒素ガスを含有するシールドガス中でレ
ーザ照射による溶融を一旦受けて硬化していることを特
徴とする。
【０００８】本願第２発明に係るチタン製刃物は、チタ
ン又はチタン合金からなる刃物であって、その刃先が窒
素ガスを３０体積％以上含有するシールドガス中でアー
クによる溶融を一旦受けて硬化していることを特徴とす
る。
ン又はチタン合金からなる刃物であって、その刃先が窒
素ガスを３０体積％以上含有するシールドガス中でアー
クによる溶融を一旦受けて硬化していることを特徴とす
る。
【０００９】本願第３発明に係るチタン製刃物の製造方
法は、チタン又はチタン合金の素材の刃先形成予定部分
を２００℃以上に予熱する工程と、窒素ガスを含有する
シールドガス中で前記刃先形成予定部分にレーザ照射し
て局部的に溶融させた後凝固させる工程と、この凝固部
に刃先を成形する工程とを有することを特徴とする。本
願第４発明に係るチタン製刃物の製造方法は、チタン又
はチタン合金の素材の刃先形成予定部分を２００℃以上
に予熱する工程と、窒素ガスを３０体積％以上含有する
シールドガス中で前記刃物形成予定部分にアークを形成
して局部的に溶融させた後凝固させる工程と、この凝固
部に刃先を成形する工程とを有することを特徴とする。
法は、チタン又はチタン合金の素材の刃先形成予定部分
を２００℃以上に予熱する工程と、窒素ガスを含有する
シールドガス中で前記刃先形成予定部分にレーザ照射し
て局部的に溶融させた後凝固させる工程と、この凝固部
に刃先を成形する工程とを有することを特徴とする。本
願第４発明に係るチタン製刃物の製造方法は、チタン又
はチタン合金の素材の刃先形成予定部分を２００℃以上
に予熱する工程と、窒素ガスを３０体積％以上含有する
シールドガス中で前記刃物形成予定部分にアークを形成
して局部的に溶融させた後凝固させる工程と、この凝固
部に刃先を成形する工程とを有することを特徴とする。
【００１０】
【作用】レーザビームによる溶融凝固処理 本願第１発明及び第３発明においては、チタン又はチタ
ン合金素材の刃先形成予定部分に窒素を含有するシール
ドガス中でレーザビームを照射して、この部分を一旦溶
融させ、凝固させることにより、硬化させる。これによ
り、前記素材の厚さ方向に深い硬化層を得ることができ
る。
ン合金素材の刃先形成予定部分に窒素を含有するシール
ドガス中でレーザビームを照射して、この部分を一旦溶
融させ、凝固させることにより、硬化させる。これによ
り、前記素材の厚さ方向に深い硬化層を得ることができ
る。
【００１１】レーザビームの照射により刃先形成予定部
分を溶融させる際に、通常のレーザ溶接のように、シー
ルドガスとしてＨｅガス又はＡｒガスを使用したので
は、レーザ溶融部は硬化しない。このため、シールドガ
スとして、純窒素ガス又は窒素ガスとアルゴンガスとの
混合ガス等のように窒素を少なくとも含有するガスを使
用する。しかし、純窒素ガスの方がチタン又はチタン合
金を高効率で硬化させることができるので、純窒素ガス
を使用することが好ましい。このように、窒素を少なく
とも含有するシールドガス中でレーザビームにより溶融
させることにより、素材の溶融部にシールドガス中の窒
素が固溶し、この部分が硬化される。
分を溶融させる際に、通常のレーザ溶接のように、シー
ルドガスとしてＨｅガス又はＡｒガスを使用したので
は、レーザ溶融部は硬化しない。このため、シールドガ
スとして、純窒素ガス又は窒素ガスとアルゴンガスとの
混合ガス等のように窒素を少なくとも含有するガスを使
用する。しかし、純窒素ガスの方がチタン又はチタン合
金を高効率で硬化させることができるので、純窒素ガス
を使用することが好ましい。このように、窒素を少なく
とも含有するシールドガス中でレーザビームにより溶融
させることにより、素材の溶融部にシールドガス中の窒
素が固溶し、この部分が硬化される。
【００１２】レーザ溶融においては、アーク溶融に比し
て、溶湯とシールドガスとの間の反応時間が短いため、
シールドガス条件等にもよるが、１回の溶融及び凝固で
は刃物に要求される硬さが得られないことがある。この
ため、同一部分を複数回照射して、溶融凝固を複数回繰
り返すことが好ましい。このように、複数回溶融凝固を
繰り返すことにより、硬度が次第に高まり、所望の硬度
を得ることができる。レーザ溶融により刃先部分を硬化
させる本願第３発明においては、先ず、チタン又はチタ
ン合金の素材を２００℃以上の温度に予熱する。レーザ
ビームにより溶融凝固処理した部分の硬度がＨｖ６００
以上になると、この溶融凝固処理した部分に、割れが発
生し易くなる。このため、レーザビームの照射に先立
ち、少なくとも刃先形成予定部分を２００℃以上に予熱
する必要がある。
て、溶湯とシールドガスとの間の反応時間が短いため、
シールドガス条件等にもよるが、１回の溶融及び凝固で
は刃物に要求される硬さが得られないことがある。この
ため、同一部分を複数回照射して、溶融凝固を複数回繰
り返すことが好ましい。このように、複数回溶融凝固を
繰り返すことにより、硬度が次第に高まり、所望の硬度
を得ることができる。レーザ溶融により刃先部分を硬化
させる本願第３発明においては、先ず、チタン又はチタ
ン合金の素材を２００℃以上の温度に予熱する。レーザ
ビームにより溶融凝固処理した部分の硬度がＨｖ６００
以上になると、この溶融凝固処理した部分に、割れが発
生し易くなる。このため、レーザビームの照射に先立
ち、少なくとも刃先形成予定部分を２００℃以上に予熱
する必要がある。
【００１３】次いで、図１に示すように、チタン又はチ
タン合金の素材１を銅の当金２で四方から囲み、雰囲気
を窒素ガス又は窒素ガスを含む混合ガスとし、素材１の
上端面に、レーザビーム３を照射する。これにより、素
材１の上端面を溶融させ、次いで、レーザビーム３の照
射を停止してこの溶融部分を凝固させる。
タン合金の素材１を銅の当金２で四方から囲み、雰囲気
を窒素ガス又は窒素ガスを含む混合ガスとし、素材１の
上端面に、レーザビーム３を照射する。これにより、素
材１の上端面を溶融させ、次いで、レーザビーム３の照
射を停止してこの溶融部分を凝固させる。
【００１４】このようにして、素材１の上端面にレーザ
ビーム３を照射して溶融凝固させた場合に形成されるビ
ード４の形状を図２に示す。レーザビーム３の照射条件
は、この図２に示すビード４の形状が残る程度のもので
あり、レーザビームの照射条件が強すぎて素材１の上端
部が溶け落ちてしまわないようにする必要がある。な
お、レーザビーム３の照射が不足すると、素材１の厚さ
方向に十分な溶融部を形成することができないことは勿
論である。このようなレーザビーム３による溶融及び凝
固処理を複数回繰り返す。
ビーム３を照射して溶融凝固させた場合に形成されるビ
ード４の形状を図２に示す。レーザビーム３の照射条件
は、この図２に示すビード４の形状が残る程度のもので
あり、レーザビームの照射条件が強すぎて素材１の上端
部が溶け落ちてしまわないようにする必要がある。な
お、レーザビーム３の照射が不足すると、素材１の厚さ
方向に十分な溶融部を形成することができないことは勿
論である。このようなレーザビーム３による溶融及び凝
固処理を複数回繰り返す。
【００１５】次いで、図３に示すように、素材１の上端
部のレーザビームの照射を受けた部分を通常のグライン
ダを使用して研削し、刃先５を成形する。これにより、
刃先５がレーザビーム３による溶融凝固処理を受けて硬
化した刃物が製造される。この刃物は、図２に示すよう
に、レーザビームによる溶融によってビード４が比較的
深く形成されるため、図３に示すように、その刃先５の
比較的広範囲が硬化処理を受けた領域となり、耐久性が
優れた刃物が得られる。アークによる溶融凝固処理 次に、本願第２発明及び第４発明について説明する。こ
の第２発明及び第４発明においては、レーザビームの替
わりにアークを形成して素材の上端面を溶融させる。具
体的な方法は、レーザビームの場合と同様である。ま
た、シールドガス中に、少なくとも窒素ガスを３０体積
％以上含有させる。これにより、素材の溶融部に窒素が
固溶して、この部分が硬化する。
部のレーザビームの照射を受けた部分を通常のグライン
ダを使用して研削し、刃先５を成形する。これにより、
刃先５がレーザビーム３による溶融凝固処理を受けて硬
化した刃物が製造される。この刃物は、図２に示すよう
に、レーザビームによる溶融によってビード４が比較的
深く形成されるため、図３に示すように、その刃先５の
比較的広範囲が硬化処理を受けた領域となり、耐久性が
優れた刃物が得られる。アークによる溶融凝固処理 次に、本願第２発明及び第４発明について説明する。こ
の第２発明及び第４発明においては、レーザビームの替
わりにアークを形成して素材の上端面を溶融させる。具
体的な方法は、レーザビームの場合と同様である。ま
た、シールドガス中に、少なくとも窒素ガスを３０体積
％以上含有させる。これにより、素材の溶融部に窒素が
固溶して、この部分が硬化する。
【００１６】この場合に、この溶融凝固部を十分に硬化
させるために、窒素ガスを少なくとも３０体積％含有す
るシールドガスを使用する。また、アーク溶接において
は、溶湯とシールトガスとの反応時間が長いので、純窒
素ガスをシールドガスとして使用すると、溶融凝固部に
窒素が過剰に添加され、この溶融凝固部に脆弱なＴｉＮ
化合物が生成する。これにより、刃先部が脆化するた
め、好ましくない。従って、シールドガス中の窒素含有
量は３０乃至７０体積％とする。
させるために、窒素ガスを少なくとも３０体積％含有す
るシールドガスを使用する。また、アーク溶接において
は、溶湯とシールトガスとの反応時間が長いので、純窒
素ガスをシールドガスとして使用すると、溶融凝固部に
窒素が過剰に添加され、この溶融凝固部に脆弱なＴｉＮ
化合物が生成する。これにより、刃先部が脆化するた
め、好ましくない。従って、シールドガス中の窒素含有
量は３０乃至７０体積％とする。
【００１７】本願第４発明においても、硬化処理部の割
れ発生を防止するため、アーク溶融に先立ち、少なくと
もこの刃先形成予定領域を２００℃以上に予熱する。
れ発生を防止するため、アーク溶融に先立ち、少なくと
もこの刃先形成予定領域を２００℃以上に予熱する。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。実施例１（レーザビームによる硬化処理） 先ず、チタン合金をレーザビームにより硬化処理した実
施例について説明する。使用した素材は、Ｔｉ−６重量
％Ａｒ−４重量％Ｖ合金である。この素材の厚さは５ｍ
ｍ、幅が３０ｍｍ、長さが２００ｍｍである。この素材
を図１に示す装置により、板厚中央部を溶融凝固処理し
た。下記表１はレーザ照射条件を示す。溶融凝固を１回
又は複数回繰り返した場合の硬化処理部の硬度を測定し
た結果を下記表２に示す。但し、表２において、硬度の
測定値は溶融凝固部で３点測定したときの平均値であ
る。
施例について説明する。使用した素材は、Ｔｉ−６重量
％Ａｒ−４重量％Ｖ合金である。この素材の厚さは５ｍ
ｍ、幅が３０ｍｍ、長さが２００ｍｍである。この素材
を図１に示す装置により、板厚中央部を溶融凝固処理し
た。下記表１はレーザ照射条件を示す。溶融凝固を１回
又は複数回繰り返した場合の硬化処理部の硬度を測定し
た結果を下記表２に示す。但し、表２において、硬度の
測定値は溶融凝固部で３点測定したときの平均値であ
る。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】この表２から明らかなように、シールドガ
スが３０％Ｎ2の場合よりも５０％Ｎ2の方が硬化は効率
的に進行し、更に５０％Ｎ2よりも１００％Ｎ2の方が高
効率で硬化が進行する。また、硬化処理の回数が増加す
るにつれて、硬化部の硬度が上昇する。刃物として、所
望の硬度を得るためには、この条件では、３回以上硬化
処理を行うことが好ましい。特に、シールドガスが１０
０％Ｎ2の場合には、硬化処理を３回以上繰り返すこと
により、Ｈｖ６００以上の硬度を得ることができる。
スが３０％Ｎ2の場合よりも５０％Ｎ2の方が硬化は効率
的に進行し、更に５０％Ｎ2よりも１００％Ｎ2の方が高
効率で硬化が進行する。また、硬化処理の回数が増加す
るにつれて、硬化部の硬度が上昇する。刃物として、所
望の硬度を得るためには、この条件では、３回以上硬化
処理を行うことが好ましい。特に、シールドガスが１０
０％Ｎ2の場合には、硬化処理を３回以上繰り返すこと
により、Ｈｖ６００以上の硬度を得ることができる。
【００２２】図４はこの実施例のNo.８の条件で製造し
た刃物について、横軸に刃先先端からの距離をとり、縦
軸に硬度をとってその硬度分布を示すグラフ図である。
この図に示すように、刃先先端から極めて長い距離にわ
たって高い硬度を保持し、硬化処理された部分が極めて
広いことを示している。即ち、硬化処理表面から深さ方
向に５ｍｍ以上の距離にわたって硬度Ｈｖが６００以上
であり、表面に近いほど高硬度となっていて、刃物の刃
先として極めて好ましい分布を示している。実施例２（アークによる硬化処理） 使用した素材の組成及び形状は実施例１の場合と同様で
ある。素材の上端面の溶融は、ＴＩＧ（Tungsten Inert
Gas）溶接法を応用し、タングステンを電極とするアー
ク溶融により硬化処理した。使用したシールドガスは不
活性（inert)ガスではなく、下記表３に示すように、純
窒素ガス又は窒素ガスを含むものである。下記表３にＴ
ＩＧ溶融条件を示す。また、各硬化処理における得られ
た硬化部の硬度測定結果を下記表４に示す。この測定結
果は、溶融凝固部の３点の測定結果の平均値である。
た刃物について、横軸に刃先先端からの距離をとり、縦
軸に硬度をとってその硬度分布を示すグラフ図である。
この図に示すように、刃先先端から極めて長い距離にわ
たって高い硬度を保持し、硬化処理された部分が極めて
広いことを示している。即ち、硬化処理表面から深さ方
向に５ｍｍ以上の距離にわたって硬度Ｈｖが６００以上
であり、表面に近いほど高硬度となっていて、刃物の刃
先として極めて好ましい分布を示している。実施例２（アークによる硬化処理） 使用した素材の組成及び形状は実施例１の場合と同様で
ある。素材の上端面の溶融は、ＴＩＧ（Tungsten Inert
Gas）溶接法を応用し、タングステンを電極とするアー
ク溶融により硬化処理した。使用したシールドガスは不
活性（inert)ガスではなく、下記表３に示すように、純
窒素ガス又は窒素ガスを含むものである。下記表３にＴ
ＩＧ溶融条件を示す。また、各硬化処理における得られ
た硬化部の硬度測定結果を下記表４に示す。この測定結
果は、溶融凝固部の３点の測定結果の平均値である。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】この表４から明らかなように、シールドガ
ス中の窒素ガスが２０％の場合には、十分な硬度が得ら
れない。一方、３０％又は５０％の窒素ガスを混合した
シールドガスを使用し、１回又は２回硬化処理を施すこ
とにより、高硬度の硬化部を得ることができた。しかし
ながら、１００％Ｎ2ガスをシールドガスとした場合に
は、高硬度の硬化部を得ることができるものの、溶融凝
固部に割れが発生し、刃物の刃先として不適であった。
ス中の窒素ガスが２０％の場合には、十分な硬度が得ら
れない。一方、３０％又は５０％の窒素ガスを混合した
シールドガスを使用し、１回又は２回硬化処理を施すこ
とにより、高硬度の硬化部を得ることができた。しかし
ながら、１００％Ｎ2ガスをシールドガスとした場合に
は、高硬度の硬化部を得ることができるものの、溶融凝
固部に割れが発生し、刃物の刃先として不適であった。
【００２６】図５はこのアーク溶融による硬化処理を行
った場合の硬度分布を、横軸に表面からの距離をとり、
縦軸に硬度Ｈｖをとって示すグラフ図である。この図か
ら明らかなように、硬化部の深さは、レーザビームによ
る溶融凝固処理の場合に比して浅く、表面から２ｍｍま
での部分で硬化していた。しかし、表面部においては、
Ｈｖ７５０以上の極めて高い硬度が得られた。
った場合の硬度分布を、横軸に表面からの距離をとり、
縦軸に硬度Ｈｖをとって示すグラフ図である。この図か
ら明らかなように、硬化部の深さは、レーザビームによ
る溶融凝固処理の場合に比して浅く、表面から２ｍｍま
での部分で硬化していた。しかし、表面部においては、
Ｈｖ７５０以上の極めて高い硬度が得られた。
【００２７】なお、本発明はＴＩＧ溶融に限らず、種々
のアーク溶融を適用することができる。また、素材とし
ては、上記実施例はチタン合金であるが、これに限ら
ず、純チタンを素材としてもよく、同様に高硬度の刃先
を得ることができる。
のアーク溶融を適用することができる。また、素材とし
ては、上記実施例はチタン合金であるが、これに限ら
ず、純チタンを素材としてもよく、同様に高硬度の刃先
を得ることができる。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、所定のシールドガスの
もとで、レーザビーム又はアークにより溶融凝固処理を
施すので、極めて高硬度の刃先を得ることができ、チタ
ン又はチタン合金本来の優れた性質を生かして、実用性
が優れた刃物を得ることができる。
もとで、レーザビーム又はアークにより溶融凝固処理を
施すので、極めて高硬度の刃先を得ることができ、チタ
ン又はチタン合金本来の優れた性質を生かして、実用性
が優れた刃物を得ることができる。
【図１】本発明方法を説明するための模式図である。
【図２】本発明方法により形成された溶融ビードを示す
模式図である。
模式図である。
【図３】本発明方法により得られた刃先を示す模式図で
ある。
ある。
【図４】レーザビーム溶融の場合の硬度分布を示すグラ
フ図である。
フ図である。
【図５】アーク溶融の場合の硬度分布を示すグラフ図で
ある。
ある。
１；素材 ２；銅当金 ３；レーザビーム ４；ビード ５；刃先
Claims (5)
- 【請求項１】 チタン又はチタン合金からなる刃物であ
って、その刃先が窒素ガスを含有するシールドガス中で
レーザ照射による溶融を一旦受けて硬化していることを
特徴とするチタン製刃物。 - 【請求項２】 チタン又はチタン合金からなる刃物であ
って、その刃先が窒素ガスを３０乃至７０体積％以上含
有するシールドガス中でアークによる溶融を一旦受けて
硬化していることを特徴とするチタン製刃物。 - 【請求項３】 チタン又はチタン合金の素材の刃先形成
予定部分を２００℃以上に予熱する工程と、窒素ガスを
含有するシールドガス中で前記刃先形成予定部分にレー
ザ照射して局部的に溶融させた後凝固させる工程と、こ
の凝固部に刃先を成形する工程とを有することを特徴と
するチタン製刃物の製造方法。 - 【請求項４】 前記刃先形成予定部分をレーザ照射によ
り局部的に溶融させて凝固させる工程は、これを複数回
繰り返すことを特徴とする請求項３に記載のチタン製刃
物の製造方法。 - 【請求項５】 チタン又はチタン合金の素材の刃先形成
予定部分を２００℃以上に予熱する工程と、窒素ガスを
３０乃至７０体積％以上含有するシールドガス中で前記
刃物形成予定部分にアークを形成して局部的に溶融させ
た後凝固させる工程と、この凝固部に刃先を成形する工
程とを有することを特徴とするチタン製刃物の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23736391A JPH0551628A (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | チタン製刃物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23736391A JPH0551628A (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | チタン製刃物及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551628A true JPH0551628A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=17014282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23736391A Pending JPH0551628A (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | チタン製刃物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0551628A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2282149A (en) * | 1993-09-28 | 1995-03-29 | Secr Defence | Laser nitriding |
| EP1066913A1 (de) * | 1999-07-09 | 2001-01-10 | Zwilling J. A. Henckels Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung einer Klinge eines Schneidwerkzeuges und damit hergestelltes Erzeugnis |
| JP2008506532A (ja) * | 2004-07-09 | 2008-03-06 | フラウンホーファー−ゲゼルシャフト ツル フェルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシュング エー ファウ | チタン合金の形の耐摩耗性でかつ疲労抵抗性の縁層を製造するための方法および該方法により製造された構成部分 |
| JP2018104778A (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 勝義 近藤 | 焼結刃物素材およびその製造方法 |
| JP2019536530A (ja) * | 2016-11-07 | 2019-12-19 | ザ ジレット カンパニー リミテッド ライアビリティ カンパニーＴｈｅ Ｇｉｌｌｅｔｔｅ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｌｌｃ | 屈曲型剃刀ブレード及びそのような剃刀ブレードの製造方法 |
| US10584398B2 (en) | 2018-02-13 | 2020-03-10 | Korea Zinc Co., Ltd. | Autoclave and method for removing salt from autoclave |
-
1991
- 1991-08-23 JP JP23736391A patent/JPH0551628A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2282149A (en) * | 1993-09-28 | 1995-03-29 | Secr Defence | Laser nitriding |
| EP1066913A1 (de) * | 1999-07-09 | 2001-01-10 | Zwilling J. A. Henckels Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung einer Klinge eines Schneidwerkzeuges und damit hergestelltes Erzeugnis |
| DE19931948B4 (de) * | 1999-07-09 | 2004-11-11 | Zwilling J. A. Henckels Ag | Verfahren zur Herstellung einer Klinge eines Schneidwerkzeuges und damit hergestelltes Erzeugnis |
| JP2008506532A (ja) * | 2004-07-09 | 2008-03-06 | フラウンホーファー−ゲゼルシャフト ツル フェルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシュング エー ファウ | チタン合金の形の耐摩耗性でかつ疲労抵抗性の縁層を製造するための方法および該方法により製造された構成部分 |
| JP2019536530A (ja) * | 2016-11-07 | 2019-12-19 | ザ ジレット カンパニー リミテッド ライアビリティ カンパニーＴｈｅ Ｇｉｌｌｅｔｔｅ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｌｌｃ | 屈曲型剃刀ブレード及びそのような剃刀ブレードの製造方法 |
| JP2018104778A (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 勝義 近藤 | 焼結刃物素材およびその製造方法 |
| US10584398B2 (en) | 2018-02-13 | 2020-03-10 | Korea Zinc Co., Ltd. | Autoclave and method for removing salt from autoclave |
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