JPH05500441A - 蝸牛殻インプラント処理装置用３線式システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 インブラント処理装置　３線式システム技先分更 本発明は、購牛殻（内耳）インブラントシステム用信号伝送の分野に関する。特 に、多心ケーブル内をオーディオ及びラジオ両方の周波数エネルギを伝送するシ ステムに関する。

見更勿實見 鍋牛殻（内耳）インブラント用の音声処理装置は、耳レベルのマイクロフォンか らのオーディオ信号を受信し、コード化されたＲＦ（ラジオ周波数）信号を、イ ンブラント（埋め込まれた）位置にあるコイルを介してインブラント装置に伝送 する体に装着する装置である。そこで、低レベルのオーディオ信号（代表的には １ミリボルトＲＭＳ）をマイクロフォンから音声処理装置へ伝送し、高レベルの 信号（約１０ボルトＲＭＳ）をコイルへ送り戻すことが要求される。これは、８ ０デシベルの振幅差を意味している。

高レベル信号は一般に、代表的にはオーディオ周波数帯域の周波数成分を含む変 調ＲＦ搬送波である。低レベル信号は、１ｏヘルツからＩＱキロヘルツを対象と する帯域幅のオーディオ信号である。高レベル信号信号は、変調されたバースト 幅の場合、オーディオスペクトル内で重要な周波数成分を有する。従って、２個 の信号間の混信を最少にするために格別な予防手段をとる必要がある。今までは 、マイクロフォン接続用の個別にシールドされた導線と、送信機コイル接続用の 低静電容量の導線と、を備えた注文製作の多心シールドケーブルを用いて、この 目的を達成していた。２個の信号間に必要な分離はこれにより達成されたけれど も、理想的とはいえ重く、製造するにもコネクタに終端させるにも非常に費用の かかる特製ケーブルを必要としていた。

人体装着補聴器には、非常に有効かつ安価な軽量３心撚り線ケーブルが使用され ている。４１１１型３本ピンＩＥＣプラグを端末とする擦準長さのケーブルを供 給している製造業者が幾つかある。これらのケーブルは比較的静電容量が低くシ ールドされていない。けれども、上記の混信問題のため、従来技術による鍋牛殻 インブラントシステムに用いられたオーディオ及びＲＦ回路は、３心非シールド 導線のみを利用することはできない。

図１は、オーディオ信号処理回路１０Ａからヘッドセット１１に至る処理装置１ ｏの結線用５本ワイヤシステムの従来技術を示す。ＲＦ送信機１２は処理袋Ｗ１ ０内にあり、Ｅ種モードで作動する。即ち、ダイオード１４に直列で結ばれた励 振トランジスタ１３と減衰トランジスタ１６が、全サイクルの約５０パーセント を伝導し、そこを横切る電圧が閉からＯになるときにスイッチ作動する。送信機 コイル１８とコンデンサ２０は５線式ケーブル２３の導線２２Ａ及び２２Ｂによ り送信機１２に接続されている同調回路を形成する。

マイクロフォン２２は、処理装置１０のオーディオ信号処理回路１０Ａに、ケー ブル２３の独立にシールドされた３線部分２８を介して接続されている。ケーブ ル２３は、アース導線２９Ｄに接続された編組線２９Ｃによりシールドされた電 力導線２９Ａ及びオーディオ導ｍ２９Ｂを含む。直流バイアス電流は、レジスタ ３０とコンデンサ３１により濾波され、電力供給源のノイズを最小にする。５心 コネクタ３２は一般にかなり高価であるが、ケーブル２３を処理装置！１０に接 続するのに用いられる。

図１の回路に基づく波形が１図２Ａから図２Ｄに示されている。図２Ａのバース ト波形が、トランジスタ１３のゲートに印加される。図２ＢのＮダンプ波形（ダ ンプ波形と論理的に反対）が、トランジスタ１６のゲートに印加される。

図２０に示すように、サイクルの間、コイル１８内の電流は、負のピーク値から 正のピーク値までほぼリニヤに変化する。トランジスタ１３が止まっている半サ イクルの間、電流は正のピーク値から負のピーク値へ戻って正弦波状に回帰する 。図２Ｄに示すように、ワイヤ２２Ａ及び２２Ｂとコイル１８を横切る電圧波形 は非対称であり、励振トランジスタ１３のそれぞれオンの時間及びオフの時間に 、＋５ボルト印加を中心に一５ボルトから＋２５ボルトに振れる。コイル駆動波 形のこの極端な非対称の結果、オーディオ信号処理回路１０Ａに結合し易い重要 な低周波数成分が得られる。

送信機コイル１８と受信機コイル（図１に示していない）の間の相互の結合は、 それらの間の距離が縮まるほど増す。

送信機コイル１８を横切る負荷がこうして増大し、この結果送信機への電力が増 加する。理想としては、電力消費は結合が増すほど減少すべきである。

図３に示すように、送信機コイルをＥ種ステージでインダクタとして用いている 図１の５線式システムは、理想とは反対の特性を示し、このため接近結合はコイ ルを横切る一層低いインピーダンスをもたらしている。この結果同調回路に更に エネルギをとられ、従って送信機は一層電力を消費する。

図１に示す５線式システムの別の欠点は、＋／−５ボルトの電力供給を必要とす ることである。そのような２系統電圧の電力供給は、システムに少なからぬ費用 を加えることになる。

効率を良くする試みの前に、送信機のスタッガ同調と、固定送信周波数を用いる 受信機、又は結合係数が増加するようにＪｗ調する自励発振送信回路が用いられ た。この後者の方法は、符号化されたパルス発信戦略のために好ましい固定周波 数送信機には用いることができない。

見匪五棗ｌ この発明の目的は、補聴器に用いられるタイプの３心撚り線ケーブルを用いて、 低レベルのオーディオ信号と高レベルの変調ＲＦ倍信号両者を、混信を最少限に して伝送することである。

この発明の別の目的は、外部送信システムからインブラント受信機励振器へのエ ネルギ伝送の効率を改善することである。

この発明のさらに他の目的は、１系統電圧供給による送信機回路の作動を達成す ることである。

本発明によれば、オーディオ及びラジオ周波数エネルギを伝送するための伝送シ ステムは、３心非シールドケーブルと。

３心ケーブルのうちの第１ワイヤと第２ワイヤに接続さ九たラジオ周波数源と、 ３心ケーブルのうちの第２ワイヤと第３ワイヤに接続されたオーディオ周波数源 と、ラジオ周波数源からの干渉を減らすためにオーディオ源からのオーディオを 濾波するためのラジオ周波数フィルタ手段とを含む。フィルタ手段は、ケーブル の少なくとも一方の端末に配置され、π型ネットワークでは両端末に配置される のが好ましい。ラジオ周波数源からのラジオ周波数エネルギは、電圧レベルがオ ーディオ周波数源からの電圧より数オーダ高い強さである。

ラジオ周波数源は、パルス化され減衰された送信機が好ましい、送信機は、効率 を高めるためにＥ種の増帽器を含むことが好ましい。

本発明によれば、伝送システムは、鍋牛殻インブラント音声処理装置への応用が 考えられ、その場合オーディオ源は周囲の音声を受信するマイクロフォンである 。マイクロフォン及び送信機と連携作動する送信機コイルは、互いに近接して置 かれる。３心非シールドケーブルは、第１末端と第２末端を有する。ラジオ周波 数送信機回路は、３心ワイヤケーブルの第１ワイヤと第２ワイヤにその第１末端 で接続される。ラジオ周波数送信機コイルは、３心ワイヤケーブルの第１ワイヤ と第２ワイヤにその第２末端で結合される。マイクロフォンであるオーディオ周 波数源は、３心ワイヤケーブルの第２及び第３ワイヤとその第２末端で結合され る。オーディオ周波数源からのオーディオを処理するためのオーディオ間波数処 理手段は、ケーブルの第２ワイヤと第３ワイヤにその第１末端で結合される。マ イクロフォンからのオーディオ周波数エネルギを濾波して、ラジオ周波数送信機 回路から本質的にラジオ周波数エネルギを除くようにするためのフィルタ手段が 設けられている。

本発明はさらに、第１同調回路付送信機と、第２同調回路の部分である送信機コ イルと、ラジオ周波数エネルギを第１同調回路から第２同調回路へ結合するため の結合手段とを有するラジオ周波数伝送システムを意図している。結合手段は、 コンデンサを含んでもよい。第１同調回路は、タップを有してもよいコイルを含 む。少なくとも１個の作動装置を含むラジオ周波数励振器は、その末端又はタッ プでコイルに接続し、所要の電力レベルと供給電圧に依存している。コンデンサ 結合手段の一方の側は、コイルの一方の側に接続され、他方の側は第２同調回路 に接続される。

第１共振回路付送信機と、第２共振回路の部分であり第１共振回路と別個で離れ ている送信機コイルと、第１共振回路と第２共振回路との間にエネルギを結合す るための結合手段とを有するラジオ周波数伝送システムにおいて、本発明はさら に、受信コイルへ伝送された電力を調節する方法を意図している。その方法は、 送信機コイルを受信コイルから最小隔離して置くステップと、送信機が費やす電 力が最少になるように第１共振回路内の共振を調節するステップと、送信機コイ ルと受信コイルとを最大限分離するステップと、最大限に分離した状態で確実な 伝送ができる充分なエネルギを結合する結合手段をｉ節するステップとを含む。

この処理手順は、最適な動作を達成するために繰り返して用いることができる。

好ましくは、第１共振回路内の共振を調節するステップは、コンデンサの値を調 節することにより完了する。結合手段はまた、コンデンサであり、結合手段を調 節するステップはそのコンデンサの値を変えることを含む。送信機コイルと受信 コイルとを最大限に分離するステップは、最大限の距離に離すこと、又は最大限 ずれた配置にすることを含む。

受信機コイルは、鍋牛殻インブラントと連携し、送信機コイルは端牛殻音声処理 装置と連携している。受信機コイルを設けるステップにおいて、最小距離は、送 信機コイルを受信機コイルと同軸上に置くことにより限定される。

Ｗ久返朋一 本発明のさらなる対象、特徴および利点が、図面の助けを借りた以下の詳細な記 述を熟考することにより明らかとなるであろう、その中では： 図１は従来の技術の５線式伝送システムの系統図である。

図２Ａから２Ｄまでは図１の回路に関する波形のタイミングチャートである。

図３は従来の技術の５線式伝送システムの結合性能のグラフである。

図４は本発明による３線式伝送システムの系統図である。

図５は図４で図解した本発明によるシステムの結合性能のグラフである。

な　の　明 図４を参照すると、本発明による伝送システムは音声処理装置１０’　とヘッド セント１１′とを含んでいる。音声処理装置１０′は送信回路３３とオーディオ 信号プロセス回路１０Ａ′とを含んでいる。送信回路３３はドライバートランジ スタ３４、ダイオード３５、およびダンピングトランジスタ３６を含む。トラン ジスタ３４は送信機の効果的な動作のためにできるだけ５Ω未満のオン状態抵抗 値を持っＮチャネルエンハンスメントモードのＭＯＳＦＥＴとする。トランジス タ３６は１ｏΩ未満のオン状態抵抗値を持っＰチャネルエンハンスメントモード のＭＯＳＦＥＴとする。両トランジスタ共２．５ｖ未満のしきい値電圧を持ち、 ＣＭＯ８集積回路の典型的な出力ドライブで直接励振され得る。これらは少なく とも６０Ｖの定格電圧のものでなければならない。トランジスタ３４および３６ に対する典型的な工業用部品としては夫々ＶＮ○６１０ＬおよびＶＰ○６１０Ｌ が存在する。

送信回路３３はクラスＥ設計のものであり、コンデンサ３８およびインダクタ４ ０を備える自己同調回路によって動作する。この同調回路出力はコンデンサ４２ によって（３ピン電気コネクタ４４を介して）３心ケーブル４３およびコンデン サ４５とコイル４６を備える同調のとれた送信回路に容量的に結合される。コン デンサ４５はＮＰＯタイプのコンデンサの如く、高品質誘電体を有するものでな ければならない。

同調回路は伝送周波数において共振に近い状態にあり、その周波数はこの好適な 実施例において２．５ＭＨｚにある。

励振トランジスタ３４における電圧電流波形は図２Ａから２Ｄまでの中で図解し た前述の５線式システムに対するのと同一形状のものである。同調インダクタ４ ｏは送信コイル４６を励振するのに必要な電圧ゲインおよびインピーダンス変換 を準備するためタップ引き出しを設けである。これはこの設計特有の特徴ではな く、従前の±５ｖ給電に代わる＋５ｖ単独給電で動作する場合には、従前から存 在する送信コイルによって適切なパワー出力を得るためにどうしても必要になる 。もしも±５ｖ給電、あるいはＩＯＶ給電が利用できるなら、インダクタのタッ プ引出し準備は必要でないかも知れなレジスタ４８は２つの機能を果たしている ：ａ）以下でもっとよく説明するような、マイクロフォン用に引き出されるべき バイアス電流生成用のＲＦ信号に対するＤＣ＋５Ｖの追加作用と ｂ）送信回路の呼出信号を制御するために有効なダンピング強化作用である６ ダイオード３５とトランジスタ３６のダンピング上の有効性はタップ引出しを持 つインダクタ４０の故に減殺される。

データがバースト中のサイクルの数としてコード化されているときは過剰の呼出 信号がエラーの原因となり得る。

ケーブル４３は１つの導体から一緒に接続された他の２つの導体に向って測定さ れたときのキャパシタンスが大兄１２０ｐ’Ｆ（典型的には±４０ｐＦ）でなけ ればならない。ケーブルキャパシタンスは全同調キャパシタンスの中の微小部分 を占めるに過ぎないことが望ましい。これは、送信コイル４６に対する同調キャ パシタンスの一部を形成するが故に一定範囲内に統制されていなければならない 。

ケーブル４３は大多数の人に合うように、またマイクロフォンが耳レベルに在る 間にも音声処理装置をベルト上に装着しておけるように大兄８００ｍの長さのも のが望ましい。より短い、あるいはより長いケーブルを使う場合にはキャパシタ ンス変化を補償するためにコンデンサ４５の値を′ｔＡ整することが必要になる かも知れない。

ケーブル４３の各導体の抵抗値は実用的な範囲内でできる限り小さくなければな らず、典型的には２Ω未満でなければならない。１．５メートルを超える長さの 場合にはケーブルが理想的な性質を有していないが故にロスが重要になってくる 。

点Ａにおける電圧はラジオ周波数成分とバイアス電圧から構成される。この電圧 はＤＣ５Ｖのオフセットを有する対称正弦波信号である。ＤＣバイアスはコイル ４６を通って流れ、レジスタ４８．コンデンサ５０、レジスタ５２．および追加 コンデンサ５４の結合効果によって平滑化される。補聴器で使われるタイプの高 感度エレクトレット装置を使いたい。マイクロフォン５６は、０．９〜２０Ｖの バイアス電圧を必要とし、２５〜５０μＡを喰ってしまう、もし他のタイプのマ イクロフォンを使うとすれば、レジスタ４８とレジスタ５２の値の調整が必要に なるかも知れない。

マイクロフォンのパワーサプライ不合格率は極めて低い（大兄５：１のオーダに ある）。それ故、バイアス電圧のノイズは許容インプットノイズレベル達成のた めにオーディオバンド全域に亘って１０μＶＲＭＳ未満の値にまで下げなければ ならない。またマイクロフォン出力の中にＲＦエネルギが流入するのを阻止する ことも必要である。その理由はこれが復調されてオーディオノイズとして出現す ることがあり得るからである。

コンデンサ５８、インダクタ６０およびコンデンサ６２はマイクロフォンの出力 端子にＲＦが流入するのを阻止するπ型フィルタネットワークを形成する。コン デンサ６４、インダクタ６６、およびコンデンサ６８を含む同一のπ型フィルタ ネットワークが、オーディオ信号処理回路１０Ａ′中へＲＦが流入するのを阻止 するためにケーブル４３の他端で使用される。このようにして３心ケーブルのオ ーディオ線上に結合される比較的高レベルのＲＦ倍信号、マイクロフォンおよび 処理回路の入力端の処では邪魔にならないレベルにまで減衰されている。

エレクトレットマイクロフォン５６は約３０００Ωの出力インピーダンスを有し ている。それ故、全容量負荷はマイクロフォンの高周波応答の低下を避けるため に制限される必要がある。６ＫＨｚ以下の周波数のみが考慮の対象となる。

インダクタ６０と６６の効果はオーディオ周波数においては無視できる。もしケ ーブルのキャパシタンスが大兄１００ｐＦであるならば、ケーブルとコンデンサ ５８．６２．６４および６８との合計キャパシタンスは大兄２．８２ｎＦで、そ れが６ＫＨｚにおいて２．５ｄＢより小さな領分だけマイクロフォンのオーディ オ出力を削減することになる。

インダクタ６０および６６は自己固有の共振周波数が２゜５　Ｍ　Ｈｚ以上であ るという制約の範囲内でミニアチュアチップインダクタの中から最高の値のもの を選択する。インダクタ６ｏおよび６６の２．５ＭＨｚにおけるインピーダンス は７．３８にΩである。６８０ｐＦのコンデンサの２．５ＭＨｚにおけるインピ ーダンスは９３．７Ωである。

３心ケーブル４３のオーディオ線上に結合されるラジオ周波数の電圧は、ＲＦ線 ７４に対するケーブル間キャパシタンスに比べては低いコンデンサ５８および６ ２の並列接続および接地線７０−オーディオ信号線７２間キャパシタンスのイン ピーダンスによって最小化される。残留ＲＦ雷電圧それから、インダクタ６０と コンデンサ６２によってマイクロフォンへ、およびインダクタ６６とコンデンサ ６４によって音声処理装置へと、全体で大兄３８ｄＢ減衰されて流入する。

図４の系統図の中で使用されるコンポーネントに対する典型的な値は： コンデンサ３８　６８ｐｆ コンデンサ４２　５６ｐｆ コンデンサ４５　６８０ｐｆ コンデンサ５０　０．ｌｕｆ コンデンサ５４　６．８ｕｆ コンデンサ５８．６４および６８　６８０ｐｆインダクタ６ｏおよび６６　４７ ０ｕＨレジスタ４８　４．７にΩ レジスタ５２　４．７にΩ 点ＡにおけるＲＦ倍信号コンデンサ４５およびインダクタ４６を含む送信共振回 路を励振する。コンデンサ５０は２゜５　Ｍ、　Ｈｚにおいて低インピーダンス であり、送信共振回路に対するアースリターンを用意する。直列結合コンデンサ ４２はクラスＥ段階の出力を並列同調送信コイル４６へと結合する。患者の皮膚 ８４の下にある鍋牛殻インブラントと繋がる電子装置８２に電気的に接続されて いる受信コイル８ｏとの結合から送信コイル４６が外れているときには、並列同 調回路はコンデンサ４２と直列になって高インピーダンスを示し、クラスＥ段階 での離調効果を最小化してしまう。コンデンサ３８およびコンデンサ４２の最適 値選定を行なうために複雑な関係が導き出されるかも知れないが、実際問題とし てコンデンサ３８は最大結合（すなわち、最小通達範囲）のときに最小の送信パ ワーになるように同調が採られ、コンデンサ４２の値は最小結合（すなわち、最 大通達範囲）のときに充分なパワー伝達が提供されるように選定される。このこ とは、クラスＥの回路が送信回路を横切る反射負荷最大のときに最適同調、すな わち最高効率運転となることを意味する。反射インピーダンスが増大するのに従 って送信コイルを横切って展開する電圧は増大し、これによって減少する結合係 数に対する補償を行ない、図５で図解するように受信機でより一定の電圧を保持 するような結果をもたらしている。これは理想的なパワ一対運用距離特性で、そ こでは受信機がより近くで結合されに従って送信パワーが減っている。

送信機と受信機のコイル間結合は両者間距離の増大によるばかりでなく、コイル 軸方向の一直線配列ミスによっても減少させられるであろうことが御認識頂ける であろう。このように、″最大通達範囲″はコイル間のより長い距離あるいは一 直線配列ミスによって生ずるであろう。″最小通達範囲″はコイルが同軸配列に なり、可能な限り近付いたときに生ずる。この距離は皮膚の下にある受信コイル の深さ、皮膚の厚み、およびヘッドセント設計とによって決められる。後者に対 してはこれは送信コイル平面と皮膚の間の距離である。

本発明に関して特別な実施例について述べて来たけれども、これらの実施例は単 に本発明の原理の応用の説明に過ぎないことを御理解頂きたい。数多くの変形が その中でなされるかも知れないし、その他の配列が本発明の精神および範囲から 逸脱することなく考案されるかも知れない。

手続補正書 平成４年３月１２日 １、事件の表示 ＰＣＴ／ＡＵ　９０１００４０６ ２、発明の名称 鍋牛殻インブラント処理装置用３線式システム３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　コクリヤ　プロプライエタリー　リミテッド。

（〒１６３新宿センタービル内私書箱第４０１１号）鵜沼特許事務所 ７、補正の対象 明細書全文。

８、補正の内容 明細書の浄書（内容に変更なし） 以上 国際調査報告 ＡＮＮＥＸ　’Ｉ　Ｔｆｆ侶り打りせ込■α０Ｌ舒スにΣだＰ）びｌ夕Ｍ称竹町 屁ＡＰ町ＣＡＴＩＧＩ距１萱仄ｍ襲弥ＡＵ　４９００９／８５　ＪＰ６１１５９ ９７２ごの０ＦＡＮＩ任■ 特表平５−５００４４１　（８）

Claims (23)

【特許請求の範囲】
1. １．（ａ）三線式非シールドケーブルと、（ｂ）該三線式ケーブルの第１ワイヤ と第２ワイヤに接続したラジオ周波数源と、 （ｃ）前記三線式ケーブルの第２ワイヤと第３ワイヤに接続したオーディオ周波 数源と、 （ｄ）前記ケーブルに連結し、前記オーディオ周波数源からのオーディオをろ波 して前記ラジオ周波数源からの混信を除去するフィルタ手段と、 を含むオーディオ及びラジオ周波数エネルギを伝送する伝送システム。
2. ２．更に、前記ラジオ周波数源を変調する手段を含み、それによってオーディオ 周波数範囲に信号成分を生ずるようにした請求の範囲第１項記載の伝送システム 。
3. ３．前記ラジオ周波数源からのラジオ周波数エネルギが前記オーディオ周波数源 の電圧よりも数オーダ高い電圧レベルにある請求の範囲第１項記載の伝送システ ム。
4. ４．前記ラジオ周波数源からのラジオ周波数エネルギが前記オーディオ周波数源 の電圧よりもほぼ４オーダ高い電圧レベルにある請求の範囲第１項記載の伝送シ ステム。
5. ５．前記フィルタ手段が前記第２ワイヤ及び第３ワイヤに接続している請求の範 囲第１項記載の伝送システム。
6. ６．前記フィルタ手段が少なくとも１つのπ型ネットワークを含む請求の範囲第 ５項記載の伝送システム。
7. ７．前記フィルタ手段が前記ケーブルに少なくともその一端で連結している請求 の範囲第１項記載の伝送システム。
8. ８．第１端と第２端を有する三線式非シールドケーブルと、前記三線式ケーブル の第１ワイヤと第２ワイヤにその第１端で接続したラジオ周波数伝送回路と、 前記三線式ケーブルの前記第１ワイヤと前記第２ワイヤにその第２端で連結した ラジオ周波数伝送コイルと、前記三線式ケーブルの前記第２ワイヤと第３ワイヤ に前記第２端で結合したオーディオ周波数源と、前記ケーブルの第１端で前記第 ２ワイヤと第３ワイヤに連結されて、前記オーディオ周波数源からのオーディオ を処理するオーディオ周波数処理手段と、 前記オーディオをろ波し、前記ラジオ周波数伝送回路からのエネルギが殆どない ようにする手段と、を含む蝸牛殻インプラント音声処理装置用伝送システム。
9. ９．前記オーディオ源が周囲音声を受信するマイクロフォンであり、前記伝送コ イルと前記マイクロフォンは互いに近接して位置している請求の範囲第８項記載 の伝送システム。
10. １０．更に前記ラジオ周波数伝送回路をパルス化するパルス手段を含み、ラジオ 周波数パルス出力を発生するようにした請求の範囲第８項記載の伝送システム。
11. １１．前記フィルタ手段が前記ケーブルの少なくとも一端にフィルタを含む請求 の範囲第８項記載の伝送システム。
12. １２．前記フィルタがパイネットワークである請求の範囲第１１項記載の伝送シ ステム。
13. １３．前記フィルタ手段が前記第２ワイヤと第３ワイヤに接続している請求の範 囲第８項記載の伝送システム。
14. １４．前記フィルタ手段がパイネットワークである請求の範囲第１３項記載の伝 送システム。
15. １５．第１共振回路を備えた送信機と、前記第１共振回路と分離した第２共振回 路の一部である送信コイルと、前記第１共振コイルと前記第２共振コイルの間の エネルギを結合させる結合手段とを有するラジオ周波数伝送システムにおいて、 ａ）送信コイルを受信コイルとは最小限に離して設置し、ｂ）前記送信機が最小 のパワーを引出すように、前記第１共振回路で共振を調節し、 ｃ）送信コイルと受信コイルを最大限に分離し、ｄ）確実な伝送をなすのに十分 なエネルギを結合し、それが前記最大分離状態で生ずるように前記結合手段を調 節する、 工程を含む受信コイルに伝送されたパワーを調節する方法。
16. １６．前記第１共振回路で共振を調節する工程がキャパシタの価を調節すること を含む請求の範囲第１５項に記載の方法。
17. １７．前記結合手段がキャパシタであり、前記結合手段を調節する工程が前記キ ャパシタの価を変更することを含む請求の範囲第１５項記載の方法。
18. １８．前記送信コイルと受信コイルを最大限に分離する工程が最大距離及び最大 ミスアラインメントの少なくとも一つに分離することを含む請求項第１５項記載 の方法。
19. １９．前記受信コイルが蝸牛殻インプラントに連結し、前記送信コイルが蝸牛殻 音声処理装置に連結されており、且つ受信コイルを設置する前記工程において、 前記最小の分離が送信コイルを受信コイルと共軸に、そこから最小の距離に設置 されることにより定められる請求項第１５項記載の方法。
20. ２０．第１同調回路を有する送信機と、第２同調回路の一部である送信コイルと 、前記第１同調回路からのラジオ周波数エネルギを前記第２同調回路に結合する 結合手段と、 を含む蝸牛殻インプラント用ラジオ周波数伝送システム。
21. ２１．更に前記送信コイルに結合した受信コイルを含み、前記第１同調回路は前 記送信コイルと受信コイルの間の最小分離状態で共振用に調節された成分値を有 し、前記結合手段は前記送信コイルと前記受信コイルの間に確実な伝送をなすの に十分なエネルギが最大分離状態で生ずるようにする価を有している請求の範囲 第２０項記載のラジオ周波数伝送システム。
22. ２２．前記結合手段が前記第１同調回路と前記第２同調回路に接続したキャパシ タを含む請求の範囲第２０項記載のラジオ周波数伝送システム。
23. ２３．前記第１同調回路がタップを有するコイルを含み、前記タップと前記コイ ルは少なくとも一つの作動手段を含むラジオ周波数励振器に接続しており、且つ 前記結合手段はキャパシタを含み、前記キャパシタの一側は前記コイルの一側に 接続され、前記キャパシタの他の一側は前記第２同調回路に接続している請求の 範囲第２０項記載のラジオ周波数伝送システム。