JPH054927B2 - - Google Patents
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- JPH054927B2 JPH054927B2 JP60130858A JP13085885A JPH054927B2 JP H054927 B2 JPH054927 B2 JP H054927B2 JP 60130858 A JP60130858 A JP 60130858A JP 13085885 A JP13085885 A JP 13085885A JP H054927 B2 JPH054927 B2 JP H054927B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F5/00—Compounds of magnesium
- C01F5/14—Magnesium hydroxide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、水酸化マグネシウム懸濁液におい
て、水酸化マグネシウムが高濃度であつて、粘度
が低く、かつ、沈降分離が起りにくい水酸化マグ
ネシウム懸濁液の製造法に関するもので、ここで
いう高濃度の水酸化マグネシウム懸濁液とは、水
酸化マグネシウム濃度が30％以上好ましくは
35wt％以上のものをいう。
て、水酸化マグネシウムが高濃度であつて、粘度
が低く、かつ、沈降分離が起りにくい水酸化マグ
ネシウム懸濁液の製造法に関するもので、ここで
いう高濃度の水酸化マグネシウム懸濁液とは、水
酸化マグネシウム濃度が30％以上好ましくは
35wt％以上のものをいう。
［従来の技術］
水酸化マグネシウムは、一般に耐火物の原料と
して利用されるものであるが、近年湿式排煙脱硫
装置のSOx吸収液としての需要が増加している。
して利用されるものであるが、近年湿式排煙脱硫
装置のSOx吸収液としての需要が増加している。
水酸化マグネシウムの輸送形態としては、乾燥
粉末状、ケーキ状、スラリー状の３種があるが、
最終使用形態がSOx吸収液として使用する場合
は、取扱い易い点から水に懸濁せる水酸化マグネ
シウム懸濁液の形態で輸送されており、取扱い上
から高濃度であつて流動性に富むことが望まし
い。
粉末状、ケーキ状、スラリー状の３種があるが、
最終使用形態がSOx吸収液として使用する場合
は、取扱い易い点から水に懸濁せる水酸化マグネ
シウム懸濁液の形態で輸送されており、取扱い上
から高濃度であつて流動性に富むことが望まし
い。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、従来の水酸化マグネシウム懸濁液は自
然沈降濃縮によつて作られていたために安定した
濃縮濃度は約30wt％が限界であつた。
然沈降濃縮によつて作られていたために安定した
濃縮濃度は約30wt％が限界であつた。
また、水酸化マグネシウム懸濁液の濃度が
30wt％以上になると粘度が急激に上昇し、流動
性が低下して、輸送、取扱い操作上不便となり、
かつ沈降分離したものを解舒するのに大きな動力
と時間を要する問題があつた。
30wt％以上になると粘度が急激に上昇し、流動
性が低下して、輸送、取扱い操作上不便となり、
かつ沈降分離したものを解舒するのに大きな動力
と時間を要する問題があつた。
従来、水酸化マグネシウム懸濁液の粘度低減策
として分散剤を添加することが試みられたが、有
機系分散剤（たとえばβ−ナフタレンスルホン酸
ソーダのホルマリン縮合体）の場合は、水酸化マ
グネシウムに対し2wt％以上添加すれば低粘効果
が認められるが、該水酸化マグネシウム懸濁液を
SOxの吸収液として使用した場合には、排出され
る排水の化学的酸素必要量（COD）が排水基準
を超過する欠点があり、また、無機系分散剤（た
とえばケイ酸アルカリ塩）の場合は、水酸化マグ
ネシウムに対して4wt％以上添加すれば低粘効果
が認められるが、該水酸化マグネシウム懸濁液を
SOx吸収液として使用した場合には、排出される
排水の白濁度が増加し、排水の浮遊物質（SS）
が多くなり、排水基準値を超過するという欠点が
あつた。
として分散剤を添加することが試みられたが、有
機系分散剤（たとえばβ−ナフタレンスルホン酸
ソーダのホルマリン縮合体）の場合は、水酸化マ
グネシウムに対し2wt％以上添加すれば低粘効果
が認められるが、該水酸化マグネシウム懸濁液を
SOxの吸収液として使用した場合には、排出され
る排水の化学的酸素必要量（COD）が排水基準
を超過する欠点があり、また、無機系分散剤（た
とえばケイ酸アルカリ塩）の場合は、水酸化マグ
ネシウムに対して4wt％以上添加すれば低粘効果
が認められるが、該水酸化マグネシウム懸濁液を
SOx吸収液として使用した場合には、排出される
排水の白濁度が増加し、排水の浮遊物質（SS）
が多くなり、排水基準値を超過するという欠点が
あつた。
そこで、分散剤を使用しないでも良好な流動性
を示し、ポンプ輸送、希釈などの処理操作が簡単
であつて、輸送途上での沈降発生の少ない水酸化
マグネシウム懸濁液の出現が望まれていた。
を示し、ポンプ輸送、希釈などの処理操作が簡単
であつて、輸送途上での沈降発生の少ない水酸化
マグネシウム懸濁液の出現が望まれていた。
［問題点を解決するための手段］
本発明は上記問題点を解決するためになされた
もので、本発明によれば、水酸化マグネシウム懸
濁液が分散剤を含まず、水酸化マグネシウム濃度
が35〜50wt％、粘度が常温15℃で4000cp以下、
且つ水中での沈降速度が60cm／Ｈ以下である水酸
化マグネシウム懸濁液が得られる。すなわち、水
酸化マグネシウム濃度が35〜50wt％のような高
濃度でしかも流動性に富む新規な水酸化マグネシ
ウム懸濁液である。
もので、本発明によれば、水酸化マグネシウム懸
濁液が分散剤を含まず、水酸化マグネシウム濃度
が35〜50wt％、粘度が常温15℃で4000cp以下、
且つ水中での沈降速度が60cm／Ｈ以下である水酸
化マグネシウム懸濁液が得られる。すなわち、水
酸化マグネシウム濃度が35〜50wt％のような高
濃度でしかも流動性に富む新規な水酸化マグネシ
ウム懸濁液である。
かかる水酸化マグネシウム固体粒子の粒径は、
反応速度の面からは微細であることが望ましい
が、高濃度水酸化マグネシウム懸濁液として輸送
する場合は、流動性を良好ならしめる粘度とする
為には微細粒子は好ましくない反面も要求され、
第１図に示す光透過法で測定せる粒子径は好まし
くは6μ＜粒子径＜15μであることが望ましい。な
お、この粒度分布は測定器として、セイシン
SKA5000を用い、エチレングリコールを分散媒
として、超音波分散処理を前処理として行なつて
測定したものである。
反応速度の面からは微細であることが望ましい
が、高濃度水酸化マグネシウム懸濁液として輸送
する場合は、流動性を良好ならしめる粘度とする
為には微細粒子は好ましくない反面も要求され、
第１図に示す光透過法で測定せる粒子径は好まし
くは6μ＜粒子径＜15μであることが望ましい。な
お、この粒度分布は測定器として、セイシン
SKA5000を用い、エチレングリコールを分散媒
として、超音波分散処理を前処理として行なつて
測定したものである。
該水酸化マグネシウム固体粒子の平均粒子径は
２〜15μであり、自然沈降して分離状の水酸化マ
グネシウム懸濁液は第２図ａの如くであるが、凝
集剤の添加により沈殿した該水酸化マグネシウム
の沈降速度をストークスの式 Um＝ｇ（ρp−ρ）Dp ／18μ［ｍ／sec］ ［ただし、Um＝粒子沈降速度（ｍ／sec） Dp＝粒子径（ｍ） ρp＝粒子密度（Kg／m3） ρ＝液体の密度（Kg／m3） μ＝液体の粘度＝（Kg／ｍ・sec） ｇ＝重力の加速度（ｍ／sec2）］ に代入して算出するというストークス径が、100
〜1000μとなり、第２図ｂに示す如く、凝集体が
網目状に発達していると推定されることが顕微鏡
による観察からも認められる。
２〜15μであり、自然沈降して分離状の水酸化マ
グネシウム懸濁液は第２図ａの如くであるが、凝
集剤の添加により沈殿した該水酸化マグネシウム
の沈降速度をストークスの式 Um＝ｇ（ρp−ρ）Dp ／18μ［ｍ／sec］ ［ただし、Um＝粒子沈降速度（ｍ／sec） Dp＝粒子径（ｍ） ρp＝粒子密度（Kg／m3） ρ＝液体の密度（Kg／m3） μ＝液体の粘度＝（Kg／ｍ・sec） ｇ＝重力の加速度（ｍ／sec2）］ に代入して算出するというストークス径が、100
〜1000μとなり、第２図ｂに示す如く、凝集体が
網目状に発達していると推定されることが顕微鏡
による観察からも認められる。
上記の水酸化マグネシウムの沈降速度は下記の
方法によつて測定する。
方法によつて測定する。
試料調整、MgO濃度定量
試料スラリーを500mlビーカーに取り、それに
同じスラリーの濾液を適当に加 えて希釈し、
MgO濃度30〜50g／ｌのスラリー300ml以上を作
る。これを 良く攪拌して。５mlをホールピペツ
トで100mlメスフラスコに取り（１＋１）塩 酸
で溶解後水で定容とする。
同じスラリーの濾液を適当に加 えて希釈し、
MgO濃度30〜50g／ｌのスラリー300ml以上を作
る。これを 良く攪拌して。５mlをホールピペツ
トで100mlメスフラスコに取り（１＋１）塩 酸
で溶解後水で定容とする。
これよりホールピペツトで200mlのコニカルビ
ーカーＡ，Ｂにそれぞれ各５ml とる。
ーカーＡ，Ｂにそれぞれ各５ml とる。
Ａに水約20ml、トリエタノールアミン約３ml、
つぎに塩化アンモニウム緩衝液（マグネシウム
用）約５mlを入れ、Ｍ／40EDTA溶液でBT指示
薬２〜３滴を加え、ビユレツト（１／20目盛
10cc）を用いて滴定する。溶液が完全に青色にな
つた点を終点とし、滴定液量をＥmlとする。
つぎに塩化アンモニウム緩衝液（マグネシウム
用）約５mlを入れ、Ｍ／40EDTA溶液でBT指示
薬２〜３滴を加え、ビユレツト（１／20目盛
10cc）を用いて滴定する。溶液が完全に青色にな
つた点を終点とし、滴定液量をＥmlとする。
Ｂに水20ml、トリエタノールアミン約３mlを加
え、水酸化ナトリウム溶液（10％）約５mlを加
え、Ｍ／40EDTA溶液で、NN指示薬0.2gを加
え、ビユレツト（１／20目盛10cc）を用いて滴定
し、滴定量をＮmlとする。この各滴定量によい、
下記式によつて MgO濃度（Ｘ）を算出する。
え、水酸化ナトリウム溶液（10％）約５mlを加
え、Ｍ／40EDTA溶液で、NN指示薬0.2gを加
え、ビユレツト（１／20目盛10cc）を用いて滴定
し、滴定量をＮmlとする。この各滴定量によい、
下記式によつて MgO濃度（Ｘ）を算出する。
MgO ｇ／１＝（Ｅml−Ｎml）×Ｍ／40EDTA
MgO力価×４＝Ｘ 測定試料の調整 上記で調整したスラリーからMgO20g／１の
スラリーを400ml作るに必 要な量（Ｙml）を次
式で求める。
MgO力価×４＝Ｘ 測定試料の調整 上記で調整したスラリーからMgO20g／１の
スラリーを400ml作るに必 要な量（Ｙml）を次
式で求める。
Ｙ（ml）＝8000／Ｘ
のスラリーを良く攪拌し、その中から正確に
Ｙmlを500mlメスシリンダーに取り、濾液を加え
て正確に400mlとする。
Ｙmlを500mlメスシリンダーに取り、濾液を加え
て正確に400mlとする。
沈降試験
で調整した試料を攪拌しながら沈降試験用メ
スシリンダー（250mm等分目盛の250ml）の０目盛
まで正確に入れる。
スシリンダー（250mm等分目盛の250ml）の０目盛
まで正確に入れる。
シリンダーの口をふさぎ、倒立攪拌10回後水平
な台の上に立てて静置する。立つた時を０分とし
て次の二つの測定を行なう。
な台の上に立てて静置する。立つた時を０分とし
て次の二つの測定を行なう。
(1) 沈降速度（mm／６分）
６分後の界面の深さをmmで読む。
(2) 液比（Ｖ／Ｖ％）
１時間後の界面の高さを底面からmmで読み
（Ａ），次式で算出する。
（Ａ），次式で算出する。
（Ａ／250）×100（％）
かかる水酸化マグネシウム懸濁液は水酸化マグ
ネシウム固体粒子が凝集して大きな集合体を形成
しているために、多量の水を粒子間に包含してい
る。そのために水酸化マグネシウム懸濁液として
多量の水を有しながら粘度が高く流動性が低いと
いう特性を持つている。本発明における懸濁液
は、かかる懸濁液をさらに分散安定化したもの
で、第２図ｃに示す如き構成となつたものであ
る。
ネシウム固体粒子が凝集して大きな集合体を形成
しているために、多量の水を粒子間に包含してい
る。そのために水酸化マグネシウム懸濁液として
多量の水を有しながら粘度が高く流動性が低いと
いう特性を持つている。本発明における懸濁液
は、かかる懸濁液をさらに分散安定化したもの
で、第２図ｃに示す如き構成となつたものであ
る。
そして、粘度は常温15℃で4000cp以下であり、
また、前記測定法による沈降速度は60cm／Ｈ以下
である。
また、前記測定法による沈降速度は60cm／Ｈ以下
である。
これら水酸化マグネシウム濃度と、粘度、沈降
速度との範囲は、濃度が35〜50wt％、粘度が常
温15℃で4000cp以下、且つ、水中での沈降速度
が60cm／Ｈ以下である。
速度との範囲は、濃度が35〜50wt％、粘度が常
温15℃で4000cp以下、且つ、水中での沈降速度
が60cm／Ｈ以下である。
本発明は上記水酸化マグネシウム懸濁液の製造
法で、水酸化マグネシウム濃度30wt％未満の懸
濁液を脱水処理した含水率25〜50wt％の湿潤ケ
ーキを水中に再分散させるに際し、該湿潤ケーキ
を第１混練機として二軸式捏和機を用い、その回
転部週速10m／min以上で２×103Joul／Kg以上の
剪断力を加えて処理し、該処理物を解砕機によつ
て回転部週速200m／min以上で１×102〜１×105
Joul／Kgの剪断力を加えて混練処理する方法であ
る。
法で、水酸化マグネシウム濃度30wt％未満の懸
濁液を脱水処理した含水率25〜50wt％の湿潤ケ
ーキを水中に再分散させるに際し、該湿潤ケーキ
を第１混練機として二軸式捏和機を用い、その回
転部週速10m／min以上で２×103Joul／Kg以上の
剪断力を加えて処理し、該処理物を解砕機によつ
て回転部週速200m／min以上で１×102〜１×105
Joul／Kgの剪断力を加えて混練処理する方法であ
る。
すなわち、第１工程で脱水処理した湿潤ケーキ
を第２工程の第１混練機として二軸式捏和機を用
いて２×103Joul／Kgの剪断力を加えて処理する。
この場合、剪断処理する部分の固定部と可動部と
の速度差は最大のところの10m／minとする。
を第２工程の第１混練機として二軸式捏和機を用
いて２×103Joul／Kgの剪断力を加えて処理する。
この場合、剪断処理する部分の固定部と可動部と
の速度差は最大のところの10m／minとする。
かかる処理によつて第２図ｂに示すような網目
状凝集結合体を剪断し、粒子間に包含されている
水を表面に押出し、流動性を与える。
状凝集結合体を剪断し、粒子間に包含されている
水を表面に押出し、流動性を与える。
次の第３工程においては、第１混練機で処理さ
れた湿潤ケーキは解砕細分化された凝結体とな
り、水酸化マグネシウム固体粒子−水の結合状態
とすることにより、分散が安定な粘度の低い水酸
化マグネシウム懸濁液ができる。この第３工程に
おける第２混練機すなわち解砕機においては、固
定部カバーまたは容器の中に収められた回転部の
剪断処理する部分または回転部週速が200m／
min以上が必要である。かかる方法により得られ
た水酸化マグネシウム懸濁液の状態を模式的に示
した図が第２図ｃである。
れた湿潤ケーキは解砕細分化された凝結体とな
り、水酸化マグネシウム固体粒子−水の結合状態
とすることにより、分散が安定な粘度の低い水酸
化マグネシウム懸濁液ができる。この第３工程に
おける第２混練機すなわち解砕機においては、固
定部カバーまたは容器の中に収められた回転部の
剪断処理する部分または回転部週速が200m／
min以上が必要である。かかる方法により得られ
た水酸化マグネシウム懸濁液の状態を模式的に示
した図が第２図ｃである。
［作用］
固体粒子として、平均粒径２〜15μの水酸化マ
グネシウムが前述のストークス径が100〜1000μ
に凝集した形態で懸濁している水酸化マグネシウ
ム懸濁液を第１工程において脱水処理し、水分25
〜50wt％の湿潤ケーキとし、これを高濃度水酸
化マグネシウム懸濁液の原料とすることにより、
水酸化マグネシウム濃度35〜50wt％の任意の安
定した濃度のものが得られる。
グネシウムが前述のストークス径が100〜1000μ
に凝集した形態で懸濁している水酸化マグネシウ
ム懸濁液を第１工程において脱水処理し、水分25
〜50wt％の湿潤ケーキとし、これを高濃度水酸
化マグネシウム懸濁液の原料とすることにより、
水酸化マグネシウム濃度35〜50wt％の任意の安
定した濃度のものが得られる。
第２工程の二軸式捏和機による処理により、水
酸化マグネシウム固体粒子からなる凝集体が網目
状に発達している中に包含されている水を表面に
押出すことにより、水酸化マグネシウム湿潤ケー
キの粘度は、混練前1100×103cpから混練後500×
103cpに、また、JISK2530針入度試験法による湿
潤ケーキの硬さを示す針入度は、混練前９mm／２
mmφ（17g／mm2）から、混練後40mm／８mmφ
（1.7g／mm2）に流動性を増すことにより、次工程
への供給性および次工程での水中への再分散性は
容易になる。
酸化マグネシウム固体粒子からなる凝集体が網目
状に発達している中に包含されている水を表面に
押出すことにより、水酸化マグネシウム湿潤ケー
キの粘度は、混練前1100×103cpから混練後500×
103cpに、また、JISK2530針入度試験法による湿
潤ケーキの硬さを示す針入度は、混練前９mm／２
mmφ（17g／mm2）から、混練後40mm／８mmφ
（1.7g／mm2）に流動性を増すことにより、次工程
への供給性および次工程での水中への再分散性は
容易になる。
第３工程は、二軸式捏和機において流動性の増
加した湿潤ケーキを解砕機において、固定部カバ
ーまたは容器の中に収められた回転部の剪断処理
する部分または回転部の外周速度が200m／min
以上で、１×102〜１×105Joul／Kgの混練条件下
で、必要に応じて希釈水を加えながら、強い衝
撃、摺摩、擦過、解砕、剪断作用を加えることに
より、水酸化マグネシウム固体粒子が凝集し網目
状に発達した凝集体は、解砕細分化された凝集体
となり、チクソトロピツクな特性を増すことによ
り、粘度が低く、沈降速度が小さくて、静置沈澱
発生率の小さい分散が安定な水酸化マグネシウム
懸濁液ができる。
加した湿潤ケーキを解砕機において、固定部カバ
ーまたは容器の中に収められた回転部の剪断処理
する部分または回転部の外周速度が200m／min
以上で、１×102〜１×105Joul／Kgの混練条件下
で、必要に応じて希釈水を加えながら、強い衝
撃、摺摩、擦過、解砕、剪断作用を加えることに
より、水酸化マグネシウム固体粒子が凝集し網目
状に発達した凝集体は、解砕細分化された凝集体
となり、チクソトロピツクな特性を増すことによ
り、粘度が低く、沈降速度が小さくて、静置沈澱
発生率の小さい分散が安定な水酸化マグネシウム
懸濁液ができる。
［実施例］
つぎに具体的な実施例について述べる。
実施例 １
供試水酸化マグネシウム懸濁液として、海水に
塩酸を加え、pH3〜４として脱炭酸塔で脱炭酸し
た海水と、海水の中に溶存するMg+2（MgOとし
て約２Kg／m3と、約0.9当量のCa（OH）2となる精
製した消石灰ミルクとを、反応槽において、種晶
となる Mg（OH）2の存在下で、 Mg+2＋2OH→Mg（OH）2 の反応を行ない、水酸化マグネシウム固体粒子と
しての平均粒径が約２〜15μの水酸化マグネシウ
ムを生成させ、凝集剤としてアクリルアミドを原
料としたアニオン系の高分子凝集剤を処理水量に
対し0.4ppm添加混合して、水酸化マグネシウム
の沈澱速度をストークスの式に代入して算出せる
ストークス径が100〜1000μに凝集した形態で、
シツクナーによつて沈降分離し、これを洗浄、精
製して沈降、分離したMg（OH）223wt％のもの
を、高濃度水酸化マグネシウム懸濁液の原料とし
た。
塩酸を加え、pH3〜４として脱炭酸塔で脱炭酸し
た海水と、海水の中に溶存するMg+2（MgOとし
て約２Kg／m3と、約0.9当量のCa（OH）2となる精
製した消石灰ミルクとを、反応槽において、種晶
となる Mg（OH）2の存在下で、 Mg+2＋2OH→Mg（OH）2 の反応を行ない、水酸化マグネシウム固体粒子と
しての平均粒径が約２〜15μの水酸化マグネシウ
ムを生成させ、凝集剤としてアクリルアミドを原
料としたアニオン系の高分子凝集剤を処理水量に
対し0.4ppm添加混合して、水酸化マグネシウム
の沈澱速度をストークスの式に代入して算出せる
ストークス径が100〜1000μに凝集した形態で、
シツクナーによつて沈降分離し、これを洗浄、精
製して沈降、分離したMg（OH）223wt％のもの
を、高濃度水酸化マグネシウム懸濁液の原料とし
た。
脱水処理として、オリバー型真空濾過機におい
て、真空圧480mmHg、浸漬時間４分、脱水時間６
分、ナイロン濾布により脱水し、含水率47wt％
で、フレーク状（約100×100×10mmt）の湿潤
ケーキとした。JISK2530針入度試験による湿潤
ケーキの硬さを示す針入度は９mm／２mmφ
（17g／mm2）、高粘度計（ブルツクフイルド社製）
による粘度は1100×103cpである。 この湿潤ケ
ーキを二軸式捏和機で混練処理することにより、
網目状に凝集した水酸化マグネシウム固体粒子の
粒子間に包含されている水を表面に押出すことに
より、流動性は格段に良くなり、針入度は40mm／
８mmφ（1.7g／mm2）、粘度は500×103cpとなる。
て、真空圧480mmHg、浸漬時間４分、脱水時間６
分、ナイロン濾布により脱水し、含水率47wt％
で、フレーク状（約100×100×10mmt）の湿潤
ケーキとした。JISK2530針入度試験による湿潤
ケーキの硬さを示す針入度は９mm／２mmφ
（17g／mm2）、高粘度計（ブルツクフイルド社製）
による粘度は1100×103cpである。 この湿潤ケ
ーキを二軸式捏和機で混練処理することにより、
網目状に凝集した水酸化マグネシウム固体粒子の
粒子間に包含されている水を表面に押出すことに
より、流動性は格段に良くなり、針入度は40mm／
８mmφ（1.7g／mm2）、粘度は500×103cpとなる。
そして次に、二軸式捏和機によつて流動性の良
くなつた湿潤ケーキを計量しながら、各水準の水
酸化マグネシウム濃度となるように、希釈水を同
じ供給口より供給しながら、解砕機において、剪
断処理するローター外周り周速度2000m／min、
固定部と回転部の剪断処理する部分の間隙で、剪
断力2.8×103Joul／Kg（無負荷運転と負荷運転時
の消費電力差より求めた実動力を単位時間当りに
処理した液量で除し求めた）で所定の滞留時間お
よび回転数で第２混練を行なう。
くなつた湿潤ケーキを計量しながら、各水準の水
酸化マグネシウム濃度となるように、希釈水を同
じ供給口より供給しながら、解砕機において、剪
断処理するローター外周り周速度2000m／min、
固定部と回転部の剪断処理する部分の間隙で、剪
断力2.8×103Joul／Kg（無負荷運転と負荷運転時
の消費電力差より求めた実動力を単位時間当りに
処理した液量で除し求めた）で所定の滞留時間お
よび回転数で第２混練を行なう。
混練処理された水酸化マグネシウム懸濁液の１
部は、供給液量に対し、約20vol％の量を循環す
る。
部は、供給液量に対し、約20vol％の量を循環す
る。
また、解砕機の固定部と回転部の間隙の剪断処
理部分で強い衝撃、摺摩、擦過、解砕、剪断処理
作用が働く構造となつており、解砕処理すること
によつて、凝集体は解砕細分化された第２図ｃに
示すような凝集体となり、分散が安定で、粘度の
低い水酸化マグネシウム懸濁液ができる。
理部分で強い衝撃、摺摩、擦過、解砕、剪断処理
作用が働く構造となつており、解砕処理すること
によつて、凝集体は解砕細分化された第２図ｃに
示すような凝集体となり、分散が安定で、粘度の
低い水酸化マグネシウム懸濁液ができる。
実施例 ２
実施例１と同じ条件で実施した試験において、
第３図は水酸化マグネシウム濃度と粘度の関係に
ついて、次の条件をパラメーターとして示したも
のである。
第３図は水酸化マグネシウム濃度と粘度の関係に
ついて、次の条件をパラメーターとして示したも
のである。
ブランク（自然沈降分離した水酸化マグネシ
ウム懸濁液を脱水処理したもの） 混練処理（前述の第１、第２の混練処理） この第３図より、混練処理することにより、水
酸化マグネシウム懸濁液の粘度を下げるのに効果
のあることが判る。
ウム懸濁液を脱水処理したもの） 混練処理（前述の第１、第２の混練処理） この第３図より、混練処理することにより、水
酸化マグネシウム懸濁液の粘度を下げるのに効果
のあることが判る。
実施例 ３
実施例１と同じ試料を使い、水酸化マグネシウ
ム懸濁液の静置日数と沈澱発生率との関係をつぎ
の方法により試験した。
ム懸濁液の静置日数と沈澱発生率との関係をつぎ
の方法により試験した。
すなわち、３ビーカーに水酸化マグネシウム
スラリー1.7入れ、所定日数が来たら、ビーカ
ーを１分間135℃に傾斜させて流出しない水酸化
マグネシウムの高さを測定する。沈澱物の高さと
スラリー投入初期の高さに対する百分率と沈澱発
生率とした。
スラリー1.7入れ、所定日数が来たら、ビーカ
ーを１分間135℃に傾斜させて流出しない水酸化
マグネシウムの高さを測定する。沈澱物の高さと
スラリー投入初期の高さに対する百分率と沈澱発
生率とした。
第４図は静置日数と、本測定法による沈澱発生
率との関係において、各条件をパラメーターに示
したものである。
率との関係において、各条件をパラメーターに示
したものである。
静置20日後の沈澱発生率は下記のとおりであ
る。
る。
Mg（OH）235％ブランクの沈澱発生率…45％
同混練処理したものの沈澱発生率…30％
第４図から、混練処理することにより沈澱発生
率を約15％小さくすることができることが判る。
率を約15％小さくすることができることが判る。
実施例 ４
実施例１と同じ試料を使い、水酸化マグネシウ
ム懸濁液の沈降速度を前述の方法で測定した結果
は第５図に示すとおりである。
ム懸濁液の沈降速度を前述の方法で測定した結果
は第５図に示すとおりである。
第５図から、ブランクの沈降速度70cm／Ｈに対
し、混練処理したものは50cm／Ｈとなり、混練処
理することにより沈降速度を約29％低下すること
が判る。
し、混練処理したものは50cm／Ｈとなり、混練処
理することにより沈降速度を約29％低下すること
が判る。
このことからも水酸化マグネシウムの沈降速度
は水酸化マグネシウム懸濁液の分散安定の目安と
なり、混練処理の効果のあることが判る。
は水酸化マグネシウム懸濁液の分散安定の目安と
なり、混練処理の効果のあることが判る。
［発明の効果］
本発明による水酸化マグネシウム懸濁液は、水
酸化マグネシウム固体粒子の凝集体が解砕細分化
され、チクソトロピツクな特性を増すことによ
り、粘度が低く、沈澱速度が小さくて、静置沈澱
発生率の小さい、分散が安定な水酸化マグネシウ
ム懸濁液が提供される。
酸化マグネシウム固体粒子の凝集体が解砕細分化
され、チクソトロピツクな特性を増すことによ
り、粘度が低く、沈澱速度が小さくて、静置沈澱
発生率の小さい、分散が安定な水酸化マグネシウ
ム懸濁液が提供される。
第１図は所望粒子径の粒度分布を示す図、第２
図ａは自然沈降した水酸化マグネシウム懸濁液の
状態を示す図、同ｂ，ｃは本発明実施例の各段階
における粒子の懸濁状態を示す図、第３図ないし
第５図は各種試験結果を示すグラフである。
図ａは自然沈降した水酸化マグネシウム懸濁液の
状態を示す図、同ｂ，ｃは本発明実施例の各段階
における粒子の懸濁状態を示す図、第３図ないし
第５図は各種試験結果を示すグラフである。
Claims (1)
- １ 水酸化マグネシウム濃度30wt％未満の懸濁
液を脱水処理した含水率25〜50wt％の湿潤ケー
キを水中に再分散させるに際し、この湿潤ケーキ
を二軸式捏和機を用い、その回転部週速10m／
min以上で、２×103Joul／Kg以上の剪断力を加
えて処理し、必要に応じて希釈水を供給しながら
解砕機によつて回転部週速200m／min以上で１
×102〜１×105Joul／Kgの剪断力を加えて処理す
ることを特徴とする水酸化マグネシウム懸濁液の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13085885A JPS61291413A (ja) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | 水酸化マグネシウム懸濁液の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13085885A JPS61291413A (ja) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | 水酸化マグネシウム懸濁液の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61291413A JPS61291413A (ja) | 1986-12-22 |
| JPH054927B2 true JPH054927B2 (ja) | 1993-01-21 |
Family
ID=15044340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13085885A Granted JPS61291413A (ja) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | 水酸化マグネシウム懸濁液の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61291413A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000009080A1 (en) | 1998-08-12 | 2000-02-24 | Societe Des Produits Nestle S.A. | Incorporation of exogenous lactic bacteria into the oral microflora |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5514357A (en) * | 1993-04-15 | 1996-05-07 | Martin Marietta Magnesia Specialties Inc. | Stabilized magnesium hydroxide slurry |
| US5487879A (en) * | 1994-07-15 | 1996-01-30 | Martin Marietta Magnesia Specialities Inc. | Stabilized, pressure-hydrated magnesium hydroxide slurry from burnt magnesite and process for its production |
| US5824279A (en) * | 1995-01-19 | 1998-10-20 | Martin Marietta Magnesia Specialties, Inc. | Process for producing stabilized magnesium hydroxide slurries |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5133520A (ja) * | 1974-09-14 | 1976-03-22 | Nippon Telegraph & Telephone | |
| JPS5843329A (ja) * | 1981-09-09 | 1983-03-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電子レンジ用すのこ網 |
-
1985
- 1985-06-18 JP JP13085885A patent/JPS61291413A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5133520A (ja) * | 1974-09-14 | 1976-03-22 | Nippon Telegraph & Telephone | |
| JPS5843329A (ja) * | 1981-09-09 | 1983-03-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電子レンジ用すのこ網 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000009080A1 (en) | 1998-08-12 | 2000-02-24 | Societe Des Produits Nestle S.A. | Incorporation of exogenous lactic bacteria into the oral microflora |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61291413A (ja) | 1986-12-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |