JPH05345954A

JPH05345954A - 加工性にすぐれる極低ｃ系の薄物熱延鋼板及びその製造方法

Info

Publication number: JPH05345954A
Application number: JP15385492A
Authority: JP
Inventors: Hidenori Shirasawa; 秀則白沢; Takafusa Iwai; 隆房岩井
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1992-06-12
Filing date: 1992-06-12
Publication date: 1993-12-27

Abstract

(57)【要約】【目的】加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板及び
その製造方法を提供することを目的とする。【構成】本発明による熱延鋼板は、重量％にて、Ｃ：0.
００８０％以下、Ｓｉ：1.０％以下、Ｍｎ：0.２〜2.０
％、Ｐ：0.１５％以下、Ｓ：0.０１５％以下、及びＡ
ｌ：0.０１〜0.１０％を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００
Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００
Ｎｂ＋１３０００Ｂ−５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）
を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車の軽量化による
燃費向上や自動車部品の製造コスト低減等の要請に応え
るための加工性にすぐれる薄物熱延鋼板及びその製造方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】地球環境保護等の観点から、自動車の燃
費向上のニーズが高まつており、車体の軽量化が重要に
なつている。材料面では、一層の薄肉化と加工性の向上
が追求されており、極低Ｃ系の薄物熱延鋼板の需要が増
大している。伸び特性を重視する加工用熱延鋼板の製造
においては、整細粒を得る目的から、一般にγ領域で熱
間圧延される。Ｃ量を著しく低減した鋼においては、熱
延仕上温度をより一層高める必要があり、スラブ加熱段
階でのスラブ熟熱、仕上圧延までの所要時間の短縮、圧
延速度の増大等によつて対処しているが、例えば、板厚
が1.４mm以下の薄物では、圧延所要時間の増大から十分
な温度を確保することができず、製品の加工性が劣化す
ることがある。このような問題は、現在、材料メーカが
推進している連鋳・熱延工程の直結化、スラブ加熱温度
の低減等が達成されたときには、一層深刻な問題となる
ので、極低Ｃ系の薄物熱延鋼板を熱間圧延する際の整細
粒化技術の確立が、現在、解決すべき緊急の課題であ
る。

【０００３】従来技術における材質面の問題を先ず、説
明する。極低Ｃ−Ｔｉ系鋼（0.００１４％Ｃ−0.１５％
Ｍｎ−0.０２８％Ａｌ−0.０６０％Ｔｉ）及び一般の自
動車用軟鋼（低Ｃ−Ａｌキルド鋼、0.０５％Ｃ−0.２１
％Ｍｎ−0.０４０％Ａｌ）の熱間圧延後のγからαへの
変態の挙動を図１に示す。低Ｃ−Ａｌキルド鋼が熱間圧
延後の冷却過程で変態する場合、約８２０℃以下の温度
にてγからαへの変態が起こるのに対して、極低Ｃ−Ｔ
ｉ系鋼においては、約８７０℃の温度で変態が開始され
る。

【０００４】前述したような薄物材の熱間圧延において
は、熱延所要時間の増大から、仕上温度が通常８８０℃
以下となるのが実情である。極低Ｃ鋼をこのような温度
で圧延した場合、γ＋α二相域圧延の程度が高まり、図
２に示すように、製品の組織が粗大混粒或いは歪みを残
存した粗大粒となつて、伸びが著しく劣化する。更に注
意すべき点は、図１に示されるように、鋼の変態開始点
が変態点直上で加工を受けることによつて一層上昇する
ため、極低Ｃ鋼の仕上温度を十分確保するためには、こ
の温度上昇をも考慮しておく必要があり、加工性にすぐ
れる薄物鋼板の製造が困難となつている。

【０００５】近年、極低Ｃ鋼の熱延技術として、α域で
熱延する方法も提案されているが、熱間圧延ままで加工
性のすぐれた整細粒組織を安定して生成させるために
は、解決すべき課題が多い。Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加し
て高強度化した鋼では、α域圧延の事例も報告されてい
ないのが現状である。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、極低Ｃ系の
薄物熱延鋼板の製造において、熱間圧延仕上温度を８８
０℃以下としても、すぐれた伸びを付与し得る技術を提
供することを目的とする。即ち、本発明は、加工性にす
ぐれる薄物熱延鋼板及びその製造方法を提供することを
目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明による加工性にす
ぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板は、重量％にてＣ 0.００８０％以下、Ｓｉ 1.０％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.１５％以下、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ
＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１５０Ｔｉ＋
１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−５０Ｓｉ−
１５０Ｐ≧６５（％）を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下であることを特徴とする。

【０００８】また、本発明によるかかる熱延鋼板の製造
方法は、上述したような化学成分を有する鋼を熱間圧延
するに際して、仕上温度７５０〜８８０℃、平均冷却速
度１０〜１００℃／秒、コイル巻取温度３００〜７２０
℃とすることによつて、主としてポリゴナルフエライト
組織とすることを特徴とする。即ち、かかる本発明にお
ける技術的特徴は次の点にある。

【０００９】１）化学成分、熱間圧延条件の最適化によ
る粗大圧延組織の低減。２）冷却制御によるポリゴナルフエライトを主とした組
織の安定生成。図１及び図２の実験結果に基づいて、良好な伸びを与え
る極低Ｃ鋼の化学成分及び熱延条件を調査した。即ち、
表１及び表２に示す種々の化学成分の極低Ｃ鋼を小型溶
解炉にて溶製し、鍛造、粗圧延によつて３０mm厚の実験
圧延用スラブとした。

【００１０】

【表１】

【００１１】

【表２】

【００１２】熱間圧延においては、スラブ加熱温度１２
００℃として、６パスの圧延を実施し、最終板厚2.６mm
の鋼板とした。この際に、仕上入側温度を変えることに
よつて、仕上圧延温度を９５０〜７５０℃の範囲で大幅
に変化させた。その後、速やかに気水冷却（平均冷却速
度２０℃／秒）して、６００℃に保持した炉に挿入し、
３０分経過した後に炉冷することによつて、コイル巻取
をシミユレートした。常温まで冷却した鋼板を酸洗し、
伸び及びミクロ組織を調査した。

【００１３】結果をＣｅｑ値（＝１２０Ｍｎ＋１００Ｃ
ｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ
＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−５０Ｓｉ−１５０Ｐ）
と対応させて、図３に示す。図３において、鋼種を一定
（即ち、Ｃｅｑ値一定に相当）とした場合、仕上温度が
高い材料では、いずれもポリゴナルフエライトの整粒と
なつて、すぐれた伸びを示すが、仕上温度が低い材料で
は、歪みが残存した粗大粒或いは混粒が生成し、伸びが
劣化する。

【００１４】伸びが大きく劣化する境界の仕上温度は、
鋼種によつて異なり、Ｃｅｑ値の増大につれて低温側に
移動する。即ち、Ｃｅｑ値の高い鋼種ほど、低温仕上げ
圧延が可能となることがわかる。前述したように、通常
の薄物材圧延での８８０℃以下の仕上温度で良好な組織
或いは伸びが得られる鋼のＣｅｑ値は、６５（重量％）
以上である。

【００１５】伸びが大きく劣化する境界の温度がＣｅｑ
値と比較的よく対応する理由は、Ｃｅｑ値の変化が鋼の
冷却中或いは圧延中のγからαへの変態点の変化と広義
に対応していることが一因と考えられる。但し、極低Ｃ
熱延鋼板のγからαへの変態点に関する報告は、これま
でなされておらず、本発明でのＣｅｑ式は、種々の実験
の結果に基づいて見出されたものである。すぐれた伸び
を与える仕上温度は、必ずしもＡr₃点以上とは限らな
い。試験によると、γ＋α二相域温度範囲の広い鋼ほ
ど、Ａr₃点以下での圧延可能な温度範囲を大きくし得る
ようである。

【００１６】本発明は、以上の実験結果に基づいて、完
成されたものである。次に、本発明による製造方法につ
いて説明する。本発明は、極低Ｃ系の薄物熱延鋼板を原
板とする合金化溶融Ｚｎめつき鋼板に関するものであ
り、Ｃ量は0.００８％以下に限定される。Ｃ量が0.００
８％を越えるときは、最終製品の伸びの低下が大きく、
好ましくない。

【００１７】Ｓｉ量は1.０％以下である。Ｓｉは、鋼を
強化する効果のわりには、延性劣化の少ない元素とし
て、加工用高強度鋼板の製造に多用されている。しか
し、Ｓｉはフエライト形成元素であるので、1.０％を越
えて過多量を添加すれば、他の元素による変態点の低下
の効果と合わせても、８８０℃以下の仕上温度で適正な
ミクロ組織を得ことが困難である。

【００１８】Ｍｎ量は0.２〜2.０％の範囲である。Ｍｎ
は、鋼のγからαへの変態点の低下に極めて有効であ
り、その効果は、Ｍｎ量が0.２％以上にて顕著となる。
しかし、2.０％を越える過多量の添加は、ベイナイト等
の低温変態組織を生成しやすくして、伸びを劣化させる
ので、好ましくない。Ｐ量は0.１５％以下である。Ｐ
は、フエライト形成元素であり、添加量は少ないほどよ
い。他の元素との組合わせによつて、適正なミクロ組織
を得ることができるが、0.１５％が上限である。

【００１９】Ｓ量は0.０１５％以下とする。鋼の局部伸
びは、非金属介在物の量及び形態に大きく影響される。
その量は、Ｓ量の低減によつて減少させるのがよく、か
くして、Ｓ量は0.０１５％とする必要がある。Ａｌ量は
0.０１〜0.１０％の範囲である。本発明鋼は、本質的に
Ａｌキルド鋼であり、脱酸を十分に行なうためには、0.
０１％以上のＡｌが必要である。しかし、過多量のＡｌ
を添加するときは、鋼中の介在物量の増大により、伸び
の劣化をもたらすほか、製造コストの上昇をももたらす
ので、Ａｌ量は0.１０％を上限とする。

【００２０】本発明においては、上述した元素が本発明
鋼の基盤をなすものであるが、より高強度の鋼を安定し
て製造するために、上記した元素と共に、以下に述べる
元素を用いることができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ及
びＢは、いずれも、鋼のγからαへの変態点の低下及び
鋼の強化に有効な合金元素である。しかし、いずれの元
素も、過多に添加するときは、ベイナイト等の組織の生
成を促進して、鋼の伸びを劣化させるので、それぞれの
元素の添加は、Ｃｕは1.６％以下、Ｎｉは1.０％以下、
Ｃｒは1.５％以下、Ｍｏは0.５％以下、Ｂは0.００３％
以下とする。

【００２１】Ｎｂ、Ｔｉ及びＶは、鋼のミクロ組織の粗
大化を抑制する効果があるほか、鋼の強化元素としても
有効である。また、Ｎｂ及びＴｉは、γからαへの変態
点の低下効果にも有効である。しかし、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ
共に、過多に添加しても、それぞれの効果が飽和するほ
か、徒に製造コストの上昇をもたらすので、それらの添
加は、Ｎｂは0.０８％以下、Ｔｉは0.１０％以下、Ｖは
0.１０％以下とする。

【００２２】また、Ｃａ、Ｚｒ、ＲＥＭ等の添加によつ
て、その形態を制御することも、鋼の伸びの向上に有効
である。しかし、これら元素を過多に添加するときは、
介在物量の増大をもたらして、上記特性を劣化させるの
で、Ｃａは0.０１％以下、Ｚｒは0.０５％以下、ＲＥＭ
は0.０５％以下とする。更に、本発明によれば、既に述
べたように、比較的低い仕上温度ですぐれた伸びを確保
するために、各元素が下記式を満足する必要がある。

【００２３】１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１
００Ｍｏ＋１５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１
３０００Ｂ−５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（重量％）また、鋼の成分として、Ｎ量は、特に限定されるもので
はないが、通常、0.００５％以下であれば、実用上、加
工性の問題はない。次に、熱延条件の限定について説明
する。

【００２４】鋼の鋳造は、連鋳でも造塊でもよく、薄ス
ラブ連鋳でもよい。スラブ加熱後の、或いは連鋳から直
接搬入されたスラブは、粗圧延し、仕上圧延して、所定
の板厚に仕上げられる。仕上温度は、本発明の目的から
８８０℃以下とする。仕上温度の下限は、最終製品の組
織が主としてポリゴナルフエライト組織となる範囲であ
れば、特に、限定されないが、通常、７５０℃以上であ
る。

【００２５】仕上圧延した鋼板は、１０℃／秒以上の平
均冷却速度にて、３００〜７２０℃の範囲のコイル巻取
温度まで冷却される。かかる平均冷却速度及びコイル巻
取温度は、整細粒のポリゴナルフエライト組織を生成さ
せるためである。冷却速度の上限は、最終組織を前述の
ように確保し得る範囲であれば、特に限定されないが、
通常、１００℃／秒以下である。鋼板の伸びは、鋼中の
固溶Ｃ量が少ないほど、高く保持することができる。３
００℃よりも低い温度でのコイル巻取は、固溶Ｃを析出
物として十分に低減させることができなくなる。

【００２６】最終組織を主としてポリゴナルフエライト
とするのは、安定して高い伸びを得るためである。熱延
仕上段階で整粒であつても、その後の急冷によつてベイ
ナイトが生成すれば、伸びが劣化する。従つて、最終組
織中のベイナイト等の混入は、２０容量％以下とする。
本発明は、熱延鋼板（黒皮付き鋼板、酸洗鋼板）に関す
るものであるが、これを原板とするめつき鋼板に対して
も有効である。溶融亜鉛めつきライン等のように、鋼板
を再加熱処理する場合には、再加熱温度は６５０℃以下
として、短時間処理するのが望ましい。これによつて、
厚板の耐縦割れ性の劣化を抑制することができる。

【００２７】また、本発明による熱延鋼板を冷間圧延し
て、フルハードまま、或いは、更に焼鈍し、めつき等を
施して用いても、材質上、何ら不具合がないばかりか、
熱延板の状態での整細粒が冷延鋼板及び冷延厚板めつき
鋼板の面内異方性の低減、高γ値化に有利に作用する。

【００２８】

【実施例】前述の基礎実験で用いた材料の幾つかについ
て、種々の条件で熱間圧延し、その機械的性質を調査し
た。一部の材料については、熱延板に合金化溶融亜鉛め
つき相当の熱処理を付与して、材質を調査した。それら
の調査結果を表３及び表４及び図４に示す。

【００２９】

【表３】

【００３０】

【表４】

【００３１】

【発明の効果】本発明による熱延鋼板は、加工性、特
に、伸びにすぐれていることが明らかである。今後、薄
物熱延鋼板の製造技術の発展につれて、冷延鋼板並みの
加工性を有する極薄熱延鋼板の需要が高まるものと考え
られる。このような場合、熱延鋼板の加工性向上には、
先ず、伸びを十分に高く維持することが必要となり、本
発明による熱延鋼板は、かかる場合に有用である。

【００３２】

【図面の簡単な説明】

【図１】は、極低Ｃ−Ｔｉ系鋼及び一般の自動車用軟鋼
（低Ｃ−Ａｌキルド鋼）における熱間圧延温度とγから
αへの変態点との関係を示すグラフである。

【図２】は、極低Ｃ−Ｔｉ系鋼における熱延仕上温度と
伸びとの関係を示すグラフである。

【図３】は、Ｃｅｑ値と圧延仕上温度と組織との関係を
示すグラフである。

【図４】は、鋼の引張強さと伸びとの関係を示すグラフ
である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％にてＣ 0.００８０％以下、Ｓｉ 1.０％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.１５％以下、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下である加工性にすぐれる極低Ｃ系
の薄物熱延鋼板。
【請求項２】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 1.０％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.１５％以下、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、更に、 (b) Ｃｕ 1.６％以下、Ｎｉ 1.０％以下、Ｃｒ 1.５％以下、Ｍｏ 0.５％以下、及びＢ 0.００３％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下である加工性にすぐれる極低Ｃ系
の薄物熱延鋼板。
【請求項３】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 1.０％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.１５％以下、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、更に、 (b) Ｎｂ 0.０８％以下、Ｔｉ 0.１０％以下、及びＶ 0.１０％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下である加工性にすぐれる極低Ｃ系
の薄物熱延鋼板。
【請求項４】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 1.０％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.１５％以下、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、更に、 (b) Ｃａ 0.０１％以下、Ｚｒ 0.０５％以下、及びＲＥＭ 0.０５％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下である加工性にすぐれる極低Ｃ系
の薄物熱延鋼板。
【請求項５】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 1.０％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.１５％以下、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、 (b) Ｃｕ 1.６％以下、Ｎｉ 1.０％以下、Ｃｒ 1.５％以下、Ｍｏ 0.５％以下、及びＢ 0.００３％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、更に、 (c) Ｎｂ 0.０８％以下、Ｔｉ 0.１０％以下、及びＶ 0.１０％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足し、主としてポリゴナルフエライト組織からな
り、板厚が1.４mm以下である加工性にすぐれる極低Ｃ系
の薄物熱延鋼板。
【請求項６】重量％にてＣ 0.００８０％以下、Ｓｉ 0.６％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.０４〜0.１５％、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足する鋼を熱間圧延するに際して、仕上温度７５０
〜８８０℃、平均冷却速度１０〜１００℃／秒、コイル
巻取温度３００〜７２０℃とすることによつて、主とし
てポリゴナルフエライト組織としてなることを特徴とす
る加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板の製造方
法。
【請求項７】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 0.６％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.０４〜0.１５％、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、更に、 (b) Ｃｕ 1.６％以下、Ｎｉ 1.０％以下、Ｃｒ 1.５％以下、Ｍｏ 0.５％以下、及びＢ 0.００３％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足する鋼を熱間圧延するに際して、仕上温度７５０
〜８８０℃、平均冷却速度１０〜１００℃／秒、コイル
巻取温度３００〜７２０℃とすることによつて、主とし
てポリゴナルフエライト組織としてなることを特徴とす
る加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板の製造方
法。
【請求項８】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 0.６％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.０４〜0.１５％、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、更に、 (b) Ｎｂ 0.０８％以下、Ｔｉ 0.１０％以下、及びＶ 0.１０％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足する鋼を熱間圧延するに際して、仕上温度７５０
〜８８０℃、平均冷却速度１０〜１００℃／秒、コイル
巻取温度３００〜７２０℃とすることによつて、主とし
てポリゴナルフエライト組織としてなることを特徴とす
る加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板の製造方
法。
【請求項９】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 0.６％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.０４〜0.１５％、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、更に、 (b) Ｃａ 0.０１％以下、Ｚｒ 0.０５％以下、及びＲＥＭ 0.０５％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足する鋼を熱間圧延するに際して、仕上温度７５０
〜８８０℃、平均冷却速度１０〜１００℃／秒、コイル
巻取温度３００〜７２０℃とすることによつて、主とし
てポリゴナルフエライト組織としてなることを特徴とす
る加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板の製造方
法。
【請求項１０】重量％にて (a) Ｃ 0.００８０％以下、Ｓｉ 0.６％以下、Ｍｎ 0.２〜2.０％、Ｐ 0.０４〜0.１５％、Ｓ 0.０１５％以下、及びＡｌ 0.０１〜0.１０％を含有し、 (b) Ｃｕ 1.６％以下、Ｎｉ 1.０％以下、Ｃｒ 1.５％以下、Ｍｏ 0.５％以下、及びＢ 0.００３％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、更に、 (c) Ｎｂ 0.０８％以下、Ｔｉ 0.１０％以下、及びＶ 0.１０％以下よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、１２０Ｍｎ＋１００Ｃｕ＋２００Ｎｉ＋１００Ｍｏ＋１
５０Ｔｉ＋１００Ｃｒ＋１０００Ｎｂ＋１３０００Ｂ−
５０Ｓｉ−１５０Ｐ≧６５（％）を満足する鋼を熱間圧延するに際して、仕上温度７５０
〜８８０℃、平均冷却速度１０〜１００℃／秒、コイル
巻取温度３００〜７２０℃とすることによつて、主とし
てポリゴナルフエライト組織としてなることを特徴とす
る加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延鋼板の製造方
法。