JPH0534231A - 圧電型圧力センサ - Google Patents
圧電型圧力センサInfo
- Publication number
- JPH0534231A JPH0534231A JP18853691A JP18853691A JPH0534231A JP H0534231 A JPH0534231 A JP H0534231A JP 18853691 A JP18853691 A JP 18853691A JP 18853691 A JP18853691 A JP 18853691A JP H0534231 A JPH0534231 A JP H0534231A
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- Japan
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- receiving surface
- pressure receiving
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 プッシュロッドの固着を防止し、シリンダ内
温度の変化に対するセンサ出力ドリフトを防止する。 【構成】 センサ筺体先端に受圧面１４を設け、プッシ
ュロッド１２を介してダイヤフラム１３を配置して、ダ
イヤフラム１３の熱変形を防ぐ。受圧面１４でプッシュ
ロッド１３と燃焼ガスの接触を断ち、プッシュロッド１
３の固着を防止する。
温度の変化に対するセンサ出力ドリフトを防止する。 【構成】 センサ筺体先端に受圧面１４を設け、プッシ
ュロッド１２を介してダイヤフラム１３を配置して、ダ
イヤフラム１３の熱変形を防ぐ。受圧面１４でプッシュ
ロッド１３と燃焼ガスの接触を断ち、プッシュロッド１
３の固着を防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関のシリンダ内燃
焼圧力等の圧力検出に適した圧電型圧力センサに関す
る。
焼圧力等の圧力検出に適した圧電型圧力センサに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】応力を加えて電荷を発生する圧電効果を
利用した圧電型圧力センサは、従来よりよく用いられて
いる。特に最近では内燃機関のシリンダ内燃焼圧力等の
検出に適した圧力センサの開発が盛んである。図３に特
願平１−３２５０４７号に述べられている圧電型圧力セ
ンサの基本構成を示す。同図はセンサの縦断面図であ
り、センシング部３６内部に設置された圧電素子３７は
上部固定ネジ３８によって圧力伝達部材３５を介してセ
ンシング部３６先端に設けられた受圧面３３の裏面に押
しつけられて固定され、予備応力が与えられている。こ
の予備応力は特に内燃機関のシリンダ内燃焼圧力を計測
する場合には負圧を計測するためにも必要である。受圧
面３３の前面には受圧面３３に圧力を伝えるプッシュロ
ッド３２が接合されている。また、供試体への取付力が
センシング部３６へ影響を及ぼさないようセンシング部
３６は、センサ筺体３１にシール部材３４を介して取り
付けられている。
利用した圧電型圧力センサは、従来よりよく用いられて
いる。特に最近では内燃機関のシリンダ内燃焼圧力等の
検出に適した圧力センサの開発が盛んである。図３に特
願平１−３２５０４７号に述べられている圧電型圧力セ
ンサの基本構成を示す。同図はセンサの縦断面図であ
り、センシング部３６内部に設置された圧電素子３７は
上部固定ネジ３８によって圧力伝達部材３５を介してセ
ンシング部３６先端に設けられた受圧面３３の裏面に押
しつけられて固定され、予備応力が与えられている。こ
の予備応力は特に内燃機関のシリンダ内燃焼圧力を計測
する場合には負圧を計測するためにも必要である。受圧
面３３の前面には受圧面３３に圧力を伝えるプッシュロ
ッド３２が接合されている。また、供試体への取付力が
センシング部３６へ影響を及ぼさないようセンシング部
３６は、センサ筺体３１にシール部材３４を介して取り
付けられている。
【０００３】次に、その動作を説明する。センサ筐体３
１の外部からプッシュロッド３２前面に印加された圧力
は、受圧面３３に伝えられ圧力伝達部材３５を介して圧
電素子３７の内周部分を押し上げるように伝達される。
ここで圧電素子３７の上端外周部は上部固定ネジ３８に
より下方へ加圧されているため、圧電素子３７に剪断力
が加えられる。この応力に応じて発生した電荷を電気信
号として検出する構成となっている。
１の外部からプッシュロッド３２前面に印加された圧力
は、受圧面３３に伝えられ圧力伝達部材３５を介して圧
電素子３７の内周部分を押し上げるように伝達される。
ここで圧電素子３７の上端外周部は上部固定ネジ３８に
より下方へ加圧されているため、圧電素子３７に剪断力
が加えられる。この応力に応じて発生した電荷を電気信
号として検出する構成となっている。
【０００４】また、シリンダ内では吸気・圧縮・膨張・
排気の一連の行程間で急激な温度差が発生する。このよ
うな温度差のあるシリンダ内ガスが直接受圧面３３に加
えられると、受圧面３３は温度による周期的な膨張・収
縮を繰り返し、センサの出力にドリフトが発生する。こ
れを防ぐために燃焼ガス圧をプッシュロッド３２を介し
て受圧面３３に伝える構造になっている。
排気の一連の行程間で急激な温度差が発生する。このよ
うな温度差のあるシリンダ内ガスが直接受圧面３３に加
えられると、受圧面３３は温度による周期的な膨張・収
縮を繰り返し、センサの出力にドリフトが発生する。こ
れを防ぐために燃焼ガス圧をプッシュロッド３２を介し
て受圧面３３に伝える構造になっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】エンジンは運転条件に
よっては燃料の燃え残りが多く発生する。そこで、エン
ジンにセンサを取り付け長期間使用した場合、センサの
前面が常に燃焼ガスに曝されるため、僅かではあるがセ
ンサ筺体とプッシュロッドの隙間に入り込み、希にセン
サ筺体とプッシュロッドがこの燃え残りによって固着
し、プッシュロッドが受けた圧力を受圧面に正確に伝達
しないことがあった。
よっては燃料の燃え残りが多く発生する。そこで、エン
ジンにセンサを取り付け長期間使用した場合、センサの
前面が常に燃焼ガスに曝されるため、僅かではあるがセ
ンサ筺体とプッシュロッドの隙間に入り込み、希にセン
サ筺体とプッシュロッドがこの燃え残りによって固着
し、プッシュロッドが受けた圧力を受圧面に正確に伝達
しないことがあった。
【０００６】本発明は燃料の燃え残りによるプッシュロ
ッドとセンサ筺体の固着を防ぎ、長時間の使用の後も圧
力伝達が正確に行われる耐久性の高い圧電型圧力センサ
を提供することを目的とする。
ッドとセンサ筺体の固着を防ぎ、長時間の使用の後も圧
力伝達が正確に行われる耐久性の高い圧電型圧力センサ
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明では上記の課題を
解決するため、センサ筺体先端に受圧面を設け、この新
たに設けた受圧面を通して燃焼圧力がプッシュロッドに
伝わるようにする。
解決するため、センサ筺体先端に受圧面を設け、この新
たに設けた受圧面を通して燃焼圧力がプッシュロッドに
伝わるようにする。
【０００８】また、上記センサ筺体先端の受圧面の厚み
をダイヤフラムの厚みよりも薄くする。
をダイヤフラムの厚みよりも薄くする。
【０００９】または、上記センサ筺体先端の受圧面に環
状の凸部や凹部、または凹凸部を設ける。
状の凸部や凹部、または凹凸部を設ける。
【００１０】
【作用】本発明における受圧面を設けることにより、プ
ッシュロッドやプッシュロッドとセンサ筺体の隙間は燃
焼ガスに直接曝されないため、燃料の燃え残りによるセ
ンサ筺体とプッシュロッドの固着を回避することができ
るため、プッシュロッドが受けた燃焼圧力を長期間にわ
たって正確に圧電素子に伝えることができる。
ッシュロッドやプッシュロッドとセンサ筺体の隙間は燃
焼ガスに直接曝されないため、燃料の燃え残りによるセ
ンサ筺体とプッシュロッドの固着を回避することができ
るため、プッシュロッドが受けた燃焼圧力を長期間にわ
たって正確に圧電素子に伝えることができる。
【００１１】また、センサ筺体先端に設けた受圧面の熱
により伸縮するが、ダイヤフラムの厚みよりもセンサ筺
体先端に設けた受圧面の厚みを薄くすることにより、セ
ンサ筺体先端の受圧面の熱による膨張や収縮のセンサ出
力に与える影響を低減できる。
により伸縮するが、ダイヤフラムの厚みよりもセンサ筺
体先端に設けた受圧面の厚みを薄くすることにより、セ
ンサ筺体先端の受圧面の熱による膨張や収縮のセンサ出
力に与える影響を低減できる。
【００１２】さらに、センサ筺体先端に設けた受圧面の
熱による伸縮は受圧面に設けられた凹凸部により吸収さ
れ、プッシュロッドへ伝達される荷重変動を更に低減で
きる。
熱による伸縮は受圧面に設けられた凹凸部により吸収さ
れ、プッシュロッドへ伝達される荷重変動を更に低減で
きる。
【００１３】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の圧電型圧力セ
ンサの一実施例について説明する。図１に本発明の実施
例における圧電型圧力センサの断面を示す。同図中１１
は金属からなるセンサ筺体であり、このセンサ筐体１１
の先端には受圧面１４を設けている。この受圧面１４は
被測定領域、例えば内燃機関のシリンダ内に設置されて
いる。また、受圧面１４の裏面にはプッシュロッド１２
が接合されている。同図中１６のセンシング部の先端に
はダイヤフラム１３が設けられ、このダイヤフラム１３
にプッシュロッド１２の他端が接合されている。センシ
ング部１６の内部には絶縁材（例えばセラミック）で形
成された圧力伝達部材１５の一端がダイヤフラム１３の
裏面に接するように設けられ、他端には円筒形の圧電素
子１７が設けられている。この円筒形の圧電素子１７の
下方内周部分は圧力伝達部材１５に保持している。さら
に圧電素子１７の上端外周部分は上部固定ネジ１８によ
って押さえ付けられている。この上部固定ネジ１８の締
め付け力によって圧電素子１７，圧力伝達部材１５をダ
イヤフラム１３に押し付け、各部材の固定及び圧電素子
１７への予備応力を印加している。
ンサの一実施例について説明する。図１に本発明の実施
例における圧電型圧力センサの断面を示す。同図中１１
は金属からなるセンサ筺体であり、このセンサ筐体１１
の先端には受圧面１４を設けている。この受圧面１４は
被測定領域、例えば内燃機関のシリンダ内に設置されて
いる。また、受圧面１４の裏面にはプッシュロッド１２
が接合されている。同図中１６のセンシング部の先端に
はダイヤフラム１３が設けられ、このダイヤフラム１３
にプッシュロッド１２の他端が接合されている。センシ
ング部１６の内部には絶縁材（例えばセラミック）で形
成された圧力伝達部材１５の一端がダイヤフラム１３の
裏面に接するように設けられ、他端には円筒形の圧電素
子１７が設けられている。この円筒形の圧電素子１７の
下方内周部分は圧力伝達部材１５に保持している。さら
に圧電素子１７の上端外周部分は上部固定ネジ１８によ
って押さえ付けられている。この上部固定ネジ１８の締
め付け力によって圧電素子１７，圧力伝達部材１５をダ
イヤフラム１３に押し付け、各部材の固定及び圧電素子
１７への予備応力を印加している。
【００１４】図２は請求項３に対応する記載した発明の
実施例である。センサ筺体１１先端に設けた受圧面２４
には環状の受圧面凹部２４ａ、受圧面凸部２４ｂ、受圧
面凹凸部２４ｃが形成され、受圧面Ａ２４のバネ常数を
低減している。
実施例である。センサ筺体１１先端に設けた受圧面２４
には環状の受圧面凹部２４ａ、受圧面凸部２４ｂ、受圧
面凹凸部２４ｃが形成され、受圧面Ａ２４のバネ常数を
低減している。
【００１５】次に、本実施例の圧電型圧力センサの動作
について説明する。図１において、被測定領域の圧力が
受圧面１４に加わると、その力はプッシュロッド１２を
通してダヤフラム１３へ伝えられ、圧力伝達部材１５を
通して圧電素子１７の下方内周部分に伝えられる。一
方、圧電素子１７の上方外周部分は上部固定ネジ１８に
よって押さえられているので、圧電素子１７に剪断力が
加えられる。この剪断力に応じた電荷が圧電素子１７に
発生し、チャージアンプで電圧信号に変換される。
について説明する。図１において、被測定領域の圧力が
受圧面１４に加わると、その力はプッシュロッド１２を
通してダヤフラム１３へ伝えられ、圧力伝達部材１５を
通して圧電素子１７の下方内周部分に伝えられる。一
方、圧電素子１７の上方外周部分は上部固定ネジ１８に
よって押さえられているので、圧電素子１７に剪断力が
加えられる。この剪断力に応じた電荷が圧電素子１７に
発生し、チャージアンプで電圧信号に変換される。
【００１６】４サイクルエンジンの場合、１エンジンサ
イクルには吸気・圧縮・爆発膨張・排気の行程があり、
シリンダ内のガスの温度は吸気時と爆発・膨張時では大
きく異なり、またエンジンサイクル間での燃焼変動でも
シリンダ内のガス温度は大きく異なる。一般に受圧面は
肉厚が薄いため熱容量が小さく、エンジンサイクル間の
燃焼変動や１エンジンサイクル内でのシリンダ内温度変
化に敏感に対応して、温度による膨張収縮、ヤング率の
変化を生じる。しかし、ダイヤフラム１３に対しては、
熱がプッシュロッド１２を通して伝わるため、ダイヤフ
ラム１３は急激な温度変化には曝されず、急激な膨張や
収縮、ヤング率の変化は生じない。従って、圧電素子１
７への印加予備圧の変動もなく、出力ドリフトは発生し
ない。また、燃焼ガスに直接曝される隙間部分には燃料
の燃え残りが堆積固着する。しかし、センサ筺体１１と
プッシュロッド１２との隙間に対しては、受圧面１４が
シールとして働くので、プッシュロッド１２の固着によ
るダイヤフラム１３への圧力伝達不良は発生しない。従
って、長期間の使用でも出力の劣化がなく、耐久性の高
い圧力センサを実現できる。
イクルには吸気・圧縮・爆発膨張・排気の行程があり、
シリンダ内のガスの温度は吸気時と爆発・膨張時では大
きく異なり、またエンジンサイクル間での燃焼変動でも
シリンダ内のガス温度は大きく異なる。一般に受圧面は
肉厚が薄いため熱容量が小さく、エンジンサイクル間の
燃焼変動や１エンジンサイクル内でのシリンダ内温度変
化に敏感に対応して、温度による膨張収縮、ヤング率の
変化を生じる。しかし、ダイヤフラム１３に対しては、
熱がプッシュロッド１２を通して伝わるため、ダイヤフ
ラム１３は急激な温度変化には曝されず、急激な膨張や
収縮、ヤング率の変化は生じない。従って、圧電素子１
７への印加予備圧の変動もなく、出力ドリフトは発生し
ない。また、燃焼ガスに直接曝される隙間部分には燃料
の燃え残りが堆積固着する。しかし、センサ筺体１１と
プッシュロッド１２との隙間に対しては、受圧面１４が
シールとして働くので、プッシュロッド１２の固着によ
るダイヤフラム１３への圧力伝達不良は発生しない。従
って、長期間の使用でも出力の劣化がなく、耐久性の高
い圧力センサを実現できる。
【００１７】受圧面１４は直接燃焼ガスに曝されるの
で、受圧面１４には上記のようにシリンダ内ガス温度の
変動による膨張や収縮、ヤング率の変動が生じる。しか
し、受圧面１４の厚みをダイヤフラム１３の厚みよりも
薄くすることにより、受圧面のバネ常数は厚みの３乗に
比例するので、受圧面１４のバネ常数はダイヤフラム１
３のバネ常数に比べて非常に小さくなる。従って、受圧
面１４の温度による膨張・伸縮に対してはダイヤフラム
１３は十分剛性を持っているので、受圧面１４の膨張・
収縮、ヤング率の変化によるセンサ出力のドリフトは発
生しない。このように受圧面１４の厚みをダイヤフラム
１３の厚みよりの薄くすることで、エンジンの燃焼変動
や１エンジンサイクル内でのシリンダ内温度の変動に対
して、出力ドリフトの無い、高精度の圧力センサを実現
できる。
で、受圧面１４には上記のようにシリンダ内ガス温度の
変動による膨張や収縮、ヤング率の変動が生じる。しか
し、受圧面１４の厚みをダイヤフラム１３の厚みよりも
薄くすることにより、受圧面のバネ常数は厚みの３乗に
比例するので、受圧面１４のバネ常数はダイヤフラム１
３のバネ常数に比べて非常に小さくなる。従って、受圧
面１４の温度による膨張・伸縮に対してはダイヤフラム
１３は十分剛性を持っているので、受圧面１４の膨張・
収縮、ヤング率の変化によるセンサ出力のドリフトは発
生しない。このように受圧面１４の厚みをダイヤフラム
１３の厚みよりの薄くすることで、エンジンの燃焼変動
や１エンジンサイクル内でのシリンダ内温度の変動に対
して、出力ドリフトの無い、高精度の圧力センサを実現
できる。
【００１８】受圧面のバネ常数を低くする方法として、
上記のように受圧面の厚みを変化させる方法の他に、受
圧面の径を大きくしてもバネ常数を低減できる。また、
図２に示すように受圧面に２４ａ，ｂ，ｃのような環状
の凹凸部を設けることでも受圧面のバネ常数を低減でき
る。これは、凹凸部以外の部分では受圧面の歪は引張に
よる歪が主であるのに対し、環状凹凸部２４ａ，ｂ，ｃ
では引張の他に曲げによる歪も発生するためである。ま
た、環状凹凸部２４ａ，ｂ，ｃは受圧面２４の半径方向
の熱膨張・収縮も吸収するので、シリンダ内温度の変化
の影響を更に低減でき、高精度な圧力センサを実現でき
る。
上記のように受圧面の厚みを変化させる方法の他に、受
圧面の径を大きくしてもバネ常数を低減できる。また、
図２に示すように受圧面に２４ａ，ｂ，ｃのような環状
の凹凸部を設けることでも受圧面のバネ常数を低減でき
る。これは、凹凸部以外の部分では受圧面の歪は引張に
よる歪が主であるのに対し、環状凹凸部２４ａ，ｂ，ｃ
では引張の他に曲げによる歪も発生するためである。ま
た、環状凹凸部２４ａ，ｂ，ｃは受圧面２４の半径方向
の熱膨張・収縮も吸収するので、シリンダ内温度の変化
の影響を更に低減でき、高精度な圧力センサを実現でき
る。
【００１９】尚、本実施例では受圧面に加わる圧力を剪
断力として圧電素子に伝えているが、圧縮力として圧電
素子に伝える方式にも応用できる。また、本実施例では
ダイヤフラムとセンシング部を一体形成しているが、別
部品として構成することも可能である。
断力として圧電素子に伝えているが、圧縮力として圧電
素子に伝える方式にも応用できる。また、本実施例では
ダイヤフラムとセンシング部を一体形成しているが、別
部品として構成することも可能である。
【００２０】
【発明の効果】以上のように、プッシュロッドの両端に
受圧面とダイヤフラムを設け、受圧面をシールとして用
い、プッシュロッドを通して圧力をダイヤフラムに伝
え、ダイヤフラムの歪を圧電素子で圧力信号に変換する
ことにより、歪を取る受圧面への熱影響とプッシュロッ
ドの固着を防止でき、耐久性に優れた圧電型圧力センサ
を実現できる。
受圧面とダイヤフラムを設け、受圧面をシールとして用
い、プッシュロッドを通して圧力をダイヤフラムに伝
え、ダイヤフラムの歪を圧電素子で圧力信号に変換する
ことにより、歪を取る受圧面への熱影響とプッシュロッ
ドの固着を防止でき、耐久性に優れた圧電型圧力センサ
を実現できる。
【００２１】また、センサ筺体先端に設けられた受圧面
の厚みを、ダイヤフラムの厚みよりも薄くすることによ
り、センサ筺体先端の受圧面の熱歪によるセンサ出力ド
リフトを防止でき、温度変化に対して高精度な圧電型圧
力センサを実現できる。
の厚みを、ダイヤフラムの厚みよりも薄くすることによ
り、センサ筺体先端の受圧面の熱歪によるセンサ出力ド
リフトを防止でき、温度変化に対して高精度な圧電型圧
力センサを実現できる。
【００２２】更に、センサ筺体先端の受圧面に環状の凹
凸部を設けることにより受圧面のバネの常数を低下で
き、また熱歪も吸収できるので、更に確実に受圧面の熱
影響によるセンサ出力のドリフトを防止することがで
き、さらに高精度な圧電型圧力センサを実現できる。
凸部を設けることにより受圧面のバネの常数を低下で
き、また熱歪も吸収できるので、更に確実に受圧面の熱
影響によるセンサ出力のドリフトを防止することがで
き、さらに高精度な圧電型圧力センサを実現できる。
【図１】本発明の一実施例における圧電型圧力センサの
断面図
断面図
【図２】本実施例における圧電型圧力センサ先端部の断
面図
面図
【図３】従来例における圧電型圧力センサの断面図
１１ センサ筺体
１２ プッシュロッド
１３ ダイヤフラム
１４ 受圧面
１５ 圧力伝達部材
１６ センシング部
１７ 圧電素子
１８ 上部固定ネジ
２４ 受圧面
２４ａ 受圧面凹部
２４ｂ 受圧面凸部
２４ｃ 受圧面凹凸部
３１ センサ筺体
３２ プッシュロッド
３３ 受圧面
３４ シール部材
３５ 圧力伝達部材
３６ センシング部
３７ 圧電素子
３８ 上部固定ネジ
Claims (3)
- 【請求項１】円筒形のセンサ箱体と、前記センサ箱体の
先端部に配置され、試供体の圧力を受ける受圧面と、前
記センサ箱体の内部に配置され、ダイヤフラム、圧力伝
達部材、圧伝素子、固定部材を前記受圧面側から順番に
配置してなるセンシング部と、前記受圧面にその一端が
接し、他端はダイヤフラムに接し、前記受圧面からの圧
力を前記ダイヤフラムに伝達するプッシュロッドとを具
備した圧電型圧力センサ。 - 【請求項２】受圧面の厚みは、ダイヤフラムの厚みより
も薄いことを特徴とする請求項１記載の圧電型圧力セン
サ。 - 【請求項３】受圧面に環状凸部または環状凹部または環
状凹凸部を設けたことを特徴とする請求項１または２に
記載の圧電型圧力センサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18853691A JPH0534231A (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | 圧電型圧力センサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18853691A JPH0534231A (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | 圧電型圧力センサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0534231A true JPH0534231A (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=16225425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18853691A Pending JPH0534231A (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | 圧電型圧力センサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0534231A (ja) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05248809A (ja) * | 1991-12-21 | 1993-09-28 | Wabco Standard Gmbh | 部材の変形を測定する装置 |
| JPH1054769A (ja) * | 1996-08-12 | 1998-02-24 | Nagano Keiki Seisakusho Ltd | 隔膜型圧力センサ |
| JP2002257658A (ja) * | 2001-02-27 | 2002-09-11 | Minebea Co Ltd | 高温計測用半導体式圧力センサ |
| JP2003139635A (ja) * | 2001-11-02 | 2003-05-14 | Jms Co Ltd | 圧力検知装置 |
| JP2004347387A (ja) * | 2003-05-21 | 2004-12-09 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 圧力センサ |
| JP2006250614A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | Denso Corp | 圧力検出装置 |
| US7114396B2 (en) | 2004-03-03 | 2006-10-03 | Denso Corporation | Pressure sensor |
| JP2006308303A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 圧力センサ及び圧力センサが組込まれているグロープラグ |
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| US7302855B2 (en) | 2004-10-28 | 2007-12-04 | Denso Corporation | Pressure detection device |
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