JPH05304765A - Ｄｃ−ｄｃコンバータ制御用ｉｃ - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバータ制御用ｉｃInfo
- Publication number
- JPH05304765A JPH05304765A JP16168891A JP16168891A JPH05304765A JP H05304765 A JPH05304765 A JP H05304765A JP 16168891 A JP16168891 A JP 16168891A JP 16168891 A JP16168891 A JP 16168891A JP H05304765 A JPH05304765 A JP H05304765A
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- Japan
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- voltage
- output
- coil
- diode
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＤＣ−ＤＣコンバータの動作開始時の電源供
給電圧を低くすることができる制御用ＩＣを提供する。 【構成】 基準電圧発生回路７、出力兼帰還入力端子か
ら取り込んで抵抗分圧した電圧と基準電圧とを比較する
第１の電圧比較器10、その比較結果によって出力トラン
ジスタ12をオンオフ制御する発振回路11を備え、コイル
５及びダイオード６を外付けする制御用ＩＣにおいて、
出力兼帰還入力端子３とコイル及びダイオードの直列回
路が接続された電源端子21との間にスイッチングトラン
ジスタ22を設けると共に、電源端子21の電圧を抵抗分圧
した電圧と基準電圧とを比較してその比較結果によりス
イッチングトランジスタ22をオンオフ制御する第２の電
圧比較器25を設け、動作開始時に、スイッチングトラン
ジスタ22をオフにして負荷４側に流れる電流を遮断し、
外付けコイル及びダイオードでの電圧降下を小さくす
る。
給電圧を低くすることができる制御用ＩＣを提供する。 【構成】 基準電圧発生回路７、出力兼帰還入力端子か
ら取り込んで抵抗分圧した電圧と基準電圧とを比較する
第１の電圧比較器10、その比較結果によって出力トラン
ジスタ12をオンオフ制御する発振回路11を備え、コイル
５及びダイオード６を外付けする制御用ＩＣにおいて、
出力兼帰還入力端子３とコイル及びダイオードの直列回
路が接続された電源端子21との間にスイッチングトラン
ジスタ22を設けると共に、電源端子21の電圧を抵抗分圧
した電圧と基準電圧とを比較してその比較結果によりス
イッチングトランジスタ22をオンオフ制御する第２の電
圧比較器25を設け、動作開始時に、スイッチングトラン
ジスタ22をオフにして負荷４側に流れる電流を遮断し、
外付けコイル及びダイオードでの電圧降下を小さくす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コイルとダイオードを
外付け付加することにより、入力電圧より高い出力電圧
を取り出す、昇圧ＤＣ−ＤＣコンバータの制御用ＩＣに
関するものである。
外付け付加することにより、入力電圧より高い出力電圧
を取り出す、昇圧ＤＣ−ＤＣコンバータの制御用ＩＣに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の制御用ＩＣについて、図２を用
いて説明する。１は制御用ＩＣであり、電源２と、制御
用ＩＣ１の出力兼帰還入力端子３に接続された負荷４と
の間にコイル５及びダイオード６の直列回路を外付けす
ることにより、電源電圧（入力電圧）より高い出力電圧
を作り出すことができる。なお、負荷４に並列に接続さ
れたコンデンサ15はリップル減少用である。
いて説明する。１は制御用ＩＣであり、電源２と、制御
用ＩＣ１の出力兼帰還入力端子３に接続された負荷４と
の間にコイル５及びダイオード６の直列回路を外付けす
ることにより、電源電圧（入力電圧）より高い出力電圧
を作り出すことができる。なお、負荷４に並列に接続さ
れたコンデンサ15はリップル減少用である。
【０００３】制御用ＩＣ１は、基準電圧を発生する基準
電圧発生回路７、負荷へ供給される出力電圧を出力兼帰
還入力端子３から取り込んで抵抗８と９により分圧した
電圧と基準電圧発生回路７からの基準電圧とを比較する
電圧比較器10と、この電圧比較器10の比較結果によって
出力を発生する発振回路11と、発振回路11の出力により
オンオフ制御する出力トランジスタ12とからなってい
る。出力トランジスタ12の一端はスイッチング出力端子
13を介して外付けコイル５とダイオード６との間に接続
され、他端はグランド端子14に接続されている。
電圧発生回路７、負荷へ供給される出力電圧を出力兼帰
還入力端子３から取り込んで抵抗８と９により分圧した
電圧と基準電圧発生回路７からの基準電圧とを比較する
電圧比較器10と、この電圧比較器10の比較結果によって
出力を発生する発振回路11と、発振回路11の出力により
オンオフ制御する出力トランジスタ12とからなってい
る。出力トランジスタ12の一端はスイッチング出力端子
13を介して外付けコイル５とダイオード６との間に接続
され、他端はグランド端子14に接続されている。
【０００４】なお、図３は、基準電圧発生回路７の一例
を示したもので、16はＮチャネルディプレッショントラ
ンジスタ、17はＮチャネルエンハンスメントトランジス
タであり、このような構成のものは公知である。また、
図４は、発振回路11の一例を示したものであり、ナンド
ゲート18及び複数のインバータ19を直列に奇数段接続し
て構成されている。このような構成のものも公知であ
る。
を示したもので、16はＮチャネルディプレッショントラ
ンジスタ、17はＮチャネルエンハンスメントトランジス
タであり、このような構成のものは公知である。また、
図４は、発振回路11の一例を示したものであり、ナンド
ゲート18及び複数のインバータ19を直列に奇数段接続し
て構成されている。このような構成のものも公知であ
る。
【０００５】以上のような構成において、電圧比較器10
で比較して基準電圧より抵抗分圧電圧が低い場合は、発
振回路11を動作させ、出力トランジスタ12をオンオフさ
せる。これにより、コイル５に電流が断続的に流れ、昇
圧動作が行われる。即ち、出力トランジスタ12がオンに
なるとコイル５に電流が流れ、(１／２)Ｌi2（Ｌはコイ
ル５のインダクタンス、ｉはコイルを流れる電流）分の
エネルギーがコイル５に蓄積され、その後、出力トラン
ジスタ12がオフになって電流が切れると、前記蓄積され
たエネルギーがダイオード６を通って出力兼帰還入力端
子３側へ伝えられる。
で比較して基準電圧より抵抗分圧電圧が低い場合は、発
振回路11を動作させ、出力トランジスタ12をオンオフさ
せる。これにより、コイル５に電流が断続的に流れ、昇
圧動作が行われる。即ち、出力トランジスタ12がオンに
なるとコイル５に電流が流れ、(１／２)Ｌi2（Ｌはコイ
ル５のインダクタンス、ｉはコイルを流れる電流）分の
エネルギーがコイル５に蓄積され、その後、出力トラン
ジスタ12がオフになって電流が切れると、前記蓄積され
たエネルギーがダイオード６を通って出力兼帰還入力端
子３側へ伝えられる。
【０００６】但し、この制御用ＩＣ１を構成する基準電
圧発生回路７、電圧比較器10、発振回路11等が動作する
には、ある一定以上の電圧（最低動作電圧）がＩＣ外か
ら供給される必要があり、この場合は、出力兼帰還入力
端子３に作り出される電圧を各回路に供給することで動
作させるようになっている。
圧発生回路７、電圧比較器10、発振回路11等が動作する
には、ある一定以上の電圧（最低動作電圧）がＩＣ外か
ら供給される必要があり、この場合は、出力兼帰還入力
端子３に作り出される電圧を各回路に供給することで動
作させるようになっている。
【０００７】ここで、コイル５及びダイオード６を含め
たＤＣ−ＤＣコンバータの動作開始条件を考えると、ま
ず、最初は、ＤＣ−ＤＣコンバータは昇圧動作を行って
いないので、基準電圧発生回路７、電圧比較器10、発振
回路11等は電源２よりコイル５、ダイオード６を通って
出力兼帰還入力端子３に供給された電圧によって動作を
しなければならない。この電圧をＶstartとし、これが
どのようになるかを見る。
たＤＣ−ＤＣコンバータの動作開始条件を考えると、ま
ず、最初は、ＤＣ−ＤＣコンバータは昇圧動作を行って
いないので、基準電圧発生回路７、電圧比較器10、発振
回路11等は電源２よりコイル５、ダイオード６を通って
出力兼帰還入力端子３に供給された電圧によって動作を
しなければならない。この電圧をＶstartとし、これが
どのようになるかを見る。
【０００８】直流電流Ｉcがコイル５に流れると、Ｖc＝
ＲcＩcの電圧降下が発生する。ここで、Ｒcはコイルの
直流抵抗である。また、直流電流Ｉdがダイオード６に
流れると、Ｖd＝Ａｌn(Ｉd／Ｉo)の電圧降下が発生す
る。ＩoとＡは個々のダイオードに特有の定数である。
図２では、 Ｉc＝Ｉd＝Ｉload＋Ｉic …(1) となる。ここで、Ｉloadは負荷４に流れる電流、Ｉicは
制御用ＩＣ１が動作するための電流である。
ＲcＩcの電圧降下が発生する。ここで、Ｒcはコイルの
直流抵抗である。また、直流電流Ｉdがダイオード６に
流れると、Ｖd＝Ａｌn(Ｉd／Ｉo)の電圧降下が発生す
る。ＩoとＡは個々のダイオードに特有の定数である。
図２では、 Ｉc＝Ｉd＝Ｉload＋Ｉic …(1) となる。ここで、Ｉloadは負荷４に流れる電流、Ｉicは
制御用ＩＣ１が動作するための電流である。
【０００９】従って、Ｖstartは電源より供給された電
圧Ｖsupplyからコイル５の電圧降下とダイオード６の電
圧降下を差し引いたものになる。即ち、 Ｖstart＝Ｖsupply−Ｖc−Ｖd …(2) さらに、Ｖc，Ｖdはコイル５を流れる電流、ダイオード
６を流れる電流が多い程大きくなる。図２の場合、(1)
式の関係にあるが、制御用ＩＣがＣＭＯＳで構成された
場合は、Ｉicが１μＡ〜10μＡであるのに対し、Ｉload
は１mＡ〜100mＡとなり、Ｉicに比較してＩloadがはる
かに多い。
圧Ｖsupplyからコイル５の電圧降下とダイオード６の電
圧降下を差し引いたものになる。即ち、 Ｖstart＝Ｖsupply−Ｖc−Ｖd …(2) さらに、Ｖc，Ｖdはコイル５を流れる電流、ダイオード
６を流れる電流が多い程大きくなる。図２の場合、(1)
式の関係にあるが、制御用ＩＣがＣＭＯＳで構成された
場合は、Ｉicが１μＡ〜10μＡであるのに対し、Ｉload
は１mＡ〜100mＡとなり、Ｉicに比較してＩloadがはる
かに多い。
【００１０】制御用ＩＣ１が動作するための電圧は、例
えばＣＭＯＳ ＩＣの場合には、Ｖtp＋Ｖtn以上の電圧
が必要である。ここで、Ｖtpはｐチャネルトランジスタ
のスレッショールド電圧、Ｖtnはｎチャネルトランジス
タのスレッショールド電圧である。
えばＣＭＯＳ ＩＣの場合には、Ｖtp＋Ｖtn以上の電圧
が必要である。ここで、Ｖtpはｐチャネルトランジスタ
のスレッショールド電圧、Ｖtnはｎチャネルトランジス
タのスレッショールド電圧である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】このように、図２のＤ
Ｃ−ＤＣコンバータを動作させるには、Ｖstartとして
ある一定以上の電圧が出力兼帰還入力端子３にかかるよ
うにしなければならない。これは上記のように、制御用
ＩＣがＣＭＯＳであるならば、Ｖtp＋Ｖtnである。とこ
ろが、Ｖstartをある一定電圧以上にするためには、コ
イル及びダイオードでの電圧降下分Ｖc，Ｖdがあるの
で、Ｖsupplyはさらに大きな電圧にする必要があり、さ
らに、Ｖc，Ｖdはこれらを流れる電流Ｉc，Ｉdが多くな
る程大きくなる。この場合、Ｉc，ＩdとしてＩloadの分
が多いため、ＶsupplyとしてＶstartよりかなり大きな
電圧にしなければならないという問題があった。
Ｃ−ＤＣコンバータを動作させるには、Ｖstartとして
ある一定以上の電圧が出力兼帰還入力端子３にかかるよ
うにしなければならない。これは上記のように、制御用
ＩＣがＣＭＯＳであるならば、Ｖtp＋Ｖtnである。とこ
ろが、Ｖstartをある一定電圧以上にするためには、コ
イル及びダイオードでの電圧降下分Ｖc，Ｖdがあるの
で、Ｖsupplyはさらに大きな電圧にする必要があり、さ
らに、Ｖc，Ｖdはこれらを流れる電流Ｉc，Ｉdが多くな
る程大きくなる。この場合、Ｉc，ＩdとしてＩloadの分
が多いため、ＶsupplyとしてＶstartよりかなり大きな
電圧にしなければならないという問題があった。
【００１２】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
ようとするもので、制御用ＩＣの動作開始電圧を得るに
必要な電源供給電圧Ｖsupplyを低くするようにしたＤＣ
−ＤＣコンバータ制御用ＩＣを提供することを目的とす
る。
ようとするもので、制御用ＩＣの動作開始電圧を得るに
必要な電源供給電圧Ｖsupplyを低くするようにしたＤＣ
−ＤＣコンバータ制御用ＩＣを提供することを目的とす
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、前記従来構成の制御用ＩＣにおいて、出
力兼帰還入力端子とコイル及びダイオードの直列回路の
出力端との間にスイッチングトランジスタを設けると共
に、コイル及びダイオードの直列回路の出力端の電圧を
抵抗分圧した電圧と基準電圧発生回路からの基準電圧と
を比較してその比較結果によりスイッチングトランジス
タをオンオフ制御する第２の電圧比較器を設けた構成と
する。
に、本発明は、前記従来構成の制御用ＩＣにおいて、出
力兼帰還入力端子とコイル及びダイオードの直列回路の
出力端との間にスイッチングトランジスタを設けると共
に、コイル及びダイオードの直列回路の出力端の電圧を
抵抗分圧した電圧と基準電圧発生回路からの基準電圧と
を比較してその比較結果によりスイッチングトランジス
タをオンオフ制御する第２の電圧比較器を設けた構成と
する。
【００１４】
【作用】上記構成によれば、動作開始時に、スイッチン
グトランジスタをオフにして負荷側に流れる電流を遮断
し、外付けコイル及びダイオードでの電圧降下を小さく
することにより、制御用ＩＣの動作開始電圧を得るに必
要な電源供給電圧を低くすることができる。
グトランジスタをオフにして負荷側に流れる電流を遮断
し、外付けコイル及びダイオードでの電圧降下を小さく
することにより、制御用ＩＣの動作開始電圧を得るに必
要な電源供給電圧を低くすることができる。
【００１５】
【実施例】以下、図面を参照して実施例を詳細に説明す
る。図１は、本発明の一実施例を示したもので、図２と
同一符号のものは同一のものを表わしている。本実施例
の制御用ＩＣ20は、図２の従来構成のものに、出力兼帰
還入力端子３とは別に、コイル５及びダイオード６の直
列回路の出力端を接続する電源端子21を設け、この電源
端子21と出力兼帰還入力端子３との間にスイッチングト
ランジスタ22を、また、電源端子21の電圧を抵抗23，24
で分圧した電圧と基準電圧発生回路７からの基準電圧と
を比較してその比較結果によりスイッチングトランジス
タ22をオンオフ制御する第２の電圧比較器25をそれぞれ
設けた構成となっている。
る。図１は、本発明の一実施例を示したもので、図２と
同一符号のものは同一のものを表わしている。本実施例
の制御用ＩＣ20は、図２の従来構成のものに、出力兼帰
還入力端子３とは別に、コイル５及びダイオード６の直
列回路の出力端を接続する電源端子21を設け、この電源
端子21と出力兼帰還入力端子３との間にスイッチングト
ランジスタ22を、また、電源端子21の電圧を抵抗23，24
で分圧した電圧と基準電圧発生回路７からの基準電圧と
を比較してその比較結果によりスイッチングトランジス
タ22をオンオフ制御する第２の電圧比較器25をそれぞれ
設けた構成となっている。
【００１６】次に、本実施例の動作を説明する。まず、
昇圧は、従来例と同様に、出力トランジスタ12のオンオ
フ動作でコイル５を流れる電流を断続させることにより
行われる。出力トランジスタ12のオンオフは、発振回路
11が動作することで実現し、発振回路11の動作は電圧比
較器10（以下、第１の電圧比較器という）によって制御
される。出力兼帰還入力端子３より帰還される出力電圧
を抵抗８及び９（抵抗値をそれぞれＲ1，Ｒ2とする）で
分圧された電圧Ｖout×Ｒ2／(Ｒ1＋Ｒ2)が基準電圧Ｖre
fよりも低い場合は、発振回路11が発振動作し、昇圧動
作を行い、逆に、Ｖout×Ｒ2／(Ｒ1＋Ｒ2)がＶrefより
高い場合は、発振動作が停止し、昇圧動作も停止する。
昇圧は、従来例と同様に、出力トランジスタ12のオンオ
フ動作でコイル５を流れる電流を断続させることにより
行われる。出力トランジスタ12のオンオフは、発振回路
11が動作することで実現し、発振回路11の動作は電圧比
較器10（以下、第１の電圧比較器という）によって制御
される。出力兼帰還入力端子３より帰還される出力電圧
を抵抗８及び９（抵抗値をそれぞれＲ1，Ｒ2とする）で
分圧された電圧Ｖout×Ｒ2／(Ｒ1＋Ｒ2)が基準電圧Ｖre
fよりも低い場合は、発振回路11が発振動作し、昇圧動
作を行い、逆に、Ｖout×Ｒ2／(Ｒ1＋Ｒ2)がＶrefより
高い場合は、発振動作が停止し、昇圧動作も停止する。
【００１７】ここで、図１のＤＣ−ＤＣコンバータにお
ける動作開始条件を考える。最初は、従来構成と同様
に、ＤＣ−ＤＣコンバータは昇圧動作をしていないの
で、制御用ＩＣ20に供給される電圧は、コイル５とダイ
オード６を通って流れる電流によって生じる。この場
合、従来構成と異なる点は、制御用ＩＣ20の基準電圧発
生回路７，発振回路11，第１及び第２の電圧比較器10，
25は電源端子21より入力される電圧によって動作するこ
とである。
ける動作開始条件を考える。最初は、従来構成と同様
に、ＤＣ−ＤＣコンバータは昇圧動作をしていないの
で、制御用ＩＣ20に供給される電圧は、コイル５とダイ
オード６を通って流れる電流によって生じる。この場
合、従来構成と異なる点は、制御用ＩＣ20の基準電圧発
生回路７，発振回路11，第１及び第２の電圧比較器10，
25は電源端子21より入力される電圧によって動作するこ
とである。
【００１８】さらに、スイッチングトランジスタ22は、
動作開始時はオフになるように設定されており、従っ
て、負荷４に流れる電流Ｉloadによるコイル５及びダイ
オード６での電圧降下Ｖc，Ｖdが大きくならないように
なっている。即ち、電源端子21の電圧Ｖinを抵抗23，24
（抵抗値をそれぞれＲ3，Ｒ4とする）で分圧した電圧Ｖ
in×Ｒ4／(Ｒ3＋Ｒ4)が基準電圧以上にならないとスイ
ッチングトランジスタ22の入力である第２の電圧比較器
25はスイッチングトランジスタ22をオンにしないように
なっている。制御用ＩＣ20が動作を開始し、電源端子の
電圧が上がるとスイッチングトランジスタ22はオンにな
る。
動作開始時はオフになるように設定されており、従っ
て、負荷４に流れる電流Ｉloadによるコイル５及びダイ
オード６での電圧降下Ｖc，Ｖdが大きくならないように
なっている。即ち、電源端子21の電圧Ｖinを抵抗23，24
（抵抗値をそれぞれＲ3，Ｒ4とする）で分圧した電圧Ｖ
in×Ｒ4／(Ｒ3＋Ｒ4)が基準電圧以上にならないとスイ
ッチングトランジスタ22の入力である第２の電圧比較器
25はスイッチングトランジスタ22をオンにしないように
なっている。制御用ＩＣ20が動作を開始し、電源端子の
電圧が上がるとスイッチングトランジスタ22はオンにな
る。
【００１９】このように、本実施例によれば、動作開始
時においては、コイル５及びダイオード６での電圧降下
が大きくないので、ＤＣ−ＤＣコンバータは、従来構成
のものに比較して低い電源供給電圧で動作を開始するこ
とになる。前述のように、制御用ＩＣの動作に必要な電
流が１〜10μＡであるのに対し、負荷に流れる電流は１
〜100mＡであるため、Ｖc，Ｖdは負荷に流れる電流によ
るものがほとんどになり、この場合Ｒcを５Ωとする
と、Ｖcは５mＶ〜500mＶ、Ｖdは0.2〜0.5Ｖ増加する。
時においては、コイル５及びダイオード６での電圧降下
が大きくないので、ＤＣ−ＤＣコンバータは、従来構成
のものに比較して低い電源供給電圧で動作を開始するこ
とになる。前述のように、制御用ＩＣの動作に必要な電
流が１〜10μＡであるのに対し、負荷に流れる電流は１
〜100mＡであるため、Ｖc，Ｖdは負荷に流れる電流によ
るものがほとんどになり、この場合Ｒcを５Ωとする
と、Ｖcは５mＶ〜500mＶ、Ｖdは0.2〜0.5Ｖ増加する。
【００２０】
【発明の効果】近年、電池を電源とする機器が多く使用
されるようになってきている。また、電池の本数も、従
来複数本であったものが、最近の小型化、軽量化指向に
沿って一本の電池で動作させる機器が多くなっている。
電池一本の場合、電圧として通常は1.2Ｖ以上である
が、電池の寿命の限界に近づくと、電圧は1.0Ｖ程度ま
で低下する。従って、この場合、ＤＣ−ＤＣコンバータ
の動作開始は、1.0Ｖ以下である必要がある。本発明に
よる制御用ＩＣはこの要求に答えるもので、1.0Ｖ以下
で動作するＤＣ−ＤＣコンバータを実現することが可能
になる。
されるようになってきている。また、電池の本数も、従
来複数本であったものが、最近の小型化、軽量化指向に
沿って一本の電池で動作させる機器が多くなっている。
電池一本の場合、電圧として通常は1.2Ｖ以上である
が、電池の寿命の限界に近づくと、電圧は1.0Ｖ程度ま
で低下する。従って、この場合、ＤＣ−ＤＣコンバータ
の動作開始は、1.0Ｖ以下である必要がある。本発明に
よる制御用ＩＣはこの要求に答えるもので、1.0Ｖ以下
で動作するＤＣ−ＤＣコンバータを実現することが可能
になる。
【００２１】さらに、制御用ＩＣをＣＭＯＳで構成した
場合、ＩＣの動作電圧はＶtp＋Ｖtn程度以上の電圧が必
要となってくるが、Ｖtp及びＶtnを低くすることは、Ｉ
Ｃの歩留まり低下の原因となる。本発明は、この点も改
善するものであって、定電圧で動作するＤＣ−ＤＣコン
バータ制御用ＩＣを高歩留まりで製造することができ
る。
場合、ＩＣの動作電圧はＶtp＋Ｖtn程度以上の電圧が必
要となってくるが、Ｖtp及びＶtnを低くすることは、Ｉ
Ｃの歩留まり低下の原因となる。本発明は、この点も改
善するものであって、定電圧で動作するＤＣ−ＤＣコン
バータ制御用ＩＣを高歩留まりで製造することができ
る。
【図１】本発明の一実施例のＤＣ−ＤＣコンバータ制御
用ＩＣの構成図である。
用ＩＣの構成図である。
【図２】従来例のＤＣ−ＤＣコンバータ制御用ＩＣの構
成図である。
成図である。
【図３】基準電圧発生回路の構成例を示す図である。
【図４】発振回路の構成例を示す図である。
３ … 出力兼帰還入力端子、 ４ … 負荷、 ５ … コイ
ル、 ６ … ダイオード、 ７ … 基準電圧発生回路、 1
0 … 第１の電圧比較器、 11 … 発振回路、12 … 出力
トランジスタ、 20 … 制御用ＩＣ、 21 … 電源端子、
22 … スイッチングトランジスタ、 25 … 第２の電圧
比較器。
ル、 ６ … ダイオード、 ７ … 基準電圧発生回路、 1
0 … 第１の電圧比較器、 11 … 発振回路、12 … 出力
トランジスタ、 20 … 制御用ＩＣ、 21 … 電源端子、
22 … スイッチングトランジスタ、 25 … 第２の電圧
比較器。
Claims (1)
- 【請求項１】 基準電圧発生回路と、負荷へ供給される
出力電圧を出力兼帰還入力端子から取り込んで抵抗分圧
した電圧と前記基準電圧発生回路からの基準電圧とを比
較する第１の電圧比較器と、該第１の電圧比較器の比較
結果によって出力を発生する発振回路と、該発振回路の
出力によりオンオフ制御する出力トランジスタとを備
え、電源と前記出力兼帰還入力端子との間に、コイル及
びダイオードの直列回路を外付けし、前記出力トランジ
スタの一端を前記コイルとダイオード間に接続してＤＣ
−ＤＣコンバータを構成する制御用ＩＣにおいて、 前記出力兼帰還入力端子とコイル及びダイオードの直列
回路の出力端との間にスイッチングトランジスタを設け
ると共に、前記コイル及びダイオードの直列回路の出力
端の電圧を抵抗分圧した電圧と前記基準電圧発生回路か
らの基準電圧とを比較してその比較結果により前記スイ
ッチングトランジスタをオンオフ制御する第２の電圧比
較器を設けてなり、 動作開始時に、前記スイッチングトランジスタをオフに
して負荷側に流れる電流を遮断し、外付けコイル及びダ
イオードでの電圧降下を小さくすることを特徴とするＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ制御用ＩＣ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3161688A JP3010511B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ制御用ｉｃ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3161688A JP3010511B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ制御用ｉｃ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05304765A true JPH05304765A (ja) | 1993-11-16 |
| JP3010511B2 JP3010511B2 (ja) | 2000-02-21 |
Family
ID=15739969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3161688A Expired - Fee Related JP3010511B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ制御用ｉｃ |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006311732A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Seiko Instruments Inc | 昇圧型ｄｃ−ｄｃ、および、昇圧型ｄｃ−ｄｃを有する半導体装置 |
-
1991
- 1991-07-02 JP JP3161688A patent/JP3010511B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006311732A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Seiko Instruments Inc | 昇圧型ｄｃ−ｄｃ、および、昇圧型ｄｃ−ｄｃを有する半導体装置 |
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| TWI412218B (zh) * | 2005-04-28 | 2013-10-11 | Seiko Instr Inc | 昇壓型ｄｃ-ｄｃ及具有昇壓型ｄｃ-ｄｃ的半導體裝置 |
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