JPH05288033A - 内燃機関の消音装置 - Google Patents
内燃機関の消音装置Info
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- JPH05288033A JPH05288033A JP11809792A JP11809792A JPH05288033A JP H05288033 A JPH05288033 A JP H05288033A JP 11809792 A JP11809792 A JP 11809792A JP 11809792 A JP11809792 A JP 11809792A JP H05288033 A JPH05288033 A JP H05288033A
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- combustion engine
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 共鳴周波数を可変制御することにより可聴音
を消音する内燃機関の消音装置において、消音対象の流
体の騒音を直接分析し、分析結果に応じて適切に可聴音
を消音する。 【構成】 内燃機関１の排気ガス等の騒音流体の音圧を
検出器４によって検出し、バークフィルタ（臨界帯域幅
周波数分析手段）６に出力する。ここで検出器４の出力
を複数の臨界帯域幅毎のパワースペクトルに分解し、こ
の中からパワースペクトルが最大値を示す臨界帯域幅を
選定する。そして、選定された臨界帯域幅内の中心周波
数に応じてＮ／Ｖコンバータ（変換手段）７から駆動信
号を出力し、消音器１０の共鳴室たる第３室１３の共鳴
周波数が、選定された臨界帯域幅内の中心周波数と略同
調するように、連通部１６の管路長Ｌを調整すると共
に、減衰量が最適となるように入口管１７の断面積Ｓを
調整する。
を消音する内燃機関の消音装置において、消音対象の流
体の騒音を直接分析し、分析結果に応じて適切に可聴音
を消音する。 【構成】 内燃機関１の排気ガス等の騒音流体の音圧を
検出器４によって検出し、バークフィルタ（臨界帯域幅
周波数分析手段）６に出力する。ここで検出器４の出力
を複数の臨界帯域幅毎のパワースペクトルに分解し、こ
の中からパワースペクトルが最大値を示す臨界帯域幅を
選定する。そして、選定された臨界帯域幅内の中心周波
数に応じてＮ／Ｖコンバータ（変換手段）７から駆動信
号を出力し、消音器１０の共鳴室たる第３室１３の共鳴
周波数が、選定された臨界帯域幅内の中心周波数と略同
調するように、連通部１６の管路長Ｌを調整すると共
に、減衰量が最適となるように入口管１７の断面積Ｓを
調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の消音装置に関
し、特に共鳴周波数を可変制御することにより可聴音を
消音する内燃機関の消音装置に係る。
し、特に共鳴周波数を可変制御することにより可聴音を
消音する内燃機関の消音装置に係る。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の騒音流体、即ち吸気もしくは
排気の騒音を低減する手段として、種々の消音装置が知
られている。例えば実開昭６１−１１０８１８号公報に
おいて、従来技術として、共鳴室の体積を変化させるこ
とにより、騒音エネルギーが最大となるピーク周波数の
変化に対応して共鳴周波数を変化させる共鳴型消音装置
が例示されている。
排気の騒音を低減する手段として、種々の消音装置が知
られている。例えば実開昭６１−１１０８１８号公報に
おいて、従来技術として、共鳴室の体積を変化させるこ
とにより、騒音エネルギーが最大となるピーク周波数の
変化に対応して共鳴周波数を変化させる共鳴型消音装置
が例示されている。
【０００３】上記公報においては、ピーク周波数が機関
回転速度の上昇に伴なって増大することから、従来装置
では機関回転速度の増大に伴ない共鳴室の体積を徐々に
小さくしなければならず、機関回転速度の増大に伴なっ
て増加する騒音エネルギーを充分低減できないことを問
題とし、ヘルムホルツ型共鳴装置の首部の長さを機関回
転速度に応じて可変制御するようにした装置が提案され
ている。
回転速度の上昇に伴なって増大することから、従来装置
では機関回転速度の増大に伴ない共鳴室の体積を徐々に
小さくしなければならず、機関回転速度の増大に伴なっ
て増加する騒音エネルギーを充分低減できないことを問
題とし、ヘルムホルツ型共鳴装置の首部の長さを機関回
転速度に応じて可変制御するようにした装置が提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】然し乍ら上記公報に記
載の消音装置においても、機関回転速度の変化を基準に
共鳴室の首部の長さ、即ち連通部の流路長を可変制御す
ることとしており、吸気もしくは排気の騒音に直接対応
する基準とされているものではない。
載の消音装置においても、機関回転速度の変化を基準に
共鳴室の首部の長さ、即ち連通部の流路長を可変制御す
ることとしており、吸気もしくは排気の騒音に直接対応
する基準とされているものではない。
【０００５】特に内燃機関の排気音は単一次数成分のみ
の音圧によって支配されているものではなく、全排気音
圧が単一次数成分の音圧によって左右されるものではな
い。即ち、排気音には機関回転数に応じて回転２次、回
転４次、回転６次等の次数成分の外、非次数成分も含ま
れており、これらの排気音に対する寄与率も変化する。
従って、上述の従来技術のように機関回転速度に応じて
共鳴周波数を変化させても、単一次数成分に同調させる
ことになり、他の次数成分や非次数成分が支配的となる
回転域では良好な消音効果が期待できない。
の音圧によって支配されているものではなく、全排気音
圧が単一次数成分の音圧によって左右されるものではな
い。即ち、排気音には機関回転数に応じて回転２次、回
転４次、回転６次等の次数成分の外、非次数成分も含ま
れており、これらの排気音に対する寄与率も変化する。
従って、上述の従来技術のように機関回転速度に応じて
共鳴周波数を変化させても、単一次数成分に同調させる
ことになり、他の次数成分や非次数成分が支配的となる
回転域では良好な消音効果が期待できない。
【０００６】また、連通部の流路長を可変制御するのみ
では、共鳴周波数が小さくなると減衰量も小さくなって
しまうので、共鳴周波数の変化と無関係に所定の減衰量
を確保し得るようにすることが必要である。
では、共鳴周波数が小さくなると減衰量も小さくなって
しまうので、共鳴周波数の変化と無関係に所定の減衰量
を確保し得るようにすることが必要である。
【０００７】そこで、本発明は共鳴周波数を可変制御す
ることにより可聴音を消音する内燃機関の消音装置にお
いて、消音対象の流体の騒音を直接分析し、分析結果に
応じて適切に可聴音を消音することを目的とする。
ることにより可聴音を消音する内燃機関の消音装置にお
いて、消音対象の流体の騒音を直接分析し、分析結果に
応じて適切に可聴音を消音することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、内燃機関の騒音流体の管路に対し連通部
を介して連通する共鳴室を備え、該共鳴室の共鳴周波数
を可変制御する内燃機関の消音装置において、前記騒音
流体の音圧を検出する検出器と、該検出器の出力を複数
の臨界帯域幅毎のパワースペクトルに分解し、該パワー
スペクトルが最大値を示す臨界帯域幅を選定する臨界帯
域幅周波数分析手段と、該分析手段の選定した前記臨界
帯域幅内の所定の周波数に応じて駆動信号を出力する変
換手段と、該変換手段の出力駆動信号に応じて前記連通
部の流路長を可変制御する第１の駆動装置と、前記変換
手段の出力駆動信号に応じて前記管路の断面積を可変制
御する第２の駆動装置とを備えることとしたものであ
る。
め、本発明は、内燃機関の騒音流体の管路に対し連通部
を介して連通する共鳴室を備え、該共鳴室の共鳴周波数
を可変制御する内燃機関の消音装置において、前記騒音
流体の音圧を検出する検出器と、該検出器の出力を複数
の臨界帯域幅毎のパワースペクトルに分解し、該パワー
スペクトルが最大値を示す臨界帯域幅を選定する臨界帯
域幅周波数分析手段と、該分析手段の選定した前記臨界
帯域幅内の所定の周波数に応じて駆動信号を出力する変
換手段と、該変換手段の出力駆動信号に応じて前記連通
部の流路長を可変制御する第１の駆動装置と、前記変換
手段の出力駆動信号に応じて前記管路の断面積を可変制
御する第２の駆動装置とを備えることとしたものであ
る。
【０００９】
【作用】内燃機関の排気ガス等の騒音流体は、消音装置
の共鳴室を介して大気に放出される。この騒音流体の音
圧が検出器によって検出され、検出出力が臨界帯域幅周
波数分析手段に供給される。この分析手段においては、
検出器の出力が複数の臨界帯域幅毎のパワースペクトル
に分解され、この中からパワースペクトルが最大値を示
す臨界帯域幅が選定される。そして、選定された臨界帯
域幅内の所定の周波数例えば中心周波数に応じて変換手
段から駆動信号が出力され、第１及び第２の駆動装置が
駆動制御される。即ち、共鳴室の共鳴周波数が、分析手
段にて選定された臨界帯域幅内の所定の周波数と略同調
するように、連通部の流路長が調整されると共に、減衰
量が例えば臨界帯域幅に比例した値となるように、管路
の断面積が調整される。
の共鳴室を介して大気に放出される。この騒音流体の音
圧が検出器によって検出され、検出出力が臨界帯域幅周
波数分析手段に供給される。この分析手段においては、
検出器の出力が複数の臨界帯域幅毎のパワースペクトル
に分解され、この中からパワースペクトルが最大値を示
す臨界帯域幅が選定される。そして、選定された臨界帯
域幅内の所定の周波数例えば中心周波数に応じて変換手
段から駆動信号が出力され、第１及び第２の駆動装置が
駆動制御される。即ち、共鳴室の共鳴周波数が、分析手
段にて選定された臨界帯域幅内の所定の周波数と略同調
するように、連通部の流路長が調整されると共に、減衰
量が例えば臨界帯域幅に比例した値となるように、管路
の断面積が調整される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明に係る内燃機関の消音装置の望
ましい実施例を図面を参照して説明する。図１は本発明
の一実施例を示すもので、内燃機関１の排気マニホール
ド２に排気管３が接続されている。排気管３の出口近傍
には、消音器１０が装着されている。
ましい実施例を図面を参照して説明する。図１は本発明
の一実施例を示すもので、内燃機関１の排気マニホール
ド２に排気管３が接続されている。排気管３の出口近傍
には、消音器１０が装着されている。
【００１１】消音器１０の基本構成は前述の公報に記載
のものと同様であり、隔壁１４，１５によって第１室１
１、第２室１２及び共鳴室たる第３室１３が郭成され、
入口管１７が複数の孔を介して第１室１１に連通すると
共に、第２室１２に開口している。また、出口管１８の
上流側の開口が第１室１１に開口すると共に複数の孔を
介して第２室１２に連通し、下流側の開口が大気に開放
している。
のものと同様であり、隔壁１４，１５によって第１室１
１、第２室１２及び共鳴室たる第３室１３が郭成され、
入口管１７が複数の孔を介して第１室１１に連通すると
共に、第２室１２に開口している。また、出口管１８の
上流側の開口が第１室１１に開口すると共に複数の孔を
介して第２室１２に連通し、下流側の開口が大気に開放
している。
【００１２】そして、第２室１２と第３室１３を区画す
る隔壁１５には連通部１６が形成されている。この連通
部１６は、入口管１７から分岐し第２室１２と第３室１
３の間を連通する連通管１６ａと、この中に摺動自在に
嵌合された摺動管１６ｂとから成る。また、本発明にい
う管路を構成する入口管１７には可動隔壁１７ａが設け
られており、連通管１６ａに対し近接又は離隔する方向
に移動可能に支持されている。即ち、図２に示すよう
に、連通管１６ａに至る管路の断面積Ｓが入口管１７の
内壁と可動隔壁１７ａによって決まるように構成されて
いる。
る隔壁１５には連通部１６が形成されている。この連通
部１６は、入口管１７から分岐し第２室１２と第３室１
３の間を連通する連通管１６ａと、この中に摺動自在に
嵌合された摺動管１６ｂとから成る。また、本発明にい
う管路を構成する入口管１７には可動隔壁１７ａが設け
られており、連通管１６ａに対し近接又は離隔する方向
に移動可能に支持されている。即ち、図２に示すよう
に、連通管１６ａに至る管路の断面積Ｓが入口管１７の
内壁と可動隔壁１７ａによって決まるように構成されて
いる。
【００１３】摺動管１６ｂは第１の駆動装置８のラック
アンドピニオン８ａに接続されている。即ち、摺動管１
６ｂは第１の駆動装置８によって連通管１６ａ内を摺動
するように駆動される。また、可動隔壁１７ａは第２の
駆動装置９のラックアンドピニオン９ａに接続されてお
り、第２の駆動装置９によって入口管１７の内壁と可動
隔壁１７ａとの間の断面積が可変制御される。
アンドピニオン８ａに接続されている。即ち、摺動管１
６ｂは第１の駆動装置８によって連通管１６ａ内を摺動
するように駆動される。また、可動隔壁１７ａは第２の
駆動装置９のラックアンドピニオン９ａに接続されてお
り、第２の駆動装置９によって入口管１７の内壁と可動
隔壁１７ａとの間の断面積が可変制御される。
【００１４】一方、排気管３の出口管１８の出口近傍に
は排気音を検出する検出器４が配設されている。この検
出器４としては例えばマイクロホンが用いられ、排気音
の音圧に応じて電気信号が出力されるが、このような機
能を有するセンサであればどのような構造でもよい。検
出器４の出力信号はアンプ５にて増幅されバークフィル
タ６に供給される。
は排気音を検出する検出器４が配設されている。この検
出器４としては例えばマイクロホンが用いられ、排気音
の音圧に応じて電気信号が出力されるが、このような機
能を有するセンサであればどのような構造でもよい。検
出器４の出力信号はアンプ５にて増幅されバークフィル
タ６に供給される。
【００１５】バークフィルタ６は臨界帯域幅周波数分析
機で、人間の聴覚の周波数分析機能に近い連続型定比バ
ンドパスフィルタである。ここで、臨界帯域幅は人の耳
の基底膜である約１．３ｍｍの長さに相当し、これが１
バーク（Ｂａｒｋ）と呼ばれ、基底膜の最大反応距離と
なる。このバークフィルタ６にて、アンプ５の出力がバ
ークナンバー（臨界帯域幅番号）毎のパワースペクトル
に分解され、パワースペクトルが最大値を示すバークナ
ンバーが選定される。
機で、人間の聴覚の周波数分析機能に近い連続型定比バ
ンドパスフィルタである。ここで、臨界帯域幅は人の耳
の基底膜である約１．３ｍｍの長さに相当し、これが１
バーク（Ｂａｒｋ）と呼ばれ、基底膜の最大反応距離と
なる。このバークフィルタ６にて、アンプ５の出力がバ
ークナンバー（臨界帯域幅番号）毎のパワースペクトル
に分解され、パワースペクトルが最大値を示すバークナ
ンバーが選定される。
【００１６】上記バークフィルタ６はＮ／Ｖコンバータ
７に接続されており、ここでバークナンバーに対応した
第１の駆動装置８及び第２の駆動装置９の駆動量を設定
するための電圧信号に変換される。第１及び第２の駆動
装置８，９は何れも、例えば電動サーボモータを備えた
アクチュエータで、Ｎ／Ｖコンバータ７の出力信号に応
じてラックアンドピニオン８ａ，９ａを駆動し、摺動管
１６ｂ及び可動隔壁１７ａを、夫々選定されたバークナ
ンバーに対応する所定位置に至るまで駆動するように構
成されている。
７に接続されており、ここでバークナンバーに対応した
第１の駆動装置８及び第２の駆動装置９の駆動量を設定
するための電圧信号に変換される。第１及び第２の駆動
装置８，９は何れも、例えば電動サーボモータを備えた
アクチュエータで、Ｎ／Ｖコンバータ７の出力信号に応
じてラックアンドピニオン８ａ，９ａを駆動し、摺動管
１６ｂ及び可動隔壁１７ａを、夫々選定されたバークナ
ンバーに対応する所定位置に至るまで駆動するように構
成されている。
【００１７】このときの摺動管１６ｂ及び可動隔壁１７
ａの移動量は、連通部１６の流路長Ｌに応じて変動する
共鳴周波数ｆｏが、バークナンバーの中心周波数に略同
調するように設定される。即ち、連通部１６の流路長Ｌ
を調整することにより、共鳴周波数ｆｏが下記（１）式
に基づいて定まる。 ｆｏ＝√｛（π・ｄ2 ／４）／Ｖ・（Ｌ＋０．８ｄ）｝・Ｃ／２π …（１） ここで、Ｃは音速、Ｖは共鳴室の体積、Ｌは連通部１６
の流路長、そしてｄは連通部１６の直径を夫々示す。
ａの移動量は、連通部１６の流路長Ｌに応じて変動する
共鳴周波数ｆｏが、バークナンバーの中心周波数に略同
調するように設定される。即ち、連通部１６の流路長Ｌ
を調整することにより、共鳴周波数ｆｏが下記（１）式
に基づいて定まる。 ｆｏ＝√｛（π・ｄ2 ／４）／Ｖ・（Ｌ＋０．８ｄ）｝・Ｃ／２π …（１） ここで、Ｃは音速、Ｖは共鳴室の体積、Ｌは連通部１６
の流路長、そしてｄは連通部１６の直径を夫々示す。
【００１８】また、減衰量ＴＬ（ｄＢ）は下記（２），
（３）式に基づいて定まる。 ＴＬ＝１０・ｌｏｇ｛１＋Ｋ／（ｆ／ｆｏ−ｆｏ／ｆ）｝ …（２） Ｋ＝√｛（π・ｄ2 ・Ｖ／４）／（Ｌ＋０．８ｄ）｝／２・Ｓ …（３） ここでｆは減衰量を求める対象の周波数即ち目標周波
数、ｆｏは前述のように共鳴周波数、Ｓは入口管１７の
断面積、Ｋは減衰定数を夫々示す。上記（１）乃至
（３）式から明らかなように、断面積Ｓが一定である場
合には、共鳴周波数ｆｏが小さくなると減衰量ＴＬも小
さくなる。このため本実施例では、共鳴周波数とは無関
係に減衰量ＴＬを決定し得るように、入口管１７の断面
積Ｓを可変制御することとしている。
（３）式に基づいて定まる。 ＴＬ＝１０・ｌｏｇ｛１＋Ｋ／（ｆ／ｆｏ−ｆｏ／ｆ）｝ …（２） Ｋ＝√｛（π・ｄ2 ・Ｖ／４）／（Ｌ＋０．８ｄ）｝／２・Ｓ …（３） ここでｆは減衰量を求める対象の周波数即ち目標周波
数、ｆｏは前述のように共鳴周波数、Ｓは入口管１７の
断面積、Ｋは減衰定数を夫々示す。上記（１）乃至
（３）式から明らかなように、断面積Ｓが一定である場
合には、共鳴周波数ｆｏが小さくなると減衰量ＴＬも小
さくなる。このため本実施例では、共鳴周波数とは無関
係に減衰量ＴＬを決定し得るように、入口管１７の断面
積Ｓを可変制御することとしている。
【００１９】而して、連通部１６の流路長Ｌを可変とす
ることにより共鳴周波数ｆｏを所望の周波数に同調する
と共に、入口管１７の断面積Ｓを可変とし臨界帯域幅に
比例した最適の減衰量を確保することができ、騒音エネ
ルギーを効果的に低減することができる。
ることにより共鳴周波数ｆｏを所望の周波数に同調する
と共に、入口管１７の断面積Ｓを可変とし臨界帯域幅に
比例した最適の減衰量を確保することができ、騒音エネ
ルギーを効果的に低減することができる。
【００２０】次に、本実施例の内燃機関の消音装置の作
動を説明する。内燃機関１が起動し回転すると、各気筒
内の爆発に応じて発生する爆発音は排気マニホールド２
及び排気管３の排気音経路を介して伝達され排気音が形
成される。従って、排気音は主に爆発の次数成分の音に
よって構成され、機関回転数に応じて回転２次、回転４
次、回転６次等の次数成分の外、非次数成分も含まれて
いる。
動を説明する。内燃機関１が起動し回転すると、各気筒
内の爆発に応じて発生する爆発音は排気マニホールド２
及び排気管３の排気音経路を介して伝達され排気音が形
成される。従って、排気音は主に爆発の次数成分の音に
よって構成され、機関回転数に応じて回転２次、回転４
次、回転６次等の次数成分の外、非次数成分も含まれて
いる。
【００２１】排気管３の排気は消音器１０を介して出口
管１８から大気に放出される。このとき放出される排気
の音圧が検出器４によって検出され、検出信号がアンプ
５にて増幅されバークフィルタ６に供給される。このバ
ークフィルタ６において、パワースペクトルが最大値を
示すバークナンバーが選定され、このバークナンバーに
基づきＮ／Ｖコンバータ７にてバークナンバーの例えば
中心周波数に対応した電圧信号に変換され、この電圧信
号により第１及び第２の駆動装置８が駆動制御される。
即ち、ラックアンドピニオン８ａ，９ａが駆動され、摺
動管１６ｂが、選定されたバークナンバーに対応する所
定位置に至るまで連通管１６ａ内を摺動すると共に、可
動隔壁１７ａが最適の減衰量を示す所定位置に移動す
る。
管１８から大気に放出される。このとき放出される排気
の音圧が検出器４によって検出され、検出信号がアンプ
５にて増幅されバークフィルタ６に供給される。このバ
ークフィルタ６において、パワースペクトルが最大値を
示すバークナンバーが選定され、このバークナンバーに
基づきＮ／Ｖコンバータ７にてバークナンバーの例えば
中心周波数に対応した電圧信号に変換され、この電圧信
号により第１及び第２の駆動装置８が駆動制御される。
即ち、ラックアンドピニオン８ａ，９ａが駆動され、摺
動管１６ｂが、選定されたバークナンバーに対応する所
定位置に至るまで連通管１６ａ内を摺動すると共に、可
動隔壁１７ａが最適の減衰量を示す所定位置に移動す
る。
【００２２】而して、前述のように内燃機関１の排気音
には種々の次数成分が含まれているが、検出器４によっ
て検出された排気音の音圧に応じてバークフィルタ６に
て最大パワースペクトルの臨界帯域幅が選定され、Ｎ／
Ｖコンバータ７によってこの臨界帯域幅に対応する駆動
信号に変換され、この駆動信号により連通部１６の流路
長Ｌ及び入口管１７の断面積Ｓが調整されるので、良好
な消音効果が得られる。
には種々の次数成分が含まれているが、検出器４によっ
て検出された排気音の音圧に応じてバークフィルタ６に
て最大パワースペクトルの臨界帯域幅が選定され、Ｎ／
Ｖコンバータ７によってこの臨界帯域幅に対応する駆動
信号に変換され、この駆動信号により連通部１６の流路
長Ｌ及び入口管１７の断面積Ｓが調整されるので、良好
な消音効果が得られる。
【００２３】即ち、本実施例においては、検出器４の検
出信号に応じバークフィルタ６によって選定されたバー
クナンバーの中心周波数に基づいて消音作用が行なわ
れ、人間の聴覚の周波数分解能と略同等の感度で騒音の
変化に追従することができるので、人間の聴感に対し最
も効果的な消音を行なうことができる。また、機関回転
速度を制御信号とする従来の可変共鳴型消音装置と異な
り、騒音自身のバークナンバーを制御信号としているの
で、排気音の消音に留まることなく、消音対象の騒音流
体として吸気音対策にも容易に適用することができ、更
には吸、排気音に起因する車内外の騒音対策にも検出器
の配置や駆動装置の構造に若干の変更を加えるのみで容
易に適用することができる。
出信号に応じバークフィルタ６によって選定されたバー
クナンバーの中心周波数に基づいて消音作用が行なわ
れ、人間の聴覚の周波数分解能と略同等の感度で騒音の
変化に追従することができるので、人間の聴感に対し最
も効果的な消音を行なうことができる。また、機関回転
速度を制御信号とする従来の可変共鳴型消音装置と異な
り、騒音自身のバークナンバーを制御信号としているの
で、排気音の消音に留まることなく、消音対象の騒音流
体として吸気音対策にも容易に適用することができ、更
には吸、排気音に起因する車内外の騒音対策にも検出器
の配置や駆動装置の構造に若干の変更を加えるのみで容
易に適用することができる。
【００２４】尚、本実施例では共鳴周波数は最大パワー
スペクトルを示したバークナンバーの中心周波数に同調
されるが、聴感上意図的に周波数帯域を制限するように
同調することとしてもよい。また、連通部１６を複数箇
所設け、これらを同時に、夫々別個の作動を行なうよう
に構成することもできる。更には、検出器４を車両の車
室内に配置し、車内騒音の中で最も支配的な周波数成分
のうち排気音に起因している成分の音圧を低減するよう
に構成することもできる。臨界帯域幅周波数分析手段と
しては、バークフィルタ６に代えて、周波数分解能が近
似する１／３オクターブ分析機を用いることも可能であ
る。
スペクトルを示したバークナンバーの中心周波数に同調
されるが、聴感上意図的に周波数帯域を制限するように
同調することとしてもよい。また、連通部１６を複数箇
所設け、これらを同時に、夫々別個の作動を行なうよう
に構成することもできる。更には、検出器４を車両の車
室内に配置し、車内騒音の中で最も支配的な周波数成分
のうち排気音に起因している成分の音圧を低減するよう
に構成することもできる。臨界帯域幅周波数分析手段と
しては、バークフィルタ６に代えて、周波数分解能が近
似する１／３オクターブ分析機を用いることも可能であ
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明は上述のように構成されているの
で以下に記載する効果を奏する。即ち、本発明の内燃機
関の消音装置によれば、騒音流体の音圧に応じて臨界帯
域幅周波数分析手段によって選定された、パワースペク
トルが最大値を示す臨界帯域幅に基づき第１及び第２の
駆動装置が駆動制御され、以て共鳴室の連通部の流路長
及び管路の断面積が変化するように駆動制御されるの
で、種々の次数成分を含む騒音流体に対しても可聴音を
確実に消音することができる。
で以下に記載する効果を奏する。即ち、本発明の内燃機
関の消音装置によれば、騒音流体の音圧に応じて臨界帯
域幅周波数分析手段によって選定された、パワースペク
トルが最大値を示す臨界帯域幅に基づき第１及び第２の
駆動装置が駆動制御され、以て共鳴室の連通部の流路長
及び管路の断面積が変化するように駆動制御されるの
で、種々の次数成分を含む騒音流体に対しても可聴音を
確実に消音することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る内燃機関の消音装置の
ブロック図である。
ブロック図である。
【図２】本発明の一実施例における入口管及び連通部の
構造を示す横断面図である。
構造を示す横断面図である。
【図３】共鳴周波数の変化に応じた減衰特性を示すグラ
フである。
フである。
１ 内燃機関 ２ 排気マニホールド ３ 排気管 ４ 検出器 ５ アンプ ６ バークフィルタ（臨界帯域幅周波数分析手段） ７ Ｎ／Ｖコンバータ（変換手段） ８ 第１の駆動装置 ９ 第２の駆動装置 １０ 消音器 １６ 連通部 １７ 入口管（管路） １７ａ 可動隔壁
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の騒音流体の管路に対し連通部
を介して連通する共鳴室を備え、該共鳴室の共鳴周波数
を可変制御する内燃機関の消音装置において、前記騒音
流体の音圧を検出する検出器と、該検出器の出力を複数
の臨界帯域幅毎のパワースペクトルに分解し、該パワー
スペクトルが最大値を示す臨界帯域幅を選定する臨界帯
域幅周波数分析手段と、該分析手段の選定した前記臨界
帯域幅内の所定の周波数に応じて駆動信号を出力する変
換手段と、該変換手段の出力駆動信号に応じて前記連通
部の流路長を可変制御する第１の駆動装置と、前記変換
手段の出力駆動信号に応じて前記管路の断面積を可変制
御する第２の駆動装置とを備えたことを特徴とする内燃
機関の消音装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11809792A JPH05288033A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 内燃機関の消音装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11809792A JPH05288033A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 内燃機関の消音装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05288033A true JPH05288033A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14727931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11809792A Withdrawn JPH05288033A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 内燃機関の消音装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05288033A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995016899A1 (de) * | 1993-12-18 | 1995-06-22 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum auswerten von schall |
| EP1582733A2 (en) | 2004-03-31 | 2005-10-05 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Systems and methods for controlling acoustical damping |
| JP2009002243A (ja) * | 2007-06-21 | 2009-01-08 | Yanmar Co Ltd | 内燃機関の排気音低減装置 |
| JP2019534414A (ja) * | 2016-09-23 | 2019-11-28 | サムスン・ヘヴィー・インダストリーズ・カンパニー・リミテッド | 消音器および前記消音器のメンテナンス方法 |
-
1992
- 1992-04-10 JP JP11809792A patent/JPH05288033A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995016899A1 (de) * | 1993-12-18 | 1995-06-22 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum auswerten von schall |
| EP1582733A2 (en) | 2004-03-31 | 2005-10-05 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Systems and methods for controlling acoustical damping |
| US7357220B2 (en) | 2004-03-31 | 2008-04-15 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Systems and methods for controlling acoustical damping |
| JP2009002243A (ja) * | 2007-06-21 | 2009-01-08 | Yanmar Co Ltd | 内燃機関の排気音低減装置 |
| JP2019534414A (ja) * | 2016-09-23 | 2019-11-28 | サムスン・ヘヴィー・インダストリーズ・カンパニー・リミテッド | 消音器および前記消音器のメンテナンス方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990706 |