JPH05280687A - 火力、原子力発電プラント用機器 - Google Patents
火力、原子力発電プラント用機器Info
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- JPH05280687A JPH05280687A JP3061593A JP6159391A JPH05280687A JP H05280687 A JPH05280687 A JP H05280687A JP 3061593 A JP3061593 A JP 3061593A JP 6159391 A JP6159391 A JP 6159391A JP H05280687 A JPH05280687 A JP H05280687A
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- thermal power
- fluid
- nuclear power
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C21/00—Apparatus or processes specially adapted to the manufacture of reactors or parts thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L58/00—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation
- F16L58/02—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation by means of internal or external coatings
- F16L58/04—Coatings characterised by the materials used
- F16L58/08—Coatings characterised by the materials used by metal
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
- G21C13/08—Vessels characterised by the material; Selection of materials for pressure vessels
- G21C13/087—Metallic vessels
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 火力、原子力発電プラントの湿り蒸気系統、
給・復水系統、ドレン系統を構成する炭素鋼製機器のエ
ロージョン・コロージョンによる減肉発生を防止した同
プラント用機器に関する。 【構成】 湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を
構成する火力、原子力発電プラント用機器において、流
体と接する各機器の表面に系統中を流動する流体に対し
て化学的に安定な金属又はセラミックスの被膜を形成し
てなる火力、原子力発電プラント用機器。
給・復水系統、ドレン系統を構成する炭素鋼製機器のエ
ロージョン・コロージョンによる減肉発生を防止した同
プラント用機器に関する。 【構成】 湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を
構成する火力、原子力発電プラント用機器において、流
体と接する各機器の表面に系統中を流動する流体に対し
て化学的に安定な金属又はセラミックスの被膜を形成し
てなる火力、原子力発電プラント用機器。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は火力、原子力発電プラン
トの湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成す
る炭素鋼製機器（配管及びその付属機器である各種弁）
のエロージョン・コロージョンによる減肉発生を防止し
た同プラント用機器に関する。
トの湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成す
る炭素鋼製機器（配管及びその付属機器である各種弁）
のエロージョン・コロージョンによる減肉発生を防止し
た同プラント用機器に関する。
【０００２】
【従来の技術】火力、原子力発電プラントの湿り蒸気系
統、給・復水系統、ドレン系統で使用される機器、例え
ば配管や仕切弁、玉形弁、逆止弁等の各種弁の構成部品
の材料としては炭素鋼（鍛鋼、鋳鋼）が多く使用されて
いる。それら機器の流体の流動と接する部品を炭素鋼で
製作した場合、前記各部品の流体の流動と接する表面で
エロージョン・コロージョンが発生し、プラントの運用
長期化に伴って、エロージョン・コロージョンによる減
肉が進展して不都合が発生するケースが多くなってい
る。
統、給・復水系統、ドレン系統で使用される機器、例え
ば配管や仕切弁、玉形弁、逆止弁等の各種弁の構成部品
の材料としては炭素鋼（鍛鋼、鋳鋼）が多く使用されて
いる。それら機器の流体の流動と接する部品を炭素鋼で
製作した場合、前記各部品の流体の流動と接する表面で
エロージョン・コロージョンが発生し、プラントの運用
長期化に伴って、エロージョン・コロージョンによる減
肉が進展して不都合が発生するケースが多くなってい
る。
【０００３】そのため火力、原子力発電プラントの湿り
蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統で使用される機器
は、定期的に開放点検を実施して、プラント運用に支障
を来すようなエロージョン・コロージョンによる減肉の
進展がないことを確認する必要があり、減肉の進展が設
計上許容される域を越える可能性がある場合、事前に減
肉の進展している部位の溶接による肉盛補修を行うか、
部品の取替を行っている。
蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統で使用される機器
は、定期的に開放点検を実施して、プラント運用に支障
を来すようなエロージョン・コロージョンによる減肉の
進展がないことを確認する必要があり、減肉の進展が設
計上許容される域を越える可能性がある場合、事前に減
肉の進展している部位の溶接による肉盛補修を行うか、
部品の取替を行っている。
【０００４】又、減肉の進展速度が大であって、溶接に
よる肉盛補修や部品の取替を行う頻度が高くなる場合に
は、前記各部品を炭素鋼よりも耐エロージョン・コロー
ジョン性の高いＣｒＭｏ鋼又はオーステナイト系ステン
レス鋼を使用して製作し直している。
よる肉盛補修や部品の取替を行う頻度が高くなる場合に
は、前記各部品を炭素鋼よりも耐エロージョン・コロー
ジョン性の高いＣｒＭｏ鋼又はオーステナイト系ステン
レス鋼を使用して製作し直している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】火力、原子力発電プラ
ントの湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成
する炭素鋼製の機器は膨大な物量であり、個々の機器を
定期的にＵＴにより点検を実施して、減肉の進展してい
る部位の溶接による肉盛補修や部品の取替を行った場
合、その費用は膨大なものとなる。又、各機器を炭素鋼
よりも耐エロージョン・コロージョン性の高いオーステ
ナイト系ステンレス鋼を使用して製作した場合、材料コ
ストが数倍となるために非経済的である。
ントの湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成
する炭素鋼製の機器は膨大な物量であり、個々の機器を
定期的にＵＴにより点検を実施して、減肉の進展してい
る部位の溶接による肉盛補修や部品の取替を行った場
合、その費用は膨大なものとなる。又、各機器を炭素鋼
よりも耐エロージョン・コロージョン性の高いオーステ
ナイト系ステンレス鋼を使用して製作した場合、材料コ
ストが数倍となるために非経済的である。
【０００６】本発明は上記技術水準に鑑み、エロージョ
ン・コロージョンによる減肉の発生しない火力、原子力
発電プラント用機器を提供しようとするものである。
ン・コロージョンによる減肉の発生しない火力、原子力
発電プラント用機器を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は （１）湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成
する火力、原子力発電プラント用機器において、流体と
接する各機器の表面に系統中を流動する流体に対して化
学的に安定な金属又はセラミックの被膜を形成してなる
ことを特徴とする火力、原子力発電プラント用機器。
する火力、原子力発電プラント用機器において、流体と
接する各機器の表面に系統中を流動する流体に対して化
学的に安定な金属又はセラミックの被膜を形成してなる
ことを特徴とする火力、原子力発電プラント用機器。
【０００８】（２）系統中を流動する流体が脱気純水の
場合、Ｎｉ−Ｃｒの下層被膜及びＷＣ＋Ｎｉ−Ｃｒの上
層被膜を大気プラズマ溶射により形成してなることを特
徴とする上記１記載の火力、原子力発電プラント用機
器。
場合、Ｎｉ−Ｃｒの下層被膜及びＷＣ＋Ｎｉ−Ｃｒの上
層被膜を大気プラズマ溶射により形成してなることを特
徴とする上記１記載の火力、原子力発電プラント用機
器。
【０００９】（３）系統中を流動する流体が脱気純水の
場合、ＷＣ＋Ｃｏ又はＷＣ＋ＮｉＣｒの単相被膜を高エ
ネルギガス溶射法であるジェットコート溶射により形成
してなることを特徴とする上記１記載の火力、原子力発
電プラント用機器。
場合、ＷＣ＋Ｃｏ又はＷＣ＋ＮｉＣｒの単相被膜を高エ
ネルギガス溶射法であるジェットコート溶射により形成
してなることを特徴とする上記１記載の火力、原子力発
電プラント用機器。
【００１０】（４）系統中を流動する流体が脱気純水の
場合、オーステナイト系ステンレス鋼の単相被膜を高エ
ネルギガス溶射法であるダイヤモンドジェット溶射によ
り形成してなることを特徴とする上記１記載の火力、原
子力発電プラント用機器。である。
場合、オーステナイト系ステンレス鋼の単相被膜を高エ
ネルギガス溶射法であるダイヤモンドジェット溶射によ
り形成してなることを特徴とする上記１記載の火力、原
子力発電プラント用機器。である。
【００１１】本発明にいう火力、原子力発電プラント用
機器とは、湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統で
使用する配管や仕切弁、玉形弁、逆止弁などの弁箱、弁
座、弁体などを意味する。
機器とは、湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統で
使用する配管や仕切弁、玉形弁、逆止弁などの弁箱、弁
座、弁体などを意味する。
【００１２】
【作用】図７、図８及び図９により、本発明の作用につ
いて説明する。図７は、火力、原子力発電プラントの湿
り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統で使用される各
種機器の内部で発生するエロージョン・コロージョンの
発生メカニズムを示す図である。
いて説明する。図７は、火力、原子力発電プラントの湿
り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統で使用される各
種機器の内部で発生するエロージョン・コロージョンの
発生メカニズムを示す図である。
【００１３】炭素鋼等Ｆｅを主要元素とする金属の表面
を火力、原子力発電プラントで使用される脱気純水が流
動する場合、金属の表面には、Ｆｅの酸化によってＦｅ
3 Ｏ 4 の被膜が生成されており、更にＦｅ3 Ｏ4 の被膜
と脱気純水との間には、液境膜が存在していて、次式に
示す化学反応が起こっている。
を火力、原子力発電プラントで使用される脱気純水が流
動する場合、金属の表面には、Ｆｅの酸化によってＦｅ
3 Ｏ 4 の被膜が生成されており、更にＦｅ3 Ｏ4 の被膜
と脱気純水との間には、液境膜が存在していて、次式に
示す化学反応が起こっている。
【化１】
【００１４】この化学反応式（１）において、右向きの
反応はＦｅ3 Ｏ4 の還元溶解によるＦｅ2+の脱気純水中
への流出であり、左向きの反応はＦｅ3 Ｏ4 の析出であ
る。脱気純水が流動する場合には、右向きの反応が促進
される傾向にある。右向きの反応によってＦｅ2+が脱気
純水中へ流出して、Ｆｅ3 Ｏ4 の被膜が失われると、Ｆ
ｅの酸化によって新たなＦｅ3 Ｏ4 が生成され補われ
る。以上の化学的作用＋物理的作用の繰返しによって、
金属が時間と共に侵食される現象をエロージョン・コロ
ージョンと呼んでいる。
反応はＦｅ3 Ｏ4 の還元溶解によるＦｅ2+の脱気純水中
への流出であり、左向きの反応はＦｅ3 Ｏ4 の析出であ
る。脱気純水が流動する場合には、右向きの反応が促進
される傾向にある。右向きの反応によってＦｅ2+が脱気
純水中へ流出して、Ｆｅ3 Ｏ4 の被膜が失われると、Ｆ
ｅの酸化によって新たなＦｅ3 Ｏ4 が生成され補われ
る。以上の化学的作用＋物理的作用の繰返しによって、
金属が時間と共に侵食される現象をエロージョン・コロ
ージョンと呼んでいる。
【００１５】エロージョン・コロージョンによって金属
が侵食される現象を、液境膜の内部をＦｅ3 Ｏ4 の溶解
還元によって生成されるＦｅ2+が移動する現象であると
考えた場合、その進行速度は次式によって表わされる。 ｄｍ／ｄｔ＝Ｋ（Ｃｓ−Ｃｂ） Ｋ＝Ｄ／δ ここに、ｄｍ／ｄｔはＦｅ2+イオンの脱気純水中への移
動速度、Ｋは物質移動係数、Ｃｓ，ＣｂはＦｅ3 Ｏ4 表
面及び液境膜でのＦｅ2+イオン濃度、Ｄは液膜境膜内で
のＦｅ2+イオン拡散係数、δは液境膜の厚さである。
が侵食される現象を、液境膜の内部をＦｅ3 Ｏ4 の溶解
還元によって生成されるＦｅ2+が移動する現象であると
考えた場合、その進行速度は次式によって表わされる。 ｄｍ／ｄｔ＝Ｋ（Ｃｓ−Ｃｂ） Ｋ＝Ｄ／δ ここに、ｄｍ／ｄｔはＦｅ2+イオンの脱気純水中への移
動速度、Ｋは物質移動係数、Ｃｓ，ＣｂはＦｅ3 Ｏ4 表
面及び液境膜でのＦｅ2+イオン濃度、Ｄは液膜境膜内で
のＦｅ2+イオン拡散係数、δは液境膜の厚さである。
【００１６】エロージョン・コロージョンによって金属
が侵食される速度を低減するためには、前記式中のＦｅ
3 Ｏ4 表面のＦｅ2+イオン濃度Ｃｓを小さくするか、又
は液境膜の厚さδを大きくすることが有効な方法であ
る。
が侵食される速度を低減するためには、前記式中のＦｅ
3 Ｏ4 表面のＦｅ2+イオン濃度Ｃｓを小さくするか、又
は液境膜の厚さδを大きくすることが有効な方法であ
る。
【００１７】前者の方法を実現する手段としては、図８
に示すように金属へのＣｒ等の添加により、金属の表面
にＦｅ3 Ｏ4 の被膜の代りに不動態の被膜を生成して、
前記の化学反応が起こらないようにする。すなわち、従
来の技術で述べたように、部品の材料そのものを炭素鋼
よりも耐エロージョン・コロージョン性の高いオーステ
ナイト系ステンレス鋼にすることが一般的である。但
し、本発明が解決しようとする課題でも述べたように、
オーステナイト系ステンレス鋼は炭素鋼と比較して材料
コストが数倍となるために非経済的である。
に示すように金属へのＣｒ等の添加により、金属の表面
にＦｅ3 Ｏ4 の被膜の代りに不動態の被膜を生成して、
前記の化学反応が起こらないようにする。すなわち、従
来の技術で述べたように、部品の材料そのものを炭素鋼
よりも耐エロージョン・コロージョン性の高いオーステ
ナイト系ステンレス鋼にすることが一般的である。但
し、本発明が解決しようとする課題でも述べたように、
オーステナイト系ステンレス鋼は炭素鋼と比較して材料
コストが数倍となるために非経済的である。
【００１８】一方、後者の方法を実現する手段として
は、液境膜そのものの厚さは容易にコントロールするこ
とができないので図９に示すように液境膜の代りに、金
属の表面にＦｅ以外を主要元素とする金属又はセラミッ
クの被膜を設け、これを境膜とする、すなわち本発明に
おける系統中を流動する流体に対して、化学的に安定し
た金属又はセラミックの被膜を流体の流動と接する表面
に形成することが得策である。
は、液境膜そのものの厚さは容易にコントロールするこ
とができないので図９に示すように液境膜の代りに、金
属の表面にＦｅ以外を主要元素とする金属又はセラミッ
クの被膜を設け、これを境膜とする、すなわち本発明に
おける系統中を流動する流体に対して、化学的に安定し
た金属又はセラミックの被膜を流体の流動と接する表面
に形成することが得策である。
【００１９】更に、本発明において、系統中を流動する
流体に対して化学的に安定した金属の被膜の主要元素に
Ｃｒ等を添加することにより前者の方法による効果も同
時に期待することができる。
流体に対して化学的に安定した金属の被膜の主要元素に
Ｃｒ等を添加することにより前者の方法による効果も同
時に期待することができる。
【００２０】なお、本発明において適用する金属又はセ
ラミックの被膜の種類としては、次の通りであり、これ
らはいずれも脱気純水に対して化学的に安定しているも
のであることを脱気純水中での浸漬試験によって確認済
のものである。
ラミックの被膜の種類としては、次の通りであり、これ
らはいずれも脱気純水に対して化学的に安定しているも
のであることを脱気純水中での浸漬試験によって確認済
のものである。
【００２１】 Ｎｉ−Ｃｒ下層被膜／ＷＣ＋Ｎｉ−Ｃ
ｒ上層被膜（大気プラズマ溶射） Ｎｉ−Ｃｒ下層被膜はＮｉ：Ｃｒ＝８０：２０の組成の
ものが溶射時加熱によって溶融し易く、母材と溶融結合
することによって十分な付着強度が得られるので下地被
膜として好ましく、ＷＣ＋Ｎｉ−Ｃｒ上層被膜としてＷ
Ｃを使用するのは耐腐食性、耐壊食性に優れているため
に使用するもので、ＷＣのみでは溶融し難いのでＮｉ−
Ｃｒを粒子間結合材として添加しているものである。一
般的にＷＣ：Ｎｉ−Ｃｒ＝１：２近傍の場合が強度が大
であるので特に好ましい。
ｒ上層被膜（大気プラズマ溶射） Ｎｉ−Ｃｒ下層被膜はＮｉ：Ｃｒ＝８０：２０の組成の
ものが溶射時加熱によって溶融し易く、母材と溶融結合
することによって十分な付着強度が得られるので下地被
膜として好ましく、ＷＣ＋Ｎｉ−Ｃｒ上層被膜としてＷ
Ｃを使用するのは耐腐食性、耐壊食性に優れているため
に使用するもので、ＷＣのみでは溶融し難いのでＮｉ−
Ｃｒを粒子間結合材として添加しているものである。一
般的にＷＣ：Ｎｉ−Ｃｒ＝１：２近傍の場合が強度が大
であるので特に好ましい。
【００２２】また、下層被膜、上層被膜を設けるに際し
ては、まず機器表面母材に十分な付着強度を得ることが
できるＮｉ−Ｃｒ下層被膜を全被膜の１／３程度設け、
その上にＷＣを含むＮｉ−Ｃｒ被膜を設けるのがよい。
これによって母材、下層被膜、上層被膜間の強固な結合
状態が得られ、特に上層被膜中のＷＣがもつ流体に対す
る耐腐食性、耐壊食性を十分に活かすことができる。す
なわち、下層被膜：上層被膜の膜厚比は約１：２が最適
である。
ては、まず機器表面母材に十分な付着強度を得ることが
できるＮｉ−Ｃｒ下層被膜を全被膜の１／３程度設け、
その上にＷＣを含むＮｉ−Ｃｒ被膜を設けるのがよい。
これによって母材、下層被膜、上層被膜間の強固な結合
状態が得られ、特に上層被膜中のＷＣがもつ流体に対す
る耐腐食性、耐壊食性を十分に活かすことができる。す
なわち、下層被膜：上層被膜の膜厚比は約１：２が最適
である。
【００２３】 ＷＣ＋Ｃｏ又はＷＣ＋Ｎｉ−Ｃｒ単相
被膜（ジェットコート溶射） ＷＣは溶射時加熱によって溶融しにくいのでＣｏ又はＮ
ｉ−Ｃｒを粒子間結合材として添加する。溶射を大気プ
ラズマ溶射よりもＷＣの溶融率を大幅に向上することが
できるジェットコート（Jet Kote) 溶射によるので、Ｗ
Ｃに混入するＣｏ又はＮｉ−Ｃｒは少量でよく、８８Ｗ
Ｃ＋１２Ｃｏ，８８ＷＣ＋１２Ｎｉ−Ｃｒが最適であ
る。
被膜（ジェットコート溶射） ＷＣは溶射時加熱によって溶融しにくいのでＣｏ又はＮ
ｉ−Ｃｒを粒子間結合材として添加する。溶射を大気プ
ラズマ溶射よりもＷＣの溶融率を大幅に向上することが
できるジェットコート（Jet Kote) 溶射によるので、Ｗ
Ｃに混入するＣｏ又はＮｉ−Ｃｒは少量でよく、８８Ｗ
Ｃ＋１２Ｃｏ，８８ＷＣ＋１２Ｎｉ−Ｃｒが最適であ
る。
【００２４】ジェットコート溶射法とは、高エネルギガ
ス溶射法であり、マッハ５前後の極超音速ジェット燃焼
ガスにより極めてシャープで高密度の粉末溶射ができる
溶射法である。
ス溶射法であり、マッハ５前後の極超音速ジェット燃焼
ガスにより極めてシャープで高密度の粉末溶射ができる
溶射法である。
【００２５】 オーステナイト系ステンレス鋼（ダイ
ヤモンドジェット溶射） 重量％で、Ｎｉ：１０〜１４％、Ｃｒ：１６〜１８％、
Ｍｏ：２〜３％、Ｆｅ：残部の組成を有するＳＵＳ３１
６相当のオーステナイト系ステンレス鋼を高エネルギガ
ス溶射の一つであるダイヤモンドジェット溶射法によっ
て溶射する。
ヤモンドジェット溶射） 重量％で、Ｎｉ：１０〜１４％、Ｃｒ：１６〜１８％、
Ｍｏ：２〜３％、Ｆｅ：残部の組成を有するＳＵＳ３１
６相当のオーステナイト系ステンレス鋼を高エネルギガ
ス溶射の一つであるダイヤモンドジェット溶射法によっ
て溶射する。
【００２６】ダイヤモンドジェット（Diamond Jet)溶射
は高い運動エネルギと熱量の制御により密度が高く多孔
性でない被膜を形成し、高い密着力を示すと共に優れた
仕上り面を形成する溶射法である。
は高い運動エネルギと熱量の制御により密度が高く多孔
性でない被膜を形成し、高い密着力を示すと共に優れた
仕上り面を形成する溶射法である。
【００２７】
（例１）本発明を火力、原子力発電プラント用配管に適
用した実施例について説明する。図１はエルボに適用し
た場合、図２は分岐管に適用した場合及び図３はコント
ロール弁下流側配管に適用した場合の各実施例の説明図
であり、斜線部が本発明の被膜を形成させた部位であ
る。
用した実施例について説明する。図１はエルボに適用し
た場合、図２は分岐管に適用した場合及び図３はコント
ロール弁下流側配管に適用した場合の各実施例の説明図
であり、斜線部が本発明の被膜を形成させた部位であ
る。
【００２８】火力、原子力発電プラントの湿り蒸気系
統、給・復水系統、ドレン系統で使用される炭素鋼配管
において発生するエロージョン・コロージョンによる減
肉は、主としてエルボ、ベンド、分岐管、合流管等の曲
り流れを形成する配管と、その下流側に付設される配管
口径の約２倍の長さの範囲の直管、ならびにコントロー
ル弁、オリフィス等の絞り流れを形成する部品の下流側
に付設される配管で多く経験されている。
統、給・復水系統、ドレン系統で使用される炭素鋼配管
において発生するエロージョン・コロージョンによる減
肉は、主としてエルボ、ベンド、分岐管、合流管等の曲
り流れを形成する配管と、その下流側に付設される配管
口径の約２倍の長さの範囲の直管、ならびにコントロー
ル弁、オリフィス等の絞り流れを形成する部品の下流側
に付設される配管で多く経験されている。
【００２９】従って、新たに設置されるところの系統を
構成する配管のエロージョン・コロージョンによる減肉
の進展を抑制するための対策を講ずる場合、前記のエロ
ージョン・コロージョンによる減肉が多く経験されてい
る各種の配管部品だけを対象として、その内面にあらか
じめ本発明の金属又はセラミックの被膜を形成しておく
ことが、より効果的かつ経済的な方法である。
構成する配管のエロージョン・コロージョンによる減肉
の進展を抑制するための対策を講ずる場合、前記のエロ
ージョン・コロージョンによる減肉が多く経験されてい
る各種の配管部品だけを対象として、その内面にあらか
じめ本発明の金属又はセラミックの被膜を形成しておく
ことが、より効果的かつ経済的な方法である。
【００３０】又、既設品であって、ある程度減肉が進展
している部位の表面に、本発明の金属又はセラミックの
被膜を形成することにより、それ以上減肉が進展しない
ようにすることもでき、既設の部品をそのまま流用でき
ることから低コストの補修を行うこともできる。
している部位の表面に、本発明の金属又はセラミックの
被膜を形成することにより、それ以上減肉が進展しない
ようにすることもでき、既設の部品をそのまま流用でき
ることから低コストの補修を行うこともできる。
【００３１】図１〜図３の斜線部には大気プラズマ法
による８０Ｎｉ−２０Ｃｒ下層被膜０．２ｍｍとＷＣ＋
８０Ｎｉ−２０Ｃｒ（ＷＣ：Ｎｉ−Ｃｒ＝１：２）上層
被膜０．４ｍｍ、ジェットコート法による８８ＷＣ＋
１２Ｃｏ被膜０．１５ｍｍ又は８８ＷＣ＋１２Ｎｉ−Ｃ
ｒ被膜０．１５ｍｍ、ダイヤモンドジェット法による
ＳＵＳ３１６被膜０．４ｍｍのいずれの被膜を形成する
ことによっても、その目的が達成できる。
による８０Ｎｉ−２０Ｃｒ下層被膜０．２ｍｍとＷＣ＋
８０Ｎｉ−２０Ｃｒ（ＷＣ：Ｎｉ−Ｃｒ＝１：２）上層
被膜０．４ｍｍ、ジェットコート法による８８ＷＣ＋
１２Ｃｏ被膜０．１５ｍｍ又は８８ＷＣ＋１２Ｎｉ−Ｃ
ｒ被膜０．１５ｍｍ、ダイヤモンドジェット法による
ＳＵＳ３１６被膜０．４ｍｍのいずれの被膜を形成する
ことによっても、その目的が達成できる。
【００３２】（例２）本発明を火力、原子力発電プラン
ト用各種弁に適用した実施例について説明する。図４は
仕切り弁に適用した場合、図５は玉形弁に適用した場合
及び図６は逆止弁に適用した場合の各実施例の説明図で
あり、斜線部が本発明の被膜を形成させた部位である。
図４〜図６において、１は弁箱、２は弁座、３は弁体、
４は接続管を示す。
ト用各種弁に適用した実施例について説明する。図４は
仕切り弁に適用した場合、図５は玉形弁に適用した場合
及び図６は逆止弁に適用した場合の各実施例の説明図で
あり、斜線部が本発明の被膜を形成させた部位である。
図４〜図６において、１は弁箱、２は弁座、３は弁体、
４は接続管を示す。
【００３３】なお、本発明の被膜を溶射によって形成す
る場合には、各部品の溶射による組立て完了後に行うの
が望ましく、例えば弁箱１と弁座２との溶接や、弁箱１
と接続配管４との溶接がこれに該当する。このことは溶
射形成された金属又はセラミックス被膜が溶接時の加熱
によって損傷することを防止するためである。
る場合には、各部品の溶射による組立て完了後に行うの
が望ましく、例えば弁箱１と弁座２との溶接や、弁箱１
と接続配管４との溶接がこれに該当する。このことは溶
射形成された金属又はセラミックス被膜が溶接時の加熱
によって損傷することを防止するためである。
【００３４】図４〜図６の斜線部は前記例１で説明した
被膜の任意のものが形成され、例１と同様な効果を奏す
る。
被膜の任意のものが形成され、例１と同様な効果を奏す
る。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、火力、原子力発電プラ
ントの湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成
する炭素鋼製の配管及び各種弁などの機器のエロージョ
ン・コロージョンによる減肉の発生を低コストにて防止
することができる。
ントの湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系統を構成
する炭素鋼製の配管及び各種弁などの機器のエロージョ
ン・コロージョンによる減肉の発生を低コストにて防止
することができる。
【図１】本発明をエルボに適用した実施例の説明図
【図２】本発明を分岐管に適用した実施例の説明図
【図３】本発明をコントロール弁下流側配管に適用した
実施例の説明図
実施例の説明図
【図４】本発明を仕切弁に適用した実施例の説明図
【図５】本発明を玉形弁に適用した実施例の説明図
【図６】本発明を逆止弁に適用した実施例の説明図
【図７】エロージョン・コロージョン発生のメカニズム
の説明図
の説明図
【図８】従来技術によるエロージョン・コロージョン発
生防止対策の作用の説明図
生防止対策の作用の説明図
【図９】従来技術によるエロージョン・コロージョン発
生防止対策の作用の説明図
生防止対策の作用の説明図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土居 与志幸 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (72)発明者 中村 伸 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (72)発明者 石原 学 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (72)発明者 有岡 孝司 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者 榧野 勇 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 湿り蒸気系統、給・復水系統、ドレン系
統を構成する火力、原子力発電プラント用機器におい
て、流体と接する各機器の表面に系統中を流動する流体
に対して化学的に安定な金属又はセラミックの被膜を形
成してなることを特徴とする火力、原子力発電プラント
用機器。 - 【請求項２】 系統中を流動する流体が脱気純水の場
合、Ｎｉ−Ｃｒの下層被膜及びＷＣ＋Ｎｉ−Ｃｒの上層
被膜を大気プラズマ溶射により形成してなることを特徴
とする請求項１記載の火力、原子力発電プラント用機
器。 - 【請求項３】 系統中を流動する流体が脱気純水の場
合、ＷＣ＋Ｃｏ又はＷＣ＋ＮｉＣｒの単相被膜を高エネ
ルギガス溶射法であるジェットコート溶射により形成し
てなることを特徴とする請求項１記載の火力、原子力発
電プラント用機器。 - 【請求項４】 系統中を流動する流体が脱気純水の場
合、オーステナイト系ステンレス鋼の単相被膜を高エネ
ルギガス溶射法であるダイヤモンドジェット溶射により
形成してなることを特徴とする請求項１記載の火力、原
子力発電プラント用機器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061593A JPH05280687A (ja) | 1991-03-26 | 1991-03-26 | 火力、原子力発電プラント用機器 |
| US07/853,050 US5317610A (en) | 1991-03-26 | 1992-03-18 | Device for thermal electric and nuclear power plants |
| EP92400843A EP0511035A1 (en) | 1991-03-26 | 1992-03-26 | Device for thermal electric and nuclear power plants |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061593A JPH05280687A (ja) | 1991-03-26 | 1991-03-26 | 火力、原子力発電プラント用機器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05280687A true JPH05280687A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=13175607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3061593A Withdrawn JPH05280687A (ja) | 1991-03-26 | 1991-03-26 | 火力、原子力発電プラント用機器 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5317610A (ja) |
| EP (1) | EP0511035A1 (ja) |
| JP (1) | JPH05280687A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| SE509387C2 (sv) * | 1996-02-23 | 1999-01-18 | Asea Atom Ab | Komponent för användning i en lättvattenreaktor, förfarande för ytbeläggning av komponenten, och användning av densamma |
| US6128361A (en) * | 1996-03-26 | 2000-10-03 | General Electric Company | Coating for reducing corrosion of zirconium-based alloys induced by . .beta-particle irradiation |
| US20040190671A1 (en) * | 2003-03-26 | 2004-09-30 | Wivagg Adrian P. | Jet pump assembly repair method |
| CN101783191B (zh) * | 2009-01-21 | 2012-05-16 | 中国核电工程有限公司 | 核电站用超级管道及其制造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US4376753A (en) * | 1979-12-20 | 1983-03-15 | Electric Power Research Institute | Corrosion protection system for nuclear power plant |
| JPS5852488A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-28 | Furukawa Kogyo Kk | 防蝕弁及び継手 |
| JPS59104498A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-06-16 | Toshiba Corp | 制御弁の弁体構造 |
| CA1232827A (en) * | 1984-04-20 | 1988-02-16 | Yasumasa Furutani | Inhibition of deposition of radioactive substances on nuclear power plant components |
| NO162957C (no) * | 1986-04-30 | 1990-03-14 | Norske Stats Oljeselskap | Fremgangsmaate for fremstilling av et kromoksydbelegg. |
| US4869936A (en) * | 1987-12-28 | 1989-09-26 | Amoco Corporation | Apparatus and process for producing high density thermal spray coatings |
| JPH02129367A (ja) * | 1988-11-07 | 1990-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性に優れた表面処理鋼管とその製造方法 |
| US5057340A (en) * | 1990-04-20 | 1991-10-15 | Westinghouse Electric Corp. | Method of forming a coating on a reactor coolant pump sealing surface |
| US5135709A (en) * | 1991-05-13 | 1992-08-04 | General Electric Company | Method for reducing corrosion of components exposed to high-temperature water |
-
1991
- 1991-03-26 JP JP3061593A patent/JPH05280687A/ja not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-03-18 US US07/853,050 patent/US5317610A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-26 EP EP92400843A patent/EP0511035A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5317610A (en) | 1994-05-31 |
| EP0511035A1 (en) | 1992-10-28 |
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