JPH05279796A - 軸受用肌焼鋼 - Google Patents
軸受用肌焼鋼Info
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- JPH05279796A JPH05279796A JP8084692A JP8084692A JPH05279796A JP H05279796 A JPH05279796 A JP H05279796A JP 8084692 A JP8084692 A JP 8084692A JP 8084692 A JP8084692 A JP 8084692A JP H05279796 A JPH05279796 A JP H05279796A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷温間塑性加工性が良好であって軸受構成部
材への塑性加工を割れの発生を伴うことなく行うことが
可能であると共に、肌焼処理時において結晶粒の粗大化
を生じがたく、転動寿命の長い軸受構成部材を得る。 【構成】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：
０．２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：
０．０１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０〜０．
０３５％、必要に応じてＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍ
ｏ：０．１〜０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうち
の１種または２種以上、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔ
ｉ：０．００２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりな
る軸受用肌焼鋼。
材への塑性加工を割れの発生を伴うことなく行うことが
可能であると共に、肌焼処理時において結晶粒の粗大化
を生じがたく、転動寿命の長い軸受構成部材を得る。 【構成】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：
０．２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：
０．０１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０〜０．
０３５％、必要に応じてＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍ
ｏ：０．１〜０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうち
の１種または２種以上、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔ
ｉ：０．００２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりな
る軸受用肌焼鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軸受を構成するインナ
ーレースおよびアウターレースなどの軸受構成部材の素
材として利用するのに好適な軸受用肌焼鋼に関するもの
である。
ーレースおよびアウターレースなどの軸受構成部材の素
材として利用するのに好適な軸受用肌焼鋼に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】軸受構成部材の素材として利用するのに
好適な軸受材料としては、例えば、ＪＩＳに制定された
ＳＵＪ １，ＳＵＪ ２，ＳＵＪ ３などの高炭素クロ
ム軸受鋼がある。
好適な軸受材料としては、例えば、ＪＩＳに制定された
ＳＵＪ １，ＳＵＪ ２，ＳＵＪ ３などの高炭素クロ
ム軸受鋼がある。
【０００３】一方、軸受構成部材の製造方法として、冷
温間鍛造により製造することも行われている。
温間鍛造により製造することも行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
軸受鋼を素材として冷温間鍛造により軸受構成部材を製
造しようとした場合に、この軸受鋼はＣ含有量が０．９
５〜１．１０％の高炭素鋼であるため、冷温間鍛造性が
良くないことから、従来の軸受鋼では冷温間鍛造によっ
て金型寿命をさほど低下させることなく製造することが
困難であった。
軸受鋼を素材として冷温間鍛造により軸受構成部材を製
造しようとした場合に、この軸受鋼はＣ含有量が０．９
５〜１．１０％の高炭素鋼であるため、冷温間鍛造性が
良くないことから、従来の軸受鋼では冷温間鍛造によっ
て金型寿命をさほど低下させることなく製造することが
困難であった。
【０００５】そこで、Ｃ含有量が０．１０〜０．３０％
程度の肌焼鋼を使用し、冷温間鍛造によって所定形状に
加工したのち、浸炭等の肌焼熱処理を行うこともできな
くはないが、従来の肌焼鋼では軸受の疲労強度があまり
良くなくそれゆえ転動寿命の向上に限界があるという問
題点があり、このような問題点を解決することが課題と
なっていた。
程度の肌焼鋼を使用し、冷温間鍛造によって所定形状に
加工したのち、浸炭等の肌焼熱処理を行うこともできな
くはないが、従来の肌焼鋼では軸受の疲労強度があまり
良くなくそれゆえ転動寿命の向上に限界があるという問
題点があり、このような問題点を解決することが課題と
なっていた。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、上述した従来の課題にかんが
みてなされたものであって、冷温間塑性加工性が良好で
あって軸受構成部材への塑性加工を割れの発生を伴うこ
となく行うことが可能であると共に、肌焼処理時におい
て結晶粒の粗大化を生じがたく、しかも疲労強度がさら
に向上した転動寿命の長い軸受構成部材を得ることが可
能である軸受用肌焼鋼を提供することを目的としてい
る。
みてなされたものであって、冷温間塑性加工性が良好で
あって軸受構成部材への塑性加工を割れの発生を伴うこ
となく行うことが可能であると共に、肌焼処理時におい
て結晶粒の粗大化を生じがたく、しかも疲労強度がさら
に向上した転動寿命の長い軸受構成部材を得ることが可
能である軸受用肌焼鋼を提供することを目的としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の第一発明に係わ
る軸受用肌焼鋼は、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０
％、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０
％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１
０〜０．０３５％、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：
０．００２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる構
成としたことを特徴としている。
る軸受用肌焼鋼は、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０
％、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０
％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１
０〜０．０３５％、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：
０．００２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる構
成としたことを特徴としている。
【０００８】本発明の第二発明に係わる軸受用肌焼鋼
は、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：０．
２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０〜０．０３
５％、およびＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜
０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうちの１種または
２種以上、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：０．００２
０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる構成としたこ
とを特徴としている。
は、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：０．
２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０〜０．０３
５％、およびＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜
０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうちの１種または
２種以上、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：０．００２
０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる構成としたこ
とを特徴としている。
【０００９】次に、本発明に係わる軸受用肌焼鋼の成分
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
【００１０】Ｃ：０．１０〜０．３０％ Ｃは軸受構成部材の強度および靭性を確保するのに必要
な元素であるが、このＣ含有量が０．１０％未満では部
材の芯部強度が十分に得られなくなるので好ましくな
く、反対にＣ含有量が０．３０％を超えると肌焼処理後
の部材の芯部における靭性が低下するので好ましくな
い。
な元素であるが、このＣ含有量が０．１０％未満では部
材の芯部強度が十分に得られなくなるので好ましくな
く、反対にＣ含有量が０．３０％を超えると肌焼処理後
の部材の芯部における靭性が低下するので好ましくな
い。
【００１１】Ｓｉ：０．２０％以下 ＳｉはＡｌ添加に先立って脱酸剤として有効な元素であ
るが、このＳｉ含有量が多くなると冷温間塑性加工性が
低下するのでその上限を規制することが好ましい。
るが、このＳｉ含有量が多くなると冷温間塑性加工性が
低下するのでその上限を規制することが好ましい。
【００１２】図１は、冷間塑性加工時の割れ発生に及ぼ
すＳｉ含有量の影響を調べた結果を示す図であって、鋼
中のＯ≦９ｐｐｍのものである。そして、冷間塑性加工
として圧下率７５％の加工を加えたときの割れ発生の有
無を調べたところ、図１に示すように、Ｓｉ含有量が
０．２０％を超えると割れ発生率が著しく上昇すること
が明らかとなった。
すＳｉ含有量の影響を調べた結果を示す図であって、鋼
中のＯ≦９ｐｐｍのものである。そして、冷間塑性加工
として圧下率７５％の加工を加えたときの割れ発生の有
無を調べたところ、図１に示すように、Ｓｉ含有量が
０．２０％を超えると割れ発生率が著しく上昇すること
が明らかとなった。
【００１３】したがって、冷温間塑性加工性を向上さ
せ、冷温間塑性加工時の金型寿命を延長させるために
は、Ｓｉ含有量を０．２０％以下とするのが望ましい。
せ、冷温間塑性加工時の金型寿命を延長させるために
は、Ｓｉ含有量を０．２０％以下とするのが望ましい。
【００１４】Ｍｎ：０．３０〜１．５０％ Ｍｎは軸受構成部材の焼入れ性を向上させるのに有効な
元素であるが、このＭｎ含有量が０．３０％未満では焼
入れ性向上の寄与が少なくなるので好ましくなく、反対
にＭｎ含有量が１．５０％を超えると鋼の熱間加工性が
劣化するようになるので好ましくない。
元素であるが、このＭｎ含有量が０．３０％未満では焼
入れ性向上の寄与が少なくなるので好ましくなく、反対
にＭｎ含有量が１．５０％を超えると鋼の熱間加工性が
劣化するようになるので好ましくない。
【００１５】Ｐ：０．０１５％以下 Ｐ含有量が０．０１５％を超えると、冷温間塑性加工性
が低下し、冷温間塑性加工時に割れを発生したり金型寿
命を低下させたりすることがありうるので、その上限を
０．０１５％に規制する必要がある。
が低下し、冷温間塑性加工時に割れを発生したり金型寿
命を低下させたりすることがありうるので、その上限を
０．０１５％に規制する必要がある。
【００１６】Ｓ：０．００８％以下 Ｓ含有量が０．００８％を超えると、冷温間塑性加工性
が低下し、冷温間塑性加工時に割れを発生したり金型寿
命を低下させたりすることがありうるので、その上限を
０．００８％に規制する必要がある。
が低下し、冷温間塑性加工時に割れを発生したり金型寿
命を低下させたりすることがありうるので、その上限を
０．００８％に規制する必要がある。
【００１７】図２は軸受構成部材の疲労強度に及ぼすＳ
含有量の影響を調べた結果を示す図であって、本発明鋼
および比較鋼についてそれぞれの疲労強度特性（Ｌ１０
寿命）を調べたところ、図２に示すように、Ｓ含有量が
０．００８重量％を超えると疲労強度が著しく低下する
ことが認められた。
含有量の影響を調べた結果を示す図であって、本発明鋼
および比較鋼についてそれぞれの疲労強度特性（Ｌ１０
寿命）を調べたところ、図２に示すように、Ｓ含有量が
０．００８重量％を超えると疲労強度が著しく低下する
ことが認められた。
【００１８】Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１５〜０．０６０％ Ｓｏｌ．Ａｌは、粗粒の発生を阻止するためにＮを適量
添加すると共にＮ含有量を多少増大させたことにより生
じる靭性の低下を防ぐのに添加するが、このＡｌ含有量
が０．０１５％未満の場合には、Ｎを規定量含有させた
ときでも粗粒が発生するので、０．０１５％以上含有さ
せる必要がある。しかし、０．０６０％を超えると鋼の
清浄度が悪化して靭性の低下、軸受寿命の低下をきたす
ので好ましくない。
添加すると共にＮ含有量を多少増大させたことにより生
じる靭性の低下を防ぐのに添加するが、このＡｌ含有量
が０．０１５％未満の場合には、Ｎを規定量含有させた
ときでも粗粒が発生するので、０．０１５％以上含有さ
せる必要がある。しかし、０．０６０％を超えると鋼の
清浄度が悪化して靭性の低下、軸受寿命の低下をきたす
ので好ましくない。
【００１９】Ｎ：０．０１０〜０．０３５％ Ｎ含有量が０．０１０％未満の場合には、肌焼処理時に
おける異常粗粒の発生を阻止することができなくなるこ
ともあってより高温ないしは長時間の肌焼処理において
粗粒が発生するおそれがでてくることもありうるので、
０．０１０％以上含有させることとした。しかし、０．
０３５％を超えるとブローを生じて製造性を害すること
となるので好ましくない。
おける異常粗粒の発生を阻止することができなくなるこ
ともあってより高温ないしは長時間の肌焼処理において
粗粒が発生するおそれがでてくることもありうるので、
０．０１０％以上含有させることとした。しかし、０．
０３５％を超えるとブローを生じて製造性を害すること
となるので好ましくない。
【００２０】Ｃｒ：０．３〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜
０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうちの１種または
２種以上 Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉは焼入れ性の向上に有効な元素である
ので、軸受構成部材の大きさ等により任意に選択される
元素である。
０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうちの１種または
２種以上 Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉは焼入れ性の向上に有効な元素である
ので、軸受構成部材の大きさ等により任意に選択される
元素である。
【００２１】これらのうち、Ｃｒ含有量が０．３％未満
では焼入れ性向上の効果が小さいので好ましくなく、反
対にＣｒ含有量が１．５％を超えると浸炭層の炭化物量
が過大となるので好ましくない。
では焼入れ性向上の効果が小さいので好ましくなく、反
対にＣｒ含有量が１．５％を超えると浸炭層の炭化物量
が過大となるので好ましくない。
【００２２】また、Ｍｏ含有量が０．１％未満では焼入
れ性向上の効果が小さいので好ましくなく、反対にＭｏ
含有量が０．５％を超えても焼入れ性向上の効果は小さ
く、高価な元素でもあるので０．５％以下とすることが
好ましい。
れ性向上の効果が小さいので好ましくなく、反対にＭｏ
含有量が０．５％を超えても焼入れ性向上の効果は小さ
く、高価な元素でもあるので０．５％以下とすることが
好ましい。
【００２３】さらに、Ｎｉ含有量が０．３％未満では焼
入れ性向上の効果が小さいので好ましくなく、反対に
２．５％を超えても焼入れ性向上の効果は小さく、高価
な元素でもあるので２．５％以下とすることが好まし
い。
入れ性向上の効果が小さいので好ましくなく、反対に
２．５％を超えても焼入れ性向上の効果は小さく、高価
な元素でもあるので２．５％以下とすることが好まし
い。
【００２４】Ｏ：０．０００９％以下 Ｏ含有量が０．０００９％（９ｐｐｍ）を超えると、冷
温間塑性加工において割れを発生する確率が大となると
共に疲労強度を低下させて転動寿命を短くする可能性が
あるので、その上限を０．０００９％（９ｐｐｍ）に規
制する必要がある。
温間塑性加工において割れを発生する確率が大となると
共に疲労強度を低下させて転動寿命を短くする可能性が
あるので、その上限を０．０００９％（９ｐｐｍ）に規
制する必要がある。
【００２５】図３は軸受構成部材の疲労強度に及ぼすＯ
含有量の影響を調べた結果を示す図であって、本発明鋼
および比較鋼についてそれぞれの疲労強度特性（Ｌ１０
寿命）を調べたところ、図３に示すように、Ｏ含有量が
０．０００９％（９ｐｐｍ）を超えると疲労強度が著し
く低下することが認められた。
含有量の影響を調べた結果を示す図であって、本発明鋼
および比較鋼についてそれぞれの疲労強度特性（Ｌ１０
寿命）を調べたところ、図３に示すように、Ｏ含有量が
０．０００９％（９ｐｐｍ）を超えると疲労強度が著し
く低下することが認められた。
【００２６】Ｔｉ：０．００２０％以下 Ｔｉ含有量が０．００２０％（２０ｐｐｍ）を超える
と、軸受構成部材の疲労強度を低下させて転動寿命を短
くするので、その上限を０．００２０％（２０ｐｐｍ）
に規制する必要がある。
と、軸受構成部材の疲労強度を低下させて転動寿命を短
くするので、その上限を０．００２０％（２０ｐｐｍ）
に規制する必要がある。
【００２７】図４は軸受構成部材の疲労強度に及ぼすＴ
ｉ含有量の影響を調べた結果を示す図であって、本発明
鋼および比較鋼についてそれぞれの疲労強度特性（Ｌ
１０寿命）を調べたところ、Ｔｉ含有量が０．００２０
％（２０ｐｐｍ）を超えると疲労強度が著しく低下する
ことが認められた。
ｉ含有量の影響を調べた結果を示す図であって、本発明
鋼および比較鋼についてそれぞれの疲労強度特性（Ｌ
１０寿命）を調べたところ、Ｔｉ含有量が０．００２０
％（２０ｐｐｍ）を超えると疲労強度が著しく低下する
ことが認められた。
【００２８】このように各々規制することによって、１
５％以下の据込み率あるいは減面率で冷温間塑性加工を
行い、次いでＡ３変態点以上の温度に加熱したときで
も、上記冷温間塑性加工において割れが発生せず、加熱
後の鋼組織に結晶粒度番号で５以下の粗粒が現われず、
かつ靭性値の劣化がなく、軸受構成部材の疲労強度を著
しく向上させうるすぐれた特性の冷温間塑性加工性の良
好な軸受用肌焼鋼とすることができる。
５％以下の据込み率あるいは減面率で冷温間塑性加工を
行い、次いでＡ３変態点以上の温度に加熱したときで
も、上記冷温間塑性加工において割れが発生せず、加熱
後の鋼組織に結晶粒度番号で５以下の粗粒が現われず、
かつ靭性値の劣化がなく、軸受構成部材の疲労強度を著
しく向上させうるすぐれた特性の冷温間塑性加工性の良
好な軸受用肌焼鋼とすることができる。
【００２９】
【発明の作用】本発明に係わる軸受用肌焼鋼は、重量％
で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：０．２０％以
下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１５
〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０〜０．０３５％、必要
に応じてＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜０．
５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうちの１種または２種
以上を含み、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：０．００
２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなるものである
から、Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｏ含有量の規制によって冷温間塑
性加工性に優れたものであって加工時における金型寿命
が増大するものとなり、また、Ａｌ，Ｎ含有量を適切な
ものとすることによって肌焼処理時において結晶粒の粗
大化が防止されるものとなり、さらに、Ｏ，Ｔｉ含有量
の規制によってＡｌ２Ｏ３，ＴｉＮ化合物が減少するこ
とによりこれらが亀裂起点となりがたく、転動寿命が増
大したものとなる。
で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：０．２０％以
下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１５
〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０〜０．０３５％、必要
に応じてＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜０．
５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうちの１種または２種
以上を含み、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：０．００
２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなるものである
から、Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｏ含有量の規制によって冷温間塑
性加工性に優れたものであって加工時における金型寿命
が増大するものとなり、また、Ａｌ，Ｎ含有量を適切な
ものとすることによって肌焼処理時において結晶粒の粗
大化が防止されるものとなり、さらに、Ｏ，Ｔｉ含有量
の規制によってＡｌ２Ｏ３，ＴｉＮ化合物が減少するこ
とによりこれらが亀裂起点となりがたく、転動寿命が増
大したものとなる。
【００３０】
【実施例】以下、実施例について比較例と共に説明す
る。
る。
【００３１】この実施例では、表１に示す本発明鋼（Ａ
〜Ｆ）６種類と、表２に示す比較鋼（Ｇ〜Ｑ）１１種類
とについてそれぞれ表３，４に示す項目毎に試験した。
〜Ｆ）６種類と、表２に示す比較鋼（Ｇ〜Ｑ）１１種類
とについてそれぞれ表３，４に示す項目毎に試験した。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】まず、表１，２に示す化学成分の鋼を用い
て、製作しようとする軸受構成部材（この実施例ではア
ウターレース）の素材に適する寸法に切断したのち、冷
間鍛造加工によって圧下率７５％の加工率で加工を行
い、次いで、図５に示すように、９２５℃×３０分の条
件で浸炭処理を施したのち、８８０℃×３０分の条件で
加熱保持したのち油冷する焼入れを行い、さらに、１８
０℃×２ｈｒ加熱保持後空冷する焼もどしを行った。
て、製作しようとする軸受構成部材（この実施例ではア
ウターレース）の素材に適する寸法に切断したのち、冷
間鍛造加工によって圧下率７５％の加工率で加工を行
い、次いで、図５に示すように、９２５℃×３０分の条
件で浸炭処理を施したのち、８８０℃×３０分の条件で
加熱保持したのち油冷する焼入れを行い、さらに、１８
０℃×２ｈｒ加熱保持後空冷する焼もどしを行った。
【００３５】そして、上記工程の間において、粒度Ｎ
ｏ．５以下の粗粒発生の有無をマクロ腐食により調べる
と共に、割れ発生率を調べ、さらに、転動寿命を調べ
た。これらの結果を表３，４に示す。
ｏ．５以下の粗粒発生の有無をマクロ腐食により調べる
と共に、割れ発生率を調べ、さらに、転動寿命を調べ
た。これらの結果を表３，４に示す。
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】表３，４に示すように、本発明実施例で
は、いずれも粗粒の発生がなく、また冷間鍛造加工時に
割れの発生もないと共に、転動寿命が良好なものとなっ
ていることが認められた。
は、いずれも粗粒の発生がなく、また冷間鍛造加工時に
割れの発生もないと共に、転動寿命が良好なものとなっ
ていることが認められた。
【００３９】
【発明の効果】本発明に係わる軸受用肌焼鋼は、上述し
た成分組成を有するものであり、Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｏ含有
量を規制することによって冷温間塑性加工性に優れたも
のとなることから冷温間塑性加工時に割れを発生しがた
いと共に加工時における金型の寿命が増大するものとな
り、また、Ａｌ，Ｎ含有量を適切なものとすることによ
って肌焼処理時において結晶粒の粗大化が生ずるのを防
止することが可能となり、軸受構成部材の靭性を向上し
たものとすることが可能となり、さらにはＯ，Ｔｉ含有
量を規制することによりＡｌ２Ｏ３，ＴｉＮ化合物が減
少してこれを起点とする亀裂が生じがたいものとなって
疲労強度が向上し、転動寿命が良好である軸受構成部材
とすることが可能であるなどの著しく優れた効果がもた
らされる。
た成分組成を有するものであり、Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｏ含有
量を規制することによって冷温間塑性加工性に優れたも
のとなることから冷温間塑性加工時に割れを発生しがた
いと共に加工時における金型の寿命が増大するものとな
り、また、Ａｌ，Ｎ含有量を適切なものとすることによ
って肌焼処理時において結晶粒の粗大化が生ずるのを防
止することが可能となり、軸受構成部材の靭性を向上し
たものとすることが可能となり、さらにはＯ，Ｔｉ含有
量を規制することによりＡｌ２Ｏ３，ＴｉＮ化合物が減
少してこれを起点とする亀裂が生じがたいものとなって
疲労強度が向上し、転動寿命が良好である軸受構成部材
とすることが可能であるなどの著しく優れた効果がもた
らされる。
【図１】Ｓｉ含有量による割れ発生率への影響を調べた
結果を例示するグラフである。
結果を例示するグラフである。
【図２】Ｓ含有量による疲労強度（Ｌ１０寿命）への影
響を調べた結果を例示するグラフである。
響を調べた結果を例示するグラフである。
【図３】Ｏ含有量による疲労強度（Ｌ１０寿命）への影
響を調べた結果を例示するグラフである。
響を調べた結果を例示するグラフである。
【図４】Ｔｉ含有量による疲労強度（Ｌ１０寿命）への
影響を調べた結果を例示するグラフである。
影響を調べた結果を例示するグラフである。
【図５】本発明実施例で採用した熱処理工程を示す説明
図である。
図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０
〜０．０３５％、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔｉ：０．
００２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなることを
特徴とする軸受用肌焼鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１５〜０．０６０％、Ｎ：０．０１０
〜０．０３５％、およびＣｒ：０．３〜１．５％，Ｍ
ｏ：０．１〜０．５％，Ｎｉ：０．３〜２．５％のうち
の１種または２種以上、Ｏ：０．０００９％以下、Ｔ
ｉ：０．００２０％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりな
ることを特徴とする軸受用肌焼鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8084692A JPH05279796A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 軸受用肌焼鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8084692A JPH05279796A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 軸受用肌焼鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279796A true JPH05279796A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=13729718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8084692A Pending JPH05279796A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 軸受用肌焼鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05279796A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003096539A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-04-03 | Daido Steel Co Ltd | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
| US6660105B1 (en) | 1997-07-22 | 2003-12-09 | Nippon Steel Corporation | Case hardened steel excellent in the prevention of coarsening of particles during carburizing thereof, method of manufacturing the same, and raw shaped material for carburized parts |
| DE19960235B4 (de) * | 1998-12-25 | 2004-05-27 | Jfe Steel Corp. | Wälzlager |
| JP2007291436A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ボールケージ用高強度肌焼鋼管 |
-
1992
- 1992-04-02 JP JP8084692A patent/JPH05279796A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6660105B1 (en) | 1997-07-22 | 2003-12-09 | Nippon Steel Corporation | Case hardened steel excellent in the prevention of coarsening of particles during carburizing thereof, method of manufacturing the same, and raw shaped material for carburized parts |
| DE19960235B4 (de) * | 1998-12-25 | 2004-05-27 | Jfe Steel Corp. | Wälzlager |
| DE19960235B8 (de) * | 1998-12-25 | 2005-06-09 | Jfe Steel Corp. | Wälzlager |
| JP2003096539A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-04-03 | Daido Steel Co Ltd | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
| JP2007291436A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ボールケージ用高強度肌焼鋼管 |
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