JPH05279732A - 脱スケール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法 - Google Patents
脱スケール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法Info
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- JPH05279732A JPH05279732A JP10892992A JP10892992A JPH05279732A JP H05279732 A JPH05279732 A JP H05279732A JP 10892992 A JP10892992 A JP 10892992A JP 10892992 A JP10892992 A JP 10892992A JP H05279732 A JPH05279732 A JP H05279732A
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 焼鈍炉内雰囲気中に、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ
2)（％ＣＯ、％ＣＯ2 は、体積比）が20以下となるよう
調節しながら、ＲＸガスと窒素ガスの両方を同時に送気
し、焼鈍する。 【効果】 スケール生成量が低減でき、酸洗等の脱スケ
ール処理時間を大幅に短縮することができる。また、浸
炭する心配もない。
2)（％ＣＯ、％ＣＯ2 は、体積比）が20以下となるよう
調節しながら、ＲＸガスと窒素ガスの両方を同時に送気
し、焼鈍する。 【効果】 スケール生成量が低減でき、酸洗等の脱スケ
ール処理時間を大幅に短縮することができる。また、浸
炭する心配もない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼鈍時に鋼材表面に生
成するスケールの量を抑え、焼鈍後の酸洗等による脱ス
ケールを容易にし、かつ浸炭する心配のない脱スケール
性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法に関する。
成するスケールの量を抑え、焼鈍後の酸洗等による脱ス
ケールを容易にし、かつ浸炭する心配のない脱スケール
性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷間鍛造、引抜等冷間加工を行うステン
レス鋼は、熱間圧延を施した後、焼鈍を行って硬度を低
下させ、十分に加工性を改善してから、所定の冷間加工
が施されている。この焼鈍処理は、冷間加工を可能にす
るための重要な処理であり、省略できない処理である
が、高温での処理であるために、鋼材表面にスケールが
生成する。従って、焼鈍後にスケールを除去することが
必要となる。スケールを除去する方法としては、塩酸、
硫酸等を用いる酸洗による方法とショットブラスト、エ
アーブラスト等の機械的脱スケール法の二つが主な方法
であるが、現在では前者の方法が最も広く利用されてい
る。
レス鋼は、熱間圧延を施した後、焼鈍を行って硬度を低
下させ、十分に加工性を改善してから、所定の冷間加工
が施されている。この焼鈍処理は、冷間加工を可能にす
るための重要な処理であり、省略できない処理である
が、高温での処理であるために、鋼材表面にスケールが
生成する。従って、焼鈍後にスケールを除去することが
必要となる。スケールを除去する方法としては、塩酸、
硫酸等を用いる酸洗による方法とショットブラスト、エ
アーブラスト等の機械的脱スケール法の二つが主な方法
であるが、現在では前者の方法が最も広く利用されてい
る。
【０００３】焼鈍によるスケールの生成量は、焼鈍炉内
の雰囲気ガスの状態によって変化する。ステンレス鋼の
場合、雰囲気に窒素ガスを用いて脱スケール性の改善が
図られている。また、雰囲気として不活性ガスを用いる
ことにより、スケールの生成を皆無にできる光輝焼鈍処
理も必要に応じて行われている。
の雰囲気ガスの状態によって変化する。ステンレス鋼の
場合、雰囲気に窒素ガスを用いて脱スケール性の改善が
図られている。また、雰囲気として不活性ガスを用いる
ことにより、スケールの生成を皆無にできる光輝焼鈍処
理も必要に応じて行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記したステンレス鋼
のスケール除去方法には、以下の問題がある。すなわ
ち、ステンレス鋼は一般に脱スケール性が悪く、例えば
冷鍛用マルテンサイト系ステンレス鋼を焼鈍した時に生
成されるスケールの中には、その除去のための酸洗処理
の生産性が著しく悪くなってしまう場合がある。
のスケール除去方法には、以下の問題がある。すなわ
ち、ステンレス鋼は一般に脱スケール性が悪く、例えば
冷鍛用マルテンサイト系ステンレス鋼を焼鈍した時に生
成されるスケールの中には、その除去のための酸洗処理
の生産性が著しく悪くなってしまう場合がある。
【０００５】ステンレス鋼は、溶解から分塊圧延、中間
及び仕上圧延、熱処理、酸洗という一連の工程によって
製造されているが、前記したように脱スケールの生産性
に問題があると、他の工程と生産性の面でバランスがと
れなくなり、酸洗設備の増強を図らねばならなくなる。
及び仕上圧延、熱処理、酸洗という一連の工程によって
製造されているが、前記したように脱スケールの生産性
に問題があると、他の工程と生産性の面でバランスがと
れなくなり、酸洗設備の増強を図らねばならなくなる。
【０００６】このような脱スケール性が劣るという問題
に対し、従来から雰囲気中に窒素ガスを送気する方法が
とられているが、効果が十分でなく、前記問題の解決に
は到っていない。
に対し、従来から雰囲気中に窒素ガスを送気する方法が
とられているが、効果が十分でなく、前記問題の解決に
は到っていない。
【０００７】さらに、スケールの生成を皆無にできる光
輝焼鈍は、雰囲気を大気と完全に遮断し、ＡＸガス、純
H2ガス等の不活性ガスを使用するため、設備、稼働コス
トが高くなるという欠点がある。
輝焼鈍は、雰囲気を大気と完全に遮断し、ＡＸガス、純
H2ガス等の不活性ガスを使用するため、設備、稼働コス
トが高くなるという欠点がある。
【０００８】本発明は、このような課題を解決するため
に成されたものであり、その目的とするところは、光輝
焼鈍法に頼ることなく、スケール生成量を低減し、酸洗
等スケール除去処理の生産性を大幅に向上できる脱スケ
ール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法を提供すること
を目的とする。
に成されたものであり、その目的とするところは、光輝
焼鈍法に頼ることなく、スケール生成量を低減し、酸洗
等スケール除去処理の生産性を大幅に向上できる脱スケ
ール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法を提供すること
を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】焼鈍中のスケールの生成
挙動は、雰囲気の成分と関係が深いことは周知の事であ
るが、鋼と雰囲気との反応は、スケール生成に関係する
酸化還元反応の他に浸炭脱炭反応も同時に進行すること
に注意しなければならない。ステンレス鋼は構造用鋼と
同様に、浸炭や脱炭が起きると表面硬度が変化し、加工
性等の特性に影響が大きい。特に、炭素量の低いステン
レス鋼の場合には浸炭による影響が大きく、ステンレス
鋼の基本的性質である耐食性にも多大な悪影響を及ぼす
ため、雰囲気ガスの選択、使用方法の検討は、慎重に行
う必要がある。
挙動は、雰囲気の成分と関係が深いことは周知の事であ
るが、鋼と雰囲気との反応は、スケール生成に関係する
酸化還元反応の他に浸炭脱炭反応も同時に進行すること
に注意しなければならない。ステンレス鋼は構造用鋼と
同様に、浸炭や脱炭が起きると表面硬度が変化し、加工
性等の特性に影響が大きい。特に、炭素量の低いステン
レス鋼の場合には浸炭による影響が大きく、ステンレス
鋼の基本的性質である耐食性にも多大な悪影響を及ぼす
ため、雰囲気ガスの選択、使用方法の検討は、慎重に行
う必要がある。
【００１０】本発明者は、前記した理由により、雰囲気
のガス成分の選択にあたり、ガス成分が酸化性であるか
還元性であるかという点と、浸炭性であるか脱炭性であ
るかという点の両方を考慮し、以下の知見を得ることに
より本発明を完成したものである。
のガス成分の選択にあたり、ガス成分が酸化性であるか
還元性であるかという点と、浸炭性であるか脱炭性であ
るかという点の両方を考慮し、以下の知見を得ることに
より本発明を完成したものである。
【００１１】従来から焼鈍時に雰囲気として使用されて
いるガスとしては、ステンレス鋼以外の鋼種に使用され
ているガスも含めると、ＲＸガス、ＤＸガス、ＮＸガ
ス、ＨＮＫガス、ＡＸガス、水素ガス、窒素ガス等があ
り、それぞれのガスには１〜数種類のガス成分が含まれ
ている。主なガス成分としては、ＣＯ2 、ＣＯ、Ｈ2 、
Ｈ2Ｏ、ＣＨ4 、Ｎ2 等がある。そして、各々のガス成
分は、化学的性質の面で、酸化性であるか還元性である
かという点と、浸炭性であるか脱炭性であるかという点
の２種類の性質で分類することができる。
いるガスとしては、ステンレス鋼以外の鋼種に使用され
ているガスも含めると、ＲＸガス、ＤＸガス、ＮＸガ
ス、ＨＮＫガス、ＡＸガス、水素ガス、窒素ガス等があ
り、それぞれのガスには１〜数種類のガス成分が含まれ
ている。主なガス成分としては、ＣＯ2 、ＣＯ、Ｈ2 、
Ｈ2Ｏ、ＣＨ4 、Ｎ2 等がある。そして、各々のガス成
分は、化学的性質の面で、酸化性であるか還元性である
かという点と、浸炭性であるか脱炭性であるかという点
の２種類の性質で分類することができる。
【００１２】本発明の目的である脱スケール性の改善を
達成するためには、還元性のガスを使用する必要があ
り、前記したガスの内、強い還元性を有するガスとし
て、ＲＸガスがある。ＲＸガスは、中高炭素鋼の熱処理
において雰囲気ガスとして使用されており、もしステン
レス鋼の焼鈍処理にも使用できれば、中高炭素鋼の設備
をそのまま利用できるので都合がよい。しかしながら、
ＲＸガスは強い浸炭性の性質を有しているので、ステン
レス鋼の焼鈍には使用されていないのが現状である。
達成するためには、還元性のガスを使用する必要があ
り、前記したガスの内、強い還元性を有するガスとし
て、ＲＸガスがある。ＲＸガスは、中高炭素鋼の熱処理
において雰囲気ガスとして使用されており、もしステン
レス鋼の焼鈍処理にも使用できれば、中高炭素鋼の設備
をそのまま利用できるので都合がよい。しかしながら、
ＲＸガスは強い浸炭性の性質を有しているので、ステン
レス鋼の焼鈍には使用されていないのが現状である。
【００１３】本発明者は、ステンレス鋼の焼鈍処理にお
いてＲＸガスを雰囲気ガスとして使用しても、浸炭する
ことがなく、かつスケール生成量の低減に大きな効果の
あるＲＸガスの使用条件を新しく見出し、本発明を完成
したものである。以下、詳細に説明する。
いてＲＸガスを雰囲気ガスとして使用しても、浸炭する
ことがなく、かつスケール生成量の低減に大きな効果の
あるＲＸガスの使用条件を新しく見出し、本発明を完成
したものである。以下、詳細に説明する。
【００１４】ＲＸガス中には、約20％のＣＯガスが含ま
れている。このＣＯガスが存在することによってＲＸガ
スは強い浸炭性を示す。ＣＯガスは、ＣＯ2 ガスとの関
係で浸炭脱炭反応を起こすことが知られている。この反
応を (1)式に示す。
れている。このＣＯガスが存在することによってＲＸガ
スは強い浸炭性を示す。ＣＯガスは、ＣＯ2 ガスとの関
係で浸炭脱炭反応を起こすことが知られている。この反
応を (1)式に示す。
【００１５】
【数１】
【００１６】ここで、〔Ｆｅ−Ｃ〕はＦｅ中に固溶して
いる炭素を示す。この式で示される反応が右に進めば脱
炭し、左に進めば浸炭となる。そして、この反応の平衡
状態は、反応式から明らかなように、 (％ＣＯ)2／（％
ＣＯ2)（％ＣＯ、％ＣＯ2 は、体積比）の値によって決
定される。仮に平衡状態を保っている雰囲気中にＲＸガ
スを流したとすると、ＣＯガスが平衡状態に対し過剰と
なり、反応は左に進む。すなわち、浸炭が起きるのであ
る。従って、単純に雰囲気中にＲＸガスを流すことはで
きない。このため、従来からステンレス鋼の焼鈍処理に
はＲＸガスは使用されていない。
いる炭素を示す。この式で示される反応が右に進めば脱
炭し、左に進めば浸炭となる。そして、この反応の平衡
状態は、反応式から明らかなように、 (％ＣＯ)2／（％
ＣＯ2)（％ＣＯ、％ＣＯ2 は、体積比）の値によって決
定される。仮に平衡状態を保っている雰囲気中にＲＸガ
スを流したとすると、ＣＯガスが平衡状態に対し過剰と
なり、反応は左に進む。すなわち、浸炭が起きるのであ
る。従って、単純に雰囲気中にＲＸガスを流すことはで
きない。このため、従来からステンレス鋼の焼鈍処理に
はＲＸガスは使用されていない。
【００１７】そこで、本発明者は、従来からスケール生
成防止のために雰囲気ガスとして使用されている窒素ガ
スをそのまま使用し、窒素ガスに加えてＲＸガスを流
し、スケール生成状況の変化と浸炭状況を調査した。そ
の結果、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を調節しながら、
ＲＸガスを流すことによって、表面が浸炭することなく
脱スケール性を改善できることをつきとめたものであ
る。
成防止のために雰囲気ガスとして使用されている窒素ガ
スをそのまま使用し、窒素ガスに加えてＲＸガスを流
し、スケール生成状況の変化と浸炭状況を調査した。そ
の結果、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を調節しながら、
ＲＸガスを流すことによって、表面が浸炭することなく
脱スケール性を改善できることをつきとめたものであ
る。
【００１８】前述した検討により完成された本発明は、
焼鈍炉内雰囲気中に、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)（％Ｃ
Ｏ、％ＣＯ2 は、体積比）が20以下となるよう調節しな
がら、ＲＸガスと窒素ガスの両方を同時に送気し、焼鈍
を行うことを特徴とする脱スケール性の優れたステンレ
ス鋼の焼鈍方法である。
焼鈍炉内雰囲気中に、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)（％Ｃ
Ｏ、％ＣＯ2 は、体積比）が20以下となるよう調節しな
がら、ＲＸガスと窒素ガスの両方を同時に送気し、焼鈍
を行うことを特徴とする脱スケール性の優れたステンレ
ス鋼の焼鈍方法である。
【００１９】
【作用】本発明においては、ステンレス鋼の焼鈍におい
て、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を20以下になるよう調
節しながら、焼鈍炉内雰囲気中に窒素ガスとともにＲＸ
ガスを送気したので、表面が浸炭することなく、スケー
ル生成量を低減し、スケール性を改善することができ
た。
て、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を20以下になるよう調
節しながら、焼鈍炉内雰囲気中に窒素ガスとともにＲＸ
ガスを送気したので、表面が浸炭することなく、スケー
ル生成量を低減し、スケール性を改善することができ
た。
【００２０】次に本発明の焼鈍方法における製造条件の
限定理由について説明する。(％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の
値を20以下になるよう調節したのは、この値が20を超え
ると、焼鈍中に被熱処理材料の表面が浸炭し、冷間加工
性、耐食性等に悪影響を及ぼすためである。すなわち、
ＲＸガスの量を増加すると、％ＣＯが高くなって浸炭し
やすくなるため、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)を20以下に調
節しながらＲＸガスを流す必要がある。特に炭素量規格
の上限値が低いステンレス鋼を焼鈍する場合には、さら
に低く抑え10以下に調整することが好ましい。
限定理由について説明する。(％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の
値を20以下になるよう調節したのは、この値が20を超え
ると、焼鈍中に被熱処理材料の表面が浸炭し、冷間加工
性、耐食性等に悪影響を及ぼすためである。すなわち、
ＲＸガスの量を増加すると、％ＣＯが高くなって浸炭し
やすくなるため、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)を20以下に調
節しながらＲＸガスを流す必要がある。特に炭素量規格
の上限値が低いステンレス鋼を焼鈍する場合には、さら
に低く抑え10以下に調整することが好ましい。
【００２１】なお、本発明では、ＲＸガスを全く流さな
い場合には、スケール生成量の低減は期待できないの
で、ＲＸガス送気量の下限値を設定することが必要とな
るが、ＲＸガスは前述したように (％ＣＯ)2／（％ＣＯ
2)の値を調節しながら送気するので、時期によって適切
な送気量が異なる。従って、本発明では特に下限値を限
定しない。ただし、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値が20を
超えない範囲で、ＲＸガスを多く流した方がスケール生
成量の低減に対する効果は大きくなる。また、焼鈍は加
熱、温度保持、冷却の３つの段階に分けられるが、ＲＸ
ガスは、この全ての段階に送気した方が望ましい。
い場合には、スケール生成量の低減は期待できないの
で、ＲＸガス送気量の下限値を設定することが必要とな
るが、ＲＸガスは前述したように (％ＣＯ)2／（％ＣＯ
2)の値を調節しながら送気するので、時期によって適切
な送気量が異なる。従って、本発明では特に下限値を限
定しない。ただし、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値が20を
超えない範囲で、ＲＸガスを多く流した方がスケール生
成量の低減に対する効果は大きくなる。また、焼鈍は加
熱、温度保持、冷却の３つの段階に分けられるが、ＲＸ
ガスは、この全ての段階に送気した方が望ましい。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の焼鈍方法の特徴を実施例によ
り明らかにする。表１は実施例として使用した供試材の
化学成分を示すものである。
り明らかにする。表１は実施例として使用した供試材の
化学成分を示すものである。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１において、Ａ、Ｂ鋼はそれぞれ JISの
SUS410、SUS416である。まず、表１に示す成分を有する
鋼を溶解後熱間圧延により、線径15mmの線材を製造し
た。そして、焼鈍を行う前に酸洗による脱スケール処理
を施した。これは、熱間圧延によって生成するスケール
が存在したままで焼鈍を行うと、本発明によるスケール
低減効果を正確に把握できないためである。
SUS410、SUS416である。まず、表１に示す成分を有する
鋼を溶解後熱間圧延により、線径15mmの線材を製造し
た。そして、焼鈍を行う前に酸洗による脱スケール処理
を施した。これは、熱間圧延によって生成するスケール
が存在したままで焼鈍を行うと、本発明によるスケール
低減効果を正確に把握できないためである。
【００２５】前期酸洗処理を施した後、雰囲気ガスの条
件を種々変化させて焼鈍処理を行い、後述する酸洗処理
により雰囲気ガスの条件がスケール除去時間にどう影響
するか調査した。なお、焼鈍処理は、窒素ガス流量を0.
15m3/minに固定し、ＲＸガス流量を (％ＣＯ)2／（％Ｃ
Ｏ2)の狙いの値に応じて制御しながら、 880℃で６hr加
熱後徐冷という条件で行った。また、窒素ガスは加熱開
始から冷却終了まで、ＲＸガスは加熱後 600℃に到達し
た時点から加熱保持後 600℃以下になるまでの間送気し
た。
件を種々変化させて焼鈍処理を行い、後述する酸洗処理
により雰囲気ガスの条件がスケール除去時間にどう影響
するか調査した。なお、焼鈍処理は、窒素ガス流量を0.
15m3/minに固定し、ＲＸガス流量を (％ＣＯ)2／（％Ｃ
Ｏ2)の狙いの値に応じて制御しながら、 880℃で６hr加
熱後徐冷という条件で行った。また、窒素ガスは加熱開
始から冷却終了まで、ＲＸガスは加熱後 600℃に到達し
た時点から加熱保持後 600℃以下になるまでの間送気し
た。
【００２６】表２には、焼鈍中の (％ＣＯ)2／（％ＣＯ
2)の制御値を種々変化させ焼鈍処理した後の供試材の表
面硬さ、中心部硬さ、脱スケール時間を示す。脱スケー
ル性の評価は、実際の製造設備で行うと、予熱、水洗、
中和といった脱スケール以外の処理を行うため、脱スケ
ール性のみの評価を正確に行うことができない。そこ
で、本発明による脱スケール性改善効果をより正確に把
握するために、実際の設備によるテストを行う前に予備
実験を行った。予備実験は、前記焼鈍処理後の線材から
一部を切出し、濃度15％、温度50℃の塩酸中に浸漬させ
て、スケールが除去されるまでの時間を測定するという
方法で行った。なお、表２に示した脱スケール時間の数
値は従来法により焼鈍した線材の鋼種Ａ、Ｂそれぞれの
脱スケール時間を 100とし、各種条件における脱スケー
ル時間を整数比で示したものである。
2)の制御値を種々変化させ焼鈍処理した後の供試材の表
面硬さ、中心部硬さ、脱スケール時間を示す。脱スケー
ル性の評価は、実際の製造設備で行うと、予熱、水洗、
中和といった脱スケール以外の処理を行うため、脱スケ
ール性のみの評価を正確に行うことができない。そこ
で、本発明による脱スケール性改善効果をより正確に把
握するために、実際の設備によるテストを行う前に予備
実験を行った。予備実験は、前記焼鈍処理後の線材から
一部を切出し、濃度15％、温度50℃の塩酸中に浸漬させ
て、スケールが除去されるまでの時間を測定するという
方法で行った。なお、表２に示した脱スケール時間の数
値は従来法により焼鈍した線材の鋼種Ａ、Ｂそれぞれの
脱スケール時間を 100とし、各種条件における脱スケー
ル時間を整数比で示したものである。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２から明らかなように、雰囲気ガスとし
てＲＸガスを従来から使用されている窒素ガスに加えて
用いることによって、焼鈍時に生成するスケール除去処
理時間を大幅に短縮することができる。そして、短縮で
きる程度は、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を大きくする
程効果が大きくなる。また、表面近傍の浸炭について
は、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を20以下になるよう制
御すれば、表層の硬さも上昇せず、問題ないことが確認
できた。
てＲＸガスを従来から使用されている窒素ガスに加えて
用いることによって、焼鈍時に生成するスケール除去処
理時間を大幅に短縮することができる。そして、短縮で
きる程度は、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を大きくする
程効果が大きくなる。また、表面近傍の浸炭について
は、 (％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値を20以下になるよう制
御すれば、表層の硬さも上昇せず、問題ないことが確認
できた。
【００２９】このように、予備実験にて本発明による脱
スケール性への改善効果が確認できたので、工場内の設
備を用いて酸洗による脱スケール処理を行った。その結
果、(％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値が２となるよう制御し
た場合においても、酸洗時間を 1/3近くに短縮すること
ができ、本発明の方法により実操業における酸洗処理の
生産性を大幅に向上できることが確認できた。また、従
来の方法による線材は、酸洗後に灰色に変色が認められ
たが、本発明の方法を適用した線材は、酸洗後において
も変色は認められなかった。
スケール性への改善効果が確認できたので、工場内の設
備を用いて酸洗による脱スケール処理を行った。その結
果、(％ＣＯ)2／（％ＣＯ2)の値が２となるよう制御し
た場合においても、酸洗時間を 1/3近くに短縮すること
ができ、本発明の方法により実操業における酸洗処理の
生産性を大幅に向上できることが確認できた。また、従
来の方法による線材は、酸洗後に灰色に変色が認められ
たが、本発明の方法を適用した線材は、酸洗後において
も変色は認められなかった。
【００３０】次に、本発明による脱スケール性の改善効
果を定量的に明らかにするための、別の調査結果を示
す。前述の試験に使用した供試材のうち、従来の方法に
より焼鈍した鋼種Ａの線材と、表２の試験No.1の線材か
ら、後工程の酸洗処理を行う前に試験片を切出して、表
面近傍の成分分析を行った。その結果、雰囲気ガスとし
て窒素ガスのみ使用した線材は、表面から70μm の位置
まで酸素が検出されたのに対し、ＲＸガスを同時に使用
した線材では、30μm までしか酸素が検出されず、検出
量も低かった。また、窒素ガスのみ使用の線材は、酸素
が検出された範囲内で供試材の平均濃度より高い濃度の
Crが検出されたが、ＲＸガスを用いた線材には、同様の
現象は認められなかった。
果を定量的に明らかにするための、別の調査結果を示
す。前述の試験に使用した供試材のうち、従来の方法に
より焼鈍した鋼種Ａの線材と、表２の試験No.1の線材か
ら、後工程の酸洗処理を行う前に試験片を切出して、表
面近傍の成分分析を行った。その結果、雰囲気ガスとし
て窒素ガスのみ使用した線材は、表面から70μm の位置
まで酸素が検出されたのに対し、ＲＸガスを同時に使用
した線材では、30μm までしか酸素が検出されず、検出
量も低かった。また、窒素ガスのみ使用の線材は、酸素
が検出された範囲内で供試材の平均濃度より高い濃度の
Crが検出されたが、ＲＸガスを用いた線材には、同様の
現象は認められなかった。
【００３１】この結果は、本発明の方法を適用により、
スケールの生成量が減少することを裏付けるとともに、
脱スケールを困難にすると言われているCr2O3 の生成も
抑える効果があることを意味するものである。なお、本
実施例ではステンレス鋼のうち一部のマルテンサイト系
ステンレス鋼の場合を例にとって記載したが、本発明の
方法はもちろん他のステンレス鋼でも同様に適用するこ
とができる。
スケールの生成量が減少することを裏付けるとともに、
脱スケールを困難にすると言われているCr2O3 の生成も
抑える効果があることを意味するものである。なお、本
実施例ではステンレス鋼のうち一部のマルテンサイト系
ステンレス鋼の場合を例にとって記載したが、本発明の
方法はもちろん他のステンレス鋼でも同様に適用するこ
とができる。
【００３２】
【発明の効果】本発明のステンレス鋼の焼鈍方法は、雰
囲気ガスとして窒素ガスに加え、ＲＸガスも同時に使用
したことによって、スケール生成量が大幅に低下し、脱
スケール処理時間を短縮することができる。従って、脱
スケールの難しい材料を焼鈍した場合でも、多大な設備
投資をすることなく対処することができる。
囲気ガスとして窒素ガスに加え、ＲＸガスも同時に使用
したことによって、スケール生成量が大幅に低下し、脱
スケール処理時間を短縮することができる。従って、脱
スケールの難しい材料を焼鈍した場合でも、多大な設備
投資をすることなく対処することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 焼鈍炉内雰囲気中に、 (％ＣＯ)2／（％
ＣＯ2)（％ＣＯ、％ＣＯ2 は、体積比）が20以下となる
よう調節しながら、ＲＸガスと窒素ガスの両方を同時に
送気し、焼鈍を行うことを特徴とする脱スケール性の優
れたステンレス鋼の焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10892992A JPH05279732A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 脱スケール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10892992A JPH05279732A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 脱スケール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279732A true JPH05279732A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=14497241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10892992A Pending JPH05279732A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 脱スケール性の優れたステンレス鋼の焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05279732A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3006718A1 (de) * | 1980-02-21 | 1981-09-03 | Toray Industries, Inc., Tokyo | Verfahrer zur bereitung einer fluessigkeit aus genau dosierten bestandteilen sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| CN115415698A (zh) * | 2022-06-02 | 2022-12-02 | 湖北三环智能科技有限公司 | 一种热锻模修复再制造药芯焊丝及性能实时调控方法 |
-
1992
- 1992-03-31 JP JP10892992A patent/JPH05279732A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3006718A1 (de) * | 1980-02-21 | 1981-09-03 | Toray Industries, Inc., Tokyo | Verfahrer zur bereitung einer fluessigkeit aus genau dosierten bestandteilen sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| CN115415698A (zh) * | 2022-06-02 | 2022-12-02 | 湖北三环智能科技有限公司 | 一种热锻模修复再制造药芯焊丝及性能实时调控方法 |
| CN115415698B (zh) * | 2022-06-02 | 2023-10-20 | 湖北三环智能科技有限公司 | 一种热锻模修复再制造药芯焊丝及性能实时调控方法 |
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