JPH05267023A - 熱可塑性樹脂−配合抵抗体及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 炭素配合抵抗体のすべての利点を有し、且つ
低コストで製造する。 【構成】 ａ．熱可塑性樹脂、アセチレンブラック及び
他のカーボンブラックからなる混合物の生産をするため
に粒状材料を混合する段階； ｂ．前記混合物を塑性変形が可能になるまで加熱する段
階； ｃ．高温抵抗ロッドを形成するためにダイの開口を通っ
て加熱混合物を押出す段階； ｄ．抵抗ロッドを冷却する段階；及び ｅ．所定の抵抗を有する本体を形成するために断片に抵
抗ロッドを切断する段階とからなる抵抗体本体の製造
法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は実質的に電圧を下げ得る
抵抗体及びこのような抵抗体の製造法に関する。特に、
本発明は、熱可塑性樹脂−配合本体を有するリード化抵
抗体及びこのような抵抗体の製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】最も一般的に使用される抵抗体は炭素−
配合抵抗体である。これは硬く、広範な抵抗値にて容易
に使用でき、実質的に電圧を下げ得、約５％の抵抗トレ
ランスに製造できる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、その一
般性にもかかわらず、炭素−配合抵抗体は若干の欠点を
有している。 ａ．同一抵抗値を有する炭素−配合抵抗体を繰り返し製
造するのが困難であり、これは、製造に際し多くの変数
を含むからである。製造工程においては、規定温度に加
熱された所定の内部寸法のフェノール樹脂ケースに炭素
とケイ素粒子の所定の混合物を圧縮するために正確な圧
力が適用されることを要する。その後、ケーシングをシ
ールし、炭素−ケイ素混合物中に所定の深さになるま
で、加熱リードをケーシングの対向両端から押し入れ
る。抵抗が製造されるとき、又は抵抗体が製造される組
立ラインに関係なく、圧力、混合物、寸法、温度、深さ
が一定に保たれる場合にのみ同一抵抗値が得られる。

【０００４】ｂ．炭素−配合抵抗体の抵抗値は、ベーキ
ングにより硬化しない限り、最適安定点に達するまで使
用につれて実質的に減少する。必要なベーキング時間及
び温度は炭素−ケイ素混合物中の湿気量につれて変わ
り、正確に決定するのは困難である。硬化後でさえ、抵
抗体を高湿度環境にさらす場合は、水分子に対して透過
性があるフェノール樹脂ケーシングを通して湿気が再吸
収される。

【０００５】ｃ．ベーキング工程は抵抗体リードのはん
だ付け適性を減じ、ケーシングの両端中に押し入れる前
に、錫鉛はんだで被覆される。というのは、ベーキング
が続く限り、錫がはんだから出るためである。炭素−配
合抵抗体は欠点を有しているにもかかわらず、利点のす
べてを有する他のタイプの低コスト抵抗体は利用されて
いない。

【０００６】本発明の目的は、炭素−配合抵抗体のすべ
ての利点を有し、欠点のない、低コスト抵抗体を提供す
ることを目的とする。特に、正確に予想される抵抗値を
有し、製造されるとき又は組立ラインにかかわらず、製
造時又は使用時における温度又は湿度につれ実質的に変
わることのない抵抗値を有し、製造工程中に損なわれた
はんだ付け適性を有するリードを有する抵抗体を提供す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明によると、抵抗体
本体は所定の断面積のロッドからなり、これは熱可塑性
樹脂、アセチレンブラック、及び他のカーボンブラック
からなる同時押出混合物から形成される。炭素材料に対
する熱可塑性樹脂の比により本体の抵抗率が決まる。カ
ーボンブラックに対するアセチレンブラックの比により
抵抗体本体の熱抵抗率が決まる。これらの２種のブラッ
クの量を適性に選択することにより、一方のブラックの
正抵抗率は他方のブラックの負抵抗率により補償され
る。このように温度につれて実質的に変わることのない
抵抗率を有する抵抗体本体を製造することができる。

【０００８】好ましい実施態様において、本発明の抵抗
体本体は、抵抗体本体の総重量に基づいて計算するとア
セチレンブラック３〜１２重量％と他のカーボンブラッ
ク１〜５重量％を含む。より好ましい実施態様において
本発明の抵抗体中のアセチレンブラックと他のカーボン
ブラックの重量比は２．５：１〜３．５：１である。好
ましい実施態様によると、抵抗率は温度につれて変わら
ないか顕著な変化はない。

【０００９】本発明の抵抗体本体の好ましい製造法は、
所定の抵抗率をもたらす比率の上記材料の粒子ファーム
を混合することを含む。その後、この混合物を、塑性的
に変形可能なまで加熱し、樹脂中にくまなく炭素材料の
分散を確実にし、混合物の成形を容易にする。熱い混合
物をダイの開口を介して押し出し、熱い抵抗ロッドを形
成し、その後、冷却して硬化し、断片に切断して抵抗体
本体を形成する。ここで、「ロッド」の言葉は固体物に
限定されず、又管状のような他の押出形状も含む。

【００１０】本発明の抵抗体は熱可塑性−炭素本体から
なり、所定の溶融温度を有するはんだ材料を適用する電
気リードで端部処理される。本体ははんだ材料より高い
溶融温度を有しており、導電性、溶接材料の第１及び第
２ターミナルの相当する面に融合する第１及び第２面を
有している。電気リードの第１及び第２リードはそれぞ
れターミナル溶接され、電気絶縁材料は本体及び第１及
び第２ターミナルをカプセルに含む。好ましくは、抵抗
体本体は上記形状と配合を有するが、ターミナルの構造
は、他の形状及び熱可塑性−炭素配合を有する抵抗体本
体に関しても有利に使用できる。

【００１１】本発明の抵抗体本体を端部処理する好まし
い方法は以下の段階を含む。 ａ．本体の各々第１及び第２面に導電性、溶接性材料の
第１及び第２ターミナルを融合する段階、 ｂ．本体の抵抗率が所定の温度安定性に達するまで本体
を加熱する段階、 ｃ．ターミナルの各々に前記電気リードの第１及び第２
リードを溶接する段階 ｄ．電気的絶縁材料中に本体と第１及び第２ターミナル
をカプセル化する段階。

【００１２】

【実施例】以下に本発明を実施態様及び図面に基づいて
説明する。図１は本発明の抵抗ロッドを製造する装置の
第１の好ましい実施態様を示す。装置は熱い抵抗ロッド
を形成する押出機１０、抵抗ロッドを冷却する冷却浴１
２、ロッドの直径を同時操作的に規制する張力コントロ
ーラ１３と引取装置１４、及びロッドの抵抗率を測定す
る抵抗−測定装置１６を含む。図中の破線は破線の端の
矢印により示される方向に流れる電気信号を示す。

【００１３】この典型的な実施態様において、押出機１
０は、８つの別個の部分（図示１〜８）及び駆動モータ
２０を有するエクストルーダ、メルトポンプ９、成形ダ
イ１８、供給材料入口ホッパー２２、重量計量供給装置
２４及び２６、及びコントロールパネル２８を含む。２
つの重量計量供給装置は別々に制御可能な供給速度を有
し、抵抗ロッド３０を製造するために使用する粒子材料
の各々の成分を入口ホッパーに供給する。

【００１４】エクストルーダは１対の逆転かみ合いスク
リューを含むバレルからなり、これは部分１〜８を通っ
て伸長する。部分１は供給部分であり、これは、ホッパ
ー２２からエクストルーダへの粒子材料の供給を容易に
するために水冷される。部分２〜８は運搬及び混合部分
でありこれはエクストルーダを通る間に混合物が溶融す
るように電気的に加熱される。これらの部分の後方の１
つ（例えば部分７）を、溶融体中にトラップされている
湿気及び気体を逃すためにベントし、これにより溶融体
は脱蔵される。メルトポンプ９は、これも加熱されるの
だが、成形ダイ１８を通る溶融体を付勢する均一な圧力
を供給する。部分２〜８及びメルトポンプ９の温度はコ
ントロールパネル２８で離れて制御される（図が複雑に
なるのを避けるために、コントロールパネルをエクスト
ルーダ及びメルトポンプとを結ぶ温度制御信号ラインは
図示せず）。

【００１５】成形ダイ１８、冷却浴１２、張力コントロ
ーラ１３及び引取装置１４は同時操作により、図１の装
置によって製造される押出抵抗ロッド３０の直径を規制
する。成形ダイ１８は、メルトポンプ９により付勢され
た押出物の断面形状及び直径を決める。円形断面に関し
て、ダイから出る押出物は典型的に、ロッドの最終的な
直径より１０〜２０％大きい直径を有する。この最終的
な直径は引取装置１４により達成され、制御された速度
にて冷却浴１２を通る押出物を引くための連続した対立
ローラ対を使う。冷却浴は押出物の温度を徐々に下げ、
軟い変形可能な状態から硬い状態に変える。

【００１６】張力コントローラ１３は、冷却浴を出る硬
いロッドの反対側に配置されるビーム送信機及びビーム
受信機（共に図示せず）を有するレーザマイクロメータ
を含む。レーザマイクロメータはロッドの直径を光学的
に測定し、測定値に対応した信号をコントロールパネル
２８に送る。コントロールパネルは測定値を設定表示直
径と比較するコンパレータを含み、引取装置１４に可変
出力信号を送り、引取装置のローラが成形ダイ１８から
の押出物を引く速度を制御する。出力信号は、ダイ１８
を出るロッドの直径に要求されるのに相当する時間遅延
され、張力コントローラ１３のレーザマイクロメータ部
分に移動する。測定されたロッドの直径が表示直径より
大きい場合はローラの回転速度を挙げて冷却浴中で硬化
されるロッドの直径を減ずる。逆に、測定されたロッド
の直径が表示直径より小さい場合はローラの回転速度を
下げて冷却浴中で硬化されるロッドの直径を大きくす
る。

【００１７】抵抗測定装置１６、コントロールパネル２
８、重量計量供給装置２４，２６及びエクストルーダ駆
動モータ２０は同時的に操作して装置により製造された
ロッド３０の抵抗率を規制する。主に、この抵抗率は、
重量計量供給装置から、押出機の部分１に受け入れられ
た粒子物質の配合により決定される。抵抗率に影響する
他の要因はメルトポンプ圧力及び押出物の性質に影響す
る他のすべての要因である。供給装置２４は熱可塑性樹
脂の粒子を含み、一方供給装置２６はアセチレンブラッ
ク及び他のカーボンブラックの粒子混合物を含む。これ
らの３つの材料を押出機に供給するための配置は選択的
に用いられ得る。例えば各材料について別々の供給装置
を用いてもよい。

【００１８】供給入口ホッパー２２に各々の材料を供給
装置が運ぶ相対速度は抵抗測定装置１６と関連してコン
トロールパネル２８により決定される。これらの供給速
度は、抵抗測定装置１６により所望の抵抗率が測定され
るまで手動でコントロールパネルにて調節される。この
装置は、定められた離隔距離にてロッドに押し付ける離
れた電気的接触３２間の抵抗を決定することによりロッ
ド３０の抵抗率を電気的に測定する。装置１６は、製造
されたロッドの抵抗率における変化を示す入力信号をコ
ントロールパネル２８に送る。抵抗率が所望の大きさを
超える場合は、炭素材料を供給する重量計量供給装置の
供給速度をコントロールパネルにて上げる。逆に、抵抗
率が所望の大きさを下まわる場合は、同様の供給装置の
供給速度を下げる。供給装置２６から抵抗測定装置１６
へ移動する炭素材料に要求される時間に等価な期間遅延
されて上記の上げ下げがなされる。押出機駆動モータ２
０及びメルトポンプ９の速度は手動で上限下限間でコン
トロールパネルにて制御される。

【００１９】押出機スクリューの上限を超えると熱可塑
性樹脂の分野を起こすのに十分な熱を発生する。押出機
スクリューの下限を下まわると炭素と熱可塑性成分の均
一な混合ができない。溶融ポンプの速度は、ホッパー２
２に粒子物質が受け入れられる速度に適合して調整され
る。

【００２０】押出された抵抗ロッド３０は図１の装置に
より作られる。各々の場合に、重量計量供給装置２４は
シリカ及び重合体樹脂の混合物を含む。重合体材料の例
としては、液晶重合体、ポリエーテルケトン、ポリエー
テルエーテルケトン、ポリエーテルスルフォン及びポリ
フェニレンスルフィドである。しかしながら、液晶重合
体は回路部品に抵抗体をはんだ付けする間に最良にヒー
トトレランスを示すので、液晶重合体が好ましい。重量
計量供給装置２６はアセチレンブラック及び他のカーボ
ンブラックの混合物を含み、更に１又はそれ以上の無機
フィラー材料を含む。好ましいフィラー材料の例はシリ
カ、アルミナ及びタルクである。加熱押出機部分２〜８
及びメルトポンプ９の温度は重合体の融点より上であ
り、重合体が分解する温度より低かった。典型的な液晶
重合体では、これらの温度は約２９０〜３３０℃であっ
た。

【００２１】特別な例では、供給装置２４及び２６は上
記材料の混合物を含み、２６．６７重量％のシリカ、芳
香族共重合体からなる６６．６７重量％の液晶重合体
（商品名Vectra, Hoechst Celanese) １．６６重量％の
カーボンブラック、及び５．００重量％のアセチレンブ
ラックの混合物に供給装置２２中でなる供給速度にて操
作される。図１の装置により製造される長さ０．２７０
インチ、直径０．１０インチの抵抗ロッドは４６２００
オームの測定された抵抗（一端から他端まで）を有す
る。

【００２２】図２及び図３は、本発明の抵抗ロッドを製
造する装置の第２の好ましい実施態様を示す。図２の装
置は種々の抵抗率のペレットのバッチを作るのに使用さ
れる。図３の装置はペレットから種々の抵抗率のロッド
を作るのに使用される。

【００２３】図２の装置は軟かい抵抗材料である押出物
を製造する押出機３４及び押出物を硬いペレットに形成
するペレタイザー３６を含む。この実施態様において、
押出機は溶融ポンプ９、形成ダイ１８及び制御パネル２
８がないことを除いて、実質的に図１の押出機と同じで
ある。溶融ポンプは必要ない、というのは、押出機それ
自体のスクリューは充分な圧力生じ、フランジを付した
連結パイプ３８を介して軟かい押出物をペレタイザー３
６に運ぶからである。ペレタイザーは、軟かい押出物を
切って小さい円筒形状にし、水流れ冷却し、乾燥し、収
集される出口開口に運ぶことにより、小さい抵抗ペレッ
ト４０を形成する。

【００２４】図２の装置により製造されたペレット４０
の抵抗率は重量計量供給装置２４，２６からエクストル
ーダ３４の部分１に受け入れられる粒子物の配合により
主に決定される。抵抗率に影響を与える他の要因はエク
ストルーダによる圧力及び押出物の性質に影響を与える
他のすべての要因である。種々の抵抗率のペレットのバ
ッチは、供給装置の供給速度及び／又は供給装置２６の
２種の炭素材料の相対量を、部分的に調整することによ
り得られる。別々の供給装置が各々種々の粒子材料を供
給する場合は供給速度の調整のみが必要である。ペレッ
トの各々のバッチの抵抗率は供給装置２６の供給速度を
調節することにより及び種々のバッチ中の個々のペレッ
トの抵抗率を測定することにより実験的に決定される。

【００２５】図３の装置は押出機４２、冷却浴１２、張
力コントローラ１３及び引取装置１４を含む。又、破線
は線の端の矢印が示す方向に電気信号が流れることを示
す。この実施態様において、押出機４２は４つの別個の
部分（Ａ〜Ｅ）及びエクトスルーダ駆動モータ４４を有
するエクストルーダ、溶融ポンプＥ、形成ダイ１８、供
給入口ホッパー２２、及びコントロールポンプ２６を含
む。３０又はより小さい参照符号を有する図３のすべて
の要素は同じ符号を有する図１の要素と実質的に同一で
ある。

【００２６】エクストルーダは単一スクリューを含むバ
レルからなり、部分Ａ〜Ｄに延設される。スクリューは
３つの連続した部分を有し、ホッパー２２から受け入れ
られる抵抗ペレットを混合し運ぶ供給部分、ペレットを
集めて溶融を促進する圧縮部分、及びメルトポンプＥに
供給される溶融物の量、安定性、均質性を制御する溶融
部分を含む。

【００２７】エスクトルーダの部分Ａは、実質的にスク
リューの供給部分に関連しているが、ホッパー２２から
エクストルーダにペレットの供給を容易にするために水
冷される。部分Ｂ〜Ｄは電気的に加熱されて、エクスト
ルーダを通過する際に、ペレット混合物の溶融を行う。

【００２８】形成ダイ１８、冷却浴１２、張力コントロ
ーラ１３及び引取装置１４は、図１を参照して記載され
ているが、ロッド３０の直径を調節するために同時的に
操作する。ロッドの抵抗率を、ホッパー２２に堆積した
種々の抵抗率のペレットの相対的量により決定する。エ
クストルーダ駆動モータ４４及びメルトポンプＥの速度
を手動でコントロールパネルにて制御可能である。メル
トポンプの典型的な速度は生産性を最大にすべく設定さ
れ、モータ４４の速度はメルトポンプの入口と出口間の
圧力差を一定に保つべく調節される。

【００２９】エクストルーダは駆動モータ４４、部分Ａ
〜Ｄ、及び部分的に且つ遠隔的に制御可能なこれらの部
分のための加熱部材を含む。押出された抵抗ロッド３０
は、図２の装置により製造された抵抗ペレットから図３
の装置により製造される。各々の場合において、重量計
量供給装置２４はシリカ及び重合体樹脂の混合物を含
む。重合体材料の例としては液晶重合体ポリエーテルケ
トン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルスル
フォン及びポリフェニレンスルフィドであり液晶重合体
が好ましい。重量計量供給装置２６はカーボンアセチレ
ンブラック及び他のカーボンブラックの混合物を含み、
更に１又はそれ以上の多量フィラー材料を含む。好まし
いフィラー材料の例はシリカ、アルミナ及びタルクであ
る。図２の加熱したエクストルーダ部分２〜８の温度は
重合体の溶融温度より上であり、重合体の分解温度より
下であった。これらの温度は典型的な液晶重合体に対し
ては約２８０〜３００℃の範囲であった。又図３の加熱
したエクストルーダ部分Ａ〜Ｄ及び溶融ポンプＥの温度
は重合体の融点より上であり、重合体の分解温度より下
であった。これらの温度は典型的な液晶重合体に対して
は約２９５〜３００℃の範囲であった。

【００３０】特別な例では、供給装置２４及び２６（図
２）は上記材料の混合物を含み、７．０重量％のシリ
カ、８２．５重量％の液晶重合体、芳香族ポリエステル
に基づく２．６重量％のカーボンブラック（より一般に
は１〜５％）及び７．９重量％のアセチレンブラック
（より一般には４〜１２％）の混合物を供給装置２２中
で生じる供給速度で操作した。上記混合物から作られた
ペレットから図３の装置により製造された長さ０．２７
０インチ、直径０．１０インチの円形の抵抗ロッドは１
０００オームの抵抗を測定された（一端から他端）。こ
の抵抗は温度につれて、変化しなかった又は実質的に変
化しなかった。

【００３１】図４〜図９は押出された抵抗ロッド３０か
ら切断された熱可塑性−炭素抵抗本体４５を端部処理し
てカプセル化することによって抵抗体を作る方法を説明
する。好ましくはこの本体は標準化した長さに切断さ
れ、抵抗体の各バッチの抵抗を相応する抵抗率のロッド
から本体を切断することにより決定される。選択的に、
ある抵抗率のロッドは異なる長さの本体に切断して異な
る抵抗を有する抵抗体を形成してもよい。別の選択とし
ては、標準化した長さをすべての抵抗に対して適用した
場合であっても、切断された抵抗体の長さは所望の表示
範囲内に調整され、規定トレランス内に抵抗をもたらす
ことができる。

【００３２】以下の文字入りの段落では図４〜９で説明
した方法工程を記述しており、段落の文字は図番号と一
致している。

【００３３】４．焼結した鉄磁性の材料の多孔性金属デ
ィスクを抵抗本体４５の第１端に接触して配置し、抵抗
体の第１ターミナルに付着させる。このディスクは、ニ
ッケルのような粉末の電気的に導電性材料から従来の焼
結技術により形成され、これは溶接可能で且つ本体に比
べて小さい抵抗を有する。このディスクは曲がらない充
分な厚さを有し、続いて付着させるリードのはんだ付け
の間ヒートシンクとして機能し、リードの溶接に耐える
（例えば０．０４０インチ）。ディスクは、抵抗本体の
直接に相応した直径の実質的に有する。

【００３４】５．これら両要素はコイル５０によって作
られたＲＦ電磁場を通されて抵抗本体４５はディスク４
６の第１端に対してゆるく保持されるコイル中の電流
は、場によってディスク中に引き起こされるうず流を生
じる大きさに調節され、本体の溶融温度をわずかに超え
る温度にディスクを加熱して、ディスクを本体に融合す
る。この温度は使用された熱可塑性樹脂材料と共に変化
するが、例示した材料に対しては、溶融温度は約２８０
℃である。

【００３５】６．工程ａ及びｂを本体４５の第２端につ
いて繰り返して、抵抗体の第２ターミナルとしての第２
ディスク４８の接着を行う。第１端の再加熱を防ぐため
に、第２端を、物体のＸ−Ｘ縦軸に対して横方向にある
コイル５０中に通す。選択的に、ディスク４６，４８は
コイルを軸方向に通すことによって１工程で本体の両端
に連続して溶かすことができる。

【００３６】７．４〜６の工程において形成された多量
の抵抗体の小組立品はオーブン５２中で、抵抗本体部分
４５が縮んで安定な寸法になるまで焼かれ、この寸法は
この方法の最終生成品である抵抗体の使用中は実質的に
変化しない。抵抗本体を焼く典型的な温度及び時間は３
００℃で１６〜３２時間である。

【００３７】８．第１及び第２電気リード５６及び５８
は抵抗体の反対側にそれぞれ第１及び第２端４６及び４
８に溶接されて保持される。溶接は、一時的に、第１タ
ーミナル／リード５６／４６及び第２ターミナル／リー
ド５８／４８に連結される第１及び第２電源６０及び６
２の方法により達成される。電源はリードがターミナル
に接触している接点にて融合するに充分な熱を発生する
電流パルスを各々生じる。パルスにより発生した熱は部
分的であり、非常に短期間なので、ターミナル４６，４
８に隣接した熱可塑性本体材料にさえ溶融又は軟化をも
たらさない。連続して使用される典型的な電流パルスは
実質的に、４〜６ミリセカンドの期間及び６００〜８０
０アンペアの振幅を有する方形波パルスである。

【００３８】９．抵抗本体及びターミナルは電気的に絶
縁された、耐湿性材料（例えばエポキシ）中に図示のコ
ーティング方法のような方法によりカプセル化される。
この方法では、各端部処理した抵抗本体４５は連続的に
エポキシ材料６６でコートされる回転輪６４を横にまわ
ることによりコートされる。コーティングは加熱領域中
で（例えばヒートランプ下で）硬化されることにより硬
化される。得られたカプセル化した抵抗体は図１０中で
説明される。選択的に使用可能なカプセル化方法はトラ
ンスファー成形法である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の好ましい実施態様の抵抗体本体
を製造する装置の模式図である。

【図２】本発明の第２の好ましい実施態様の抵抗体本体
を製造する集合装置の模式図である。

【図３】本発明の第２の好ましい実施態様の抵抗体本体
を製造する集合装置の模式図である。

【図４】熱可塑性−炭素抵抗体本体から抵抗体を製造す
る段階の模式図である。

【図５】熱可塑性−炭素抵抗体本体から抵抗体を製造す
る段階の模式図である。

【図６】熱可塑性−炭素抵抗体本体から抵抗体を製造す
る段階の模式図である。

【図７】熱可塑性−炭素抵抗体本体から抵抗体を製造す
る段階の模式図である。

【図８】熱可塑性−炭素抵抗体本体から抵抗体を製造す
る段階の模式図である。

【図９】熱可塑性−炭素抵抗体本体から抵抗体を製造す
る段階の模式図である。

【図１０】図４〜図８の段階で製造された抵抗体の模式
図である。

【符号の説明】

９ メルトポンプ １０ 押出機 １２ 冷却浴 １３ 張力コントローラ １４ 引取装置 １６ 抵抗−測定装置 １８ 形成ダイ ２０ 駆動モータ ２２ 供給材料入口ホッパー ２４，２６ 重量計量供給装置 ２８ コントロールパネル ３０ 抵抗ロッド

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 スタンレイ ボーリン アメリカ合衆国 キテサス州 76086 ウ ェザーフォード ストーンリッジ 11 (72)発明者 ギルバート リー マーシャル アメリカ合衆国 キテサス州 76067 ミ ネラル ウェルズ エスイー トゥエンテ ィフォース ストリート 2200 (72)発明者 マックス マークビッカ アメリカ合衆国 キテサス州 76067 ミ ネラル ウェルズ エヌダブリュー セブ ンス ストリート 615 (72)発明者 ポール ロバート ストランディン アメリカ合衆国 キテサス州 76082 ボ ックス 224 スプリングタウン ルート ３

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性樹脂、アセチレンブラック、及
   び他のカーボンブラックからなる同時押出混合物から形
   成された所定の断面積を有するロッドからなることを特
   徴とする抵抗体本体。
2. 【請求項２】 前記熱可塑性樹脂は液晶ポリマーを含む
   請求項１記載の抵抗体本体。
3. 【請求項３】 ａ．熱可塑性樹脂、アセチレンブラック
   及び他のカーボンブラックからなる混合物の生産をする
   ために粒状材料を混合する段階； ｂ．前記混合物を塑性変形が可能になるまで加熱する段
   階； ｃ．高温抵抗、ロッドを形成するためにダイの開口を通
   って加熱混合物を押出す段階； ｄ．抵抗ロッドを冷却する段階；及び ｅ．所定の抵抗を有する本体を形成するために断片に抵
   抗ロッドを切断する段階とからなる抵抗体本体の製造
   法。
4. 【請求項４】 前記粒状材料が、既知の抵抗率を有する
   第１及び第２押出物を含み、且つ前記材料が、所定の抵
   抗を有する前記本体の生産するために所定の比で混合さ
   れる請求項３記載の方法。
5. 【請求項５】 前記第１及び第２材料の各々が熱可塑性
   樹脂、アセチレンブラック及び他のカーボンブラックを
   含む請求項４記載の方法。
6. 【請求項６】 所定の融解温度を有するはんだ材料を適
   用できる電気リードを含む抵抗体であり、 ａ．前記所定の融解温度より高い融解温度を有し、第１
   及び第２面を有する請求項１又は２記載の抵抗体本体。 ｂ．本体の両面のうち各１面に各々溶合した面を有し、
   導電性、溶接性材料からなる第１及び第２ターミナル ｃ．前記ターミナルのうちの各々のターミナルに溶接し
   た前記電気リードのうち第１及び第２リード ｄ．本体と第１及び第２ターミナルをカプセル化する電
   気的絶縁材料 を更に含むことを特徴とする抵抗体。
7. 【請求項７】 はんだ材料を適用できる電気リードを有
   する熱可塑性樹脂−炭素抵抗本体の端部処理方法であ
   り、 ａ．本体の各々第１及び第２面に導電性、溶接性材料の
   第１及び第２ターミナルを融合する段階、 ｂ．本体の抵抗率が所定の安定性に達するまで本体を加
   熱する段階、 ｃ．ターミナルの各々に前記電気リードの第１及び第２
   リードを溶接する段階 からなる方法。
8. 【請求項８】 電気的絶縁材料中に本体と第１及び第２
   ターミナルをカプセル化する段階を更に含む請求項７記
   載の方法。