JPH05231379A - 多板式層流ファン - Google Patents
多板式層流ファンInfo
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- JPH05231379A JPH05231379A JP3097792A JP3097792A JPH05231379A JP H05231379 A JPH05231379 A JP H05231379A JP 3097792 A JP3097792 A JP 3097792A JP 3097792 A JP3097792 A JP 3097792A JP H05231379 A JPH05231379 A JP H05231379A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scroll casing
- fan
- impeller
- laminar flow
- flow fan
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スクロールケーシングの広がり角を所定値以
下とすることにより、層流ファンに最適なスクロールケ
ーシング形状を得る。 【構成】 軸心部に吸込穴３a,３a・・をそれぞれ有す
る多数のドーナツ状円板３,３・・を所定間隔で重ね合
わせてなる羽根車１と、該羽根車１の外周部を包設する
スクロールケーシング２とからなる多板式層流ファンに
おいて、前記スクロールケーシング２の広がり角θc
を、１〜４°の範囲に設定している。
下とすることにより、層流ファンに最適なスクロールケ
ーシング形状を得る。 【構成】 軸心部に吸込穴３a,３a・・をそれぞれ有す
る多数のドーナツ状円板３,３・・を所定間隔で重ね合
わせてなる羽根車１と、該羽根車１の外周部を包設する
スクロールケーシング２とからなる多板式層流ファンに
おいて、前記スクロールケーシング２の広がり角θc
を、１〜４°の範囲に設定している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、多板式層流ファンに
関し、さらに詳しくは多板式層流ファンにおけるスクロ
ール形状に関するものである。
関し、さらに詳しくは多板式層流ファンにおけるスクロ
ール形状に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】軸心部に吸込穴を有する多数のドーナツ
状円板を所定間隔で重ね合わせてなる羽根車と、該羽根
車の外周部を包設するスクロールケーシングとからなる
多板式層流ファンは、遠心型のファンの一種として従来
から良く知られており、その流体力学的特性について
は、従来から種々研究されてきている[例えば、日本機
械学会論文集(Ｂ編)５６巻５２４号(１９９０ー４)]。
状円板を所定間隔で重ね合わせてなる羽根車と、該羽根
車の外周部を包設するスクロールケーシングとからなる
多板式層流ファンは、遠心型のファンの一種として従来
から良く知られており、その流体力学的特性について
は、従来から種々研究されてきている[例えば、日本機
械学会論文集(Ｂ編)５６巻５２４号(１９９０ー４)]。
【０００３】上記研究においては、羽根車を構成する円
板の枚数・間隔およびスクロールケーシング隙間が流体
力学的特性に及ぼす影響等を課題とされている。
板の枚数・間隔およびスクロールケーシング隙間が流体
力学的特性に及ぼす影響等を課題とされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、スクロール
ケーシングについては、羽根車とのマッチングの点から
その形状がファン特性に大きな影響を及ぼすと考えられ
るにもかかわらず、これまで、多板式層流ファンに適す
るスクロールケーシング形状について検討したものは見
当たらない。
ケーシングについては、羽根車とのマッチングの点から
その形状がファン特性に大きな影響を及ぼすと考えられ
るにもかかわらず、これまで、多板式層流ファンに適す
るスクロールケーシング形状について検討したものは見
当たらない。
【０００５】即ち、多板式層流ファンにおけるスクロー
ルケーシングの形状を決定するに当たって、従来の遠心
型ファン(例えば、多翼型遠心ファン等)のスクロールケ
ーシングの延長として決定されてきており、層流ファン
の特徴を生かすようなスクロールケーシング形状につい
ては全く考慮されていなかった。
ルケーシングの形状を決定するに当たって、従来の遠心
型ファン(例えば、多翼型遠心ファン等)のスクロールケ
ーシングの延長として決定されてきており、層流ファン
の特徴を生かすようなスクロールケーシング形状につい
ては全く考慮されていなかった。
【０００６】そこで、本発明者らは、スクロールケーシ
ングの軸方向幅を一定とし、スクロールケーシング外壁
の広がり形状としは対数螺旋を用いて、その広がり角が
ファン特性および内部流れに及ぼす影響について実験的
に検討したところ、広がり角が小さいものにおいて層流
ファンに適した特性が得られた。
ングの軸方向幅を一定とし、スクロールケーシング外壁
の広がり形状としは対数螺旋を用いて、その広がり角が
ファン特性および内部流れに及ぼす影響について実験的
に検討したところ、広がり角が小さいものにおいて層流
ファンに適した特性が得られた。
【０００７】本願発明は、上記の点に鑑みてなされたも
ので、スクロールケーシングの広がり角を所定値以下と
することにより、層流ファンに最適なスクロールケーシ
ング形状を得ることを目的とするものである。
ので、スクロールケーシングの広がり角を所定値以下と
することにより、層流ファンに最適なスクロールケーシ
ング形状を得ることを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本願発明では、上記課題
を解決するための手段として、図面に示すように、軸心
部に吸込穴３a,３a・・をそれぞれ有する多数のドーナ
ツ状円板３,３・・を所定間隔で重ね合わせてなる羽根
車１と、該羽根車１の外周部を包設するスクロールケー
シング２とからなる多板式層流ファンにおいて、前記ス
クロールケーシング２の広がり角θcを、１〜４°の範
囲に設定している。
を解決するための手段として、図面に示すように、軸心
部に吸込穴３a,３a・・をそれぞれ有する多数のドーナ
ツ状円板３,３・・を所定間隔で重ね合わせてなる羽根
車１と、該羽根車１の外周部を包設するスクロールケー
シング２とからなる多板式層流ファンにおいて、前記ス
クロールケーシング２の広がり角θcを、１〜４°の範
囲に設定している。
【０００９】
【作用】本願発明では、上記手段により次のような作用
が得られる。
が得られる。
【００１０】即ち、スクロールケーシング２の広がり角
θcを１〜４°の範囲に設定すると、低流量域において
は流体が円板３,３・・間に長く滞在し、ドーナツ状円
板から十分な作用を受けるので、全圧効率が高くなると
ともに、この低流量域に対応してスクロールケーシング
２内の流路断面積を小さくしたため、流体が円板外周か
らスクロールケーシングに流入する時の減速損失が減少
する。また、広がり角が小さくなると、羽根車１出口に
おける流れの周方向分布が一様化するため動力損失が低
減する。
θcを１〜４°の範囲に設定すると、低流量域において
は流体が円板３,３・・間に長く滞在し、ドーナツ状円
板から十分な作用を受けるので、全圧効率が高くなると
ともに、この低流量域に対応してスクロールケーシング
２内の流路断面積を小さくしたため、流体が円板外周か
らスクロールケーシングに流入する時の減速損失が減少
する。また、広がり角が小さくなると、羽根車１出口に
おける流れの周方向分布が一様化するため動力損失が低
減する。
【００１１】
【発明の効果】本願発明によれば、軸心部に吸込穴３a,
３a・・をそれぞれ有する多数のドーナツ状円板３,３・
・を所定間隔で重ね合わせてなる羽根車１と、該羽根車
１の外周部を包設するスクロールケーシング２とからな
る多板式層流ファンにおいて、前記スクロールケーシン
グ２の広がり角θcを、１〜４°の範囲に設定して、低
流量域において流体が円板３,３・・間に長く滞在する
ことによる全圧効率の増大と、スクロールケーシング２
内の流路断面積の減少に伴う流入時における減速損失の
減少と、羽根車１出口における流れの周方向分布の一様
化による動力損失の低減とを図り得るようにしたので、
低流量域におけるファン効率の向上およびファンの高性
能化が達成できるという優れた効果がある。
３a・・をそれぞれ有する多数のドーナツ状円板３,３・
・を所定間隔で重ね合わせてなる羽根車１と、該羽根車
１の外周部を包設するスクロールケーシング２とからな
る多板式層流ファンにおいて、前記スクロールケーシン
グ２の広がり角θcを、１〜４°の範囲に設定して、低
流量域において流体が円板３,３・・間に長く滞在する
ことによる全圧効率の増大と、スクロールケーシング２
内の流路断面積の減少に伴う流入時における減速損失の
減少と、羽根車１出口における流れの周方向分布の一様
化による動力損失の低減とを図り得るようにしたので、
低流量域におけるファン効率の向上およびファンの高性
能化が達成できるという優れた効果がある。
【００１２】
【実施例】以下、添付の図面を参照して、本願発明の好
適な実施例を説明する。
適な実施例を説明する。
【００１３】本実施例の多板式層流ファンは、図１およ
び図２に示すように、軸心部に吸込穴３a,３a・・を有
する多数のドーナツ状円板３,３・・を所定間隔で重ね
合わせてなる羽根車１と、該羽根車１の外周部を包設す
るスクロールケーシング２とを備えている。
び図２に示すように、軸心部に吸込穴３a,３a・・を有
する多数のドーナツ状円板３,３・・を所定間隔で重ね
合わせてなる羽根車１と、該羽根車１の外周部を包設す
るスクロールケーシング２とを備えている。
【００１４】前記羽根車１は、図示しない駆動源(例え
ば、モータ等)に連結された回転軸４の軸端に枢着され
た連結板５に固定された端板６に対して前記ドーナツ状
円板３,３・・が連結具７,７・・を介して固定された構
成とされている。なお、本実施例の場合、ドーナツ状円
板３,３・・における吸込穴３a,３a・・は、吸込側から
奥に行くに従って順次小径となるようにされている。
ば、モータ等)に連結された回転軸４の軸端に枢着され
た連結板５に固定された端板６に対して前記ドーナツ状
円板３,３・・が連結具７,７・・を介して固定された構
成とされている。なお、本実施例の場合、ドーナツ状円
板３,３・・における吸込穴３a,３a・・は、吸込側から
奥に行くに従って順次小径となるようにされている。
【００１５】また、本実施例の場合、前記スクロールケ
ーシング２の吸込側には、後述する実験のために吸込ノ
ズル８が付設されている。
ーシング２の吸込側には、後述する実験のために吸込ノ
ズル８が付設されている。
【００１６】なお、スクロールケーシング２の広がり形
状は、次式で与えられる対数螺旋を用いて形成されてい
る。
状は、次式で与えられる対数螺旋を用いて形成されてい
る。
【００１７】r＝r2・exp(θ,tanθc) ここで、r2:スクロールケーシング２における舌部２bと
回転軸心Ｏとの距離、θ:前記舌部２bからの角度ラジア
ン、θc:スクロールケーシング２の広がり角(°)、r:前
記舌部２bからθの角度におけるスクロールケーシング
２内壁と回転軸心Ｏとの距離とされている。
回転軸心Ｏとの距離、θ:前記舌部２bからの角度ラジア
ン、θc:スクロールケーシング２の広がり角(°)、r:前
記舌部２bからθの角度におけるスクロールケーシング
２内壁と回転軸心Ｏとの距離とされている。
【００１８】しかして、この多板式層流ファンにおいて
は、吸込ノズル８から吸い込まれた流体Ｆは、羽根車１
の回転に伴って吸込穴３a,３a・・からドーナツ状円板
３,３・・間に吸い込まれ、流体の粘性と遠心力とによ
りドーナツ状円板３,３・・の外周縁からスクロールケ
ーシング２内に流出し、スクロールケーシング２内の流
体通路を旋回してその吐出口２aから吹き出されること
となっている。
は、吸込ノズル８から吸い込まれた流体Ｆは、羽根車１
の回転に伴って吸込穴３a,３a・・からドーナツ状円板
３,３・・間に吸い込まれ、流体の粘性と遠心力とによ
りドーナツ状円板３,３・・の外周縁からスクロールケ
ーシング２内に流出し、スクロールケーシング２内の流
体通路を旋回してその吐出口２aから吹き出されること
となっている。
【００１９】さて、以下においては、スクロールケーシ
ング２の広がり角θcを種々変更した場合(即ち、θc＝
１°、２°、４°、６°および８°の場合)におけるフ
ァンの性能特性および羽根車出口の流動状態について考
察する。なお、この時の各種条件は以下の通りであっ
た。
ング２の広がり角θcを種々変更した場合(即ち、θc＝
１°、２°、４°、６°および８°の場合)におけるフ
ァンの性能特性および羽根車出口の流動状態について考
察する。なお、この時の各種条件は以下の通りであっ
た。
【００２０】即ち、羽根車回転数Ｎ＝１８００rpm、円
板外径Ｄ2＝３８０mm、円板厚みδ＝１．５mm、円板間
隔δd＝１．６mm、円板枚数Ｚ＝１５枚、スクロールケ
ーシング幅＝７３mmとし、円板内径は入口部でＤ1＝１
７０mmとし軸方向にθs＝３２°の角度をもって直線的
に減少させている。
板外径Ｄ2＝３８０mm、円板厚みδ＝１．５mm、円板間
隔δd＝１．６mm、円板枚数Ｚ＝１５枚、スクロールケ
ーシング幅＝７３mmとし、円板内径は入口部でＤ1＝１
７０mmとし軸方向にθs＝３２°の角度をもって直線的
に減少させている。
【００２１】また、回転数は電磁ピックアップ、駆動ト
ルクＴはトルク検出器によってそれぞれ測定し、羽根車
出口部の流動状態の測定は球形ピトー管を用いた。
ルクＴはトルク検出器によってそれぞれ測定し、羽根車
出口部の流動状態の測定は球形ピトー管を用いた。
【００２２】そして、データ整理は、次の式に基づいて
行った。
行った。
【００２３】 圧力係数ψ＝２Ｐts／ρＵ0 2 (１) 流量係数φ＝Ｑ／(２πr2bδdＵ0) (２) 動力係数λ＝Ｌ／(πρbδdr2Ｕ0) (３) 全圧効率η＝ρgＱＰts／ωＴ＝ψφ／λ (４) ここで、Ｕ0はドーナツ状円板３の外周速度、Ｐtsは測
定管でのファン全圧、Ｑは流量、Ｌは軸動力、ρは空気
密度、ωは回転角速度、gは重力加速度、bは係数であ
る。
定管でのファン全圧、Ｑは流量、Ｌは軸動力、ρは空気
密度、ωは回転角速度、gは重力加速度、bは係数であ
る。
【００２４】上記実験結果に基づくファンの性能特性
は、図３に示すようになった。
は、図３に示すようになった。
【００２５】即ち、スクロールケーシング２の広がり角
θcを小さくするほど最高全圧効率ηmaxおよび圧力係数
ψが上昇し、特に低流量域で効率が大幅に増大してい
る。このことは、スクロールケーシング２の広がり角θ
cが小さくなると、スクロールケーシング２における流
路断面積が小さくなるため、羽根車１におけるドーナツ
状円板３,３・・間における流体の滞在が長くなり(例え
ば、ドーナツ状円板３の吸込穴３a側から吸い込まれた
流体の軌跡が長くなり、円板３,３・・により生ずるせ
ん断力によって絶対速度が増すとともに相対速度の減少
に伴って静圧が上昇することを示している。なお、図１
において、点線xで示すものは広がり角θc＝１°におけ
る低流量での流体の軌跡であり、鎖線yで示すものは広
がり角θc＝１°における大流量域での流体の軌跡であ
る。
θcを小さくするほど最高全圧効率ηmaxおよび圧力係数
ψが上昇し、特に低流量域で効率が大幅に増大してい
る。このことは、スクロールケーシング２の広がり角θ
cが小さくなると、スクロールケーシング２における流
路断面積が小さくなるため、羽根車１におけるドーナツ
状円板３,３・・間における流体の滞在が長くなり(例え
ば、ドーナツ状円板３の吸込穴３a側から吸い込まれた
流体の軌跡が長くなり、円板３,３・・により生ずるせ
ん断力によって絶対速度が増すとともに相対速度の減少
に伴って静圧が上昇することを示している。なお、図１
において、点線xで示すものは広がり角θc＝１°におけ
る低流量での流体の軌跡であり、鎖線yで示すものは広
がり角θc＝１°における大流量域での流体の軌跡であ
る。
【００２６】そこで、スクロールケーシング２の広がり
角θcの変更がファン効率ηに及ぼす影響を分かり易く
するため、前記図３における最高効率をプロットしたと
ころ、図４に示すような曲線が得られた。
角θcの変更がファン効率ηに及ぼす影響を分かり易く
するため、前記図３における最高効率をプロットしたと
ころ、図４に示すような曲線が得られた。
【００２７】これによれば、前記広がり角θcが１°〜
４°の範囲において高いファン効率ηを示し、θc＞４
°になると、ファン効率が低下してくることがわかる。
このことから、層流ファンにおいてスクロールケーシン
グ２の広がり角θcの最適範囲は、θc＝１〜４°とする
のが望ましいのである。
４°の範囲において高いファン効率ηを示し、θc＞４
°になると、ファン効率が低下してくることがわかる。
このことから、層流ファンにおいてスクロールケーシン
グ２の広がり角θcの最適範囲は、θc＝１〜４°とする
のが望ましいのである。
【００２８】また、広がり角θcが大きいと、スクロー
ルケーシング２の流路断面積が大きくなるため、スクロ
ールケーシング２内の流速が小さくなり、スクロールケ
ーシング２内への流入時における減速損失が大きくなる
が、広がり角θcが小さいと、スクロールケーシング２
の流路断面積が小さくなるため、流速が大きくなり、ス
クロールケーシング２内への流入時における減速損失が
減少する。このこともファン性能向上に大いに寄与して
いる。
ルケーシング２の流路断面積が大きくなるため、スクロ
ールケーシング２内の流速が小さくなり、スクロールケ
ーシング２内への流入時における減速損失が大きくなる
が、広がり角θcが小さいと、スクロールケーシング２
の流路断面積が小さくなるため、流速が大きくなり、ス
クロールケーシング２内への流入時における減速損失が
減少する。このこともファン性能向上に大いに寄与して
いる。
【００２９】次に、羽根車１の出口における流動状態に
ついて考察するに当たって、それぞれの広がり角θcで
最高効率を示した場合の羽根車出口の壁面静圧の周方向
分布を図５に示している。
ついて考察するに当たって、それぞれの広がり角θcで
最高効率を示した場合の羽根車出口の壁面静圧の周方向
分布を図５に示している。
【００３０】これによれば、広がり角θcが大きい場合
には非一様性が大きく、広がり角θcが減少するにつれ
て静圧値が増大するとともに、周方向の一様性がよくな
っていることがわかる。特にθc＝１°あるいは２°に
おいてその傾向が顕著である。
には非一様性が大きく、広がり角θcが減少するにつれ
て静圧値が増大するとともに、周方向の一様性がよくな
っていることがわかる。特にθc＝１°あるいは２°に
おいてその傾向が顕著である。
【００３１】さらに、図３に示すように、広がり角θc
が小さくなると、動力係数λも小さくなっているが、こ
れは、前述したように、広がり角θcの小さいスクロー
ルケーシング２では、羽根車１の周囲の流れが一様であ
り、流れが非一様で三次元的に流動する広がり角θcが
大きい場合に比べて動力損失が小さくなることとに起因
しているものと推量される。
が小さくなると、動力係数λも小さくなっているが、こ
れは、前述したように、広がり角θcの小さいスクロー
ルケーシング２では、羽根車１の周囲の流れが一様であ
り、流れが非一様で三次元的に流動する広がり角θcが
大きい場合に比べて動力損失が小さくなることとに起因
しているものと推量される。
【００３２】上記したような、動力係数λの低下は、フ
ァン効率の向上に大いに寄与することとなるのである。
ァン効率の向上に大いに寄与することとなるのである。
【００３３】以上述べてきたように、多板式層流ファン
においては、低流量域条件の場合、羽根車１の出口流れ
角aが極端に小さく且つ流速が大きいため、広がり角θc
の大きなスクロールケーシング２を用いると、スクロー
ルケーシング流入時の減速損失が大きくなり、得られる
静圧上昇が小さくなるとともに、スクロールケーシング
２内の流れに偏流が生じ、周方向分布が非一様になって
効率が低下するが、広がり角θcが小さいスクロールケ
ーシング２を用いた場合、スクロールケーシング流入時
の減速損失が減少し且つ得られる静圧上昇がおおきくな
り、スクロールケーシング２内の流れの周方向分布が一
様化するため効率が増大することとなる。
においては、低流量域条件の場合、羽根車１の出口流れ
角aが極端に小さく且つ流速が大きいため、広がり角θc
の大きなスクロールケーシング２を用いると、スクロー
ルケーシング流入時の減速損失が大きくなり、得られる
静圧上昇が小さくなるとともに、スクロールケーシング
２内の流れに偏流が生じ、周方向分布が非一様になって
効率が低下するが、広がり角θcが小さいスクロールケ
ーシング２を用いた場合、スクロールケーシング流入時
の減速損失が減少し且つ得られる静圧上昇がおおきくな
り、スクロールケーシング２内の流れの周方向分布が一
様化するため効率が増大することとなる。
【図１】多板式層流ファンにおけるスクロールケーシン
グの広がり角を変えたものを示す断面図である。
グの広がり角を変えたものを示す断面図である。
【図２】多板式層流ファンの一例を示す半截縦断面図で
ある。
ある。
【図３】広がり角の異なるスクロールケーシングを用い
た多板式層流ファンにおけるファンの性能特性(即ち、
流量係数に対する圧力係数、全圧効率および動力係数の
変化)を示す特性図である。
た多板式層流ファンにおけるファンの性能特性(即ち、
流量係数に対する圧力係数、全圧効率および動力係数の
変化)を示す特性図である。
【図４】広がり角の異なるスクロールケーシングを用い
た多板式層流ファンにおける広がり角に対する最高ファ
ン効率の変化を示す特性図である。
た多板式層流ファンにおける広がり角に対する最高ファ
ン効率の変化を示す特性図である。
【図５】広がり角の異なるスクロールケーシングを用い
た多板式層流ファンにおけるスクロールケーシング舌部
からの角度ラジアンに対する圧力係数の変化を示す特性
図である。
た多板式層流ファンにおけるスクロールケーシング舌部
からの角度ラジアンに対する圧力係数の変化を示す特性
図である。
１は羽根車、２はスクロールケーシング、２aは吐出
口、２bは舌部、３はドーナツ状円板、３aは吸込穴、Ｏ
は回転軸心、r2はスクロールケーシング舌部２bと回転
軸心Ｏとの距離、θはスクロールケーシング舌部２bか
らの角度ラジアン、θcはスクロールケーシング２の広
がり角、rはスクロールケーシング舌部２bからθの角度
におけるスクロールケーシング２内壁と回転軸心Ｏとの
距離。
口、２bは舌部、３はドーナツ状円板、３aは吸込穴、Ｏ
は回転軸心、r2はスクロールケーシング舌部２bと回転
軸心Ｏとの距離、θはスクロールケーシング舌部２bか
らの角度ラジアン、θcはスクロールケーシング２の広
がり角、rはスクロールケーシング舌部２bからθの角度
におけるスクロールケーシング２内壁と回転軸心Ｏとの
距離。
Claims (1)
- 【請求項１】 軸心部に吸込穴(３a),(３a)・・をそれ
ぞれ有する多数のドーナツ状円板(３),(３)・・を所定
間隔で重ね合わせてなる羽根車(１)と、該羽根車(１)の
外周部を包設するスクロールケーシング(２)とからなる
多板式層流ファンであって、前記スクロールケーシング
(２)の広がり角(θc)を、１〜４°の範囲に設定したこ
とを特徴とする多板式層流ファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04030977A JP3136737B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 多板式層流ファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04030977A JP3136737B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 多板式層流ファン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231379A true JPH05231379A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3136737B2 JP3136737B2 (ja) | 2001-02-19 |
Family
ID=12318720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04030977A Expired - Fee Related JP3136737B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 多板式層流ファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3136737B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6050772A (en) * | 1995-08-28 | 2000-04-18 | Toto Ltd. | Method for designing a multiblade radial fan and a multiblade radial fan |
| KR100619790B1 (ko) * | 2005-06-01 | 2006-09-06 | 엘지전자 주식회사 | 송풍용 원심팬의 유로 최적화 구조 |
| WO2017052239A1 (ko) * | 2015-09-24 | 2017-03-30 | 엘지전자 주식회사 | 원심팬 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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