JPH05230595A

JPH05230595A - 表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板及びその製造方法

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Publication number: JPH05230595A
Application number: JP4216934A
Authority: JP
Inventors: Susumu Okada; 岡田　　進; Susumu Masui; 進増井; Susumu Sato; 佐藤　　進; Takashi Sakata; 坂田　　敬; Masahiko Morita; 正彦森田; Toshiyuki Kato; 俊之加藤
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1991-08-19
Filing date: 1992-08-14
Publication date: 1993-09-07
Anticipated expiration: 2014-11-15
Also published as: JP2978007B2

Abstract

(57)【要約】【構成】Ｃ：0.001 〜0.05％、Ｓｉ：1.0 ％以下、Ｍ
ｎ：2.5 ％以下、Ｍｏ：0.05〜1.0 ％以下、Ｂ：0.00
05〜0.01％、Ａｌ：0.01〜0.10％、Ｐ：0.15％以下、
Ｓ：0.010 ％以下及びＮ：0.006 ％以下を含み、さら
に、Ｔｉ：0.3 ％以下及びＮｂ：0.001 〜0.2 ％の１種
以上をTi^*＋(48/93)Nb ≧(48/12)C (Ti^*＝Ti−(48/3
2) S −(48/14)N) の関係のもとで含有して上記Ｓｉ，
Ｍｎ及びＰの含有量が0.2 ＜(S＋10・ P) ／Mn＜3.3 の
関係を満たす成分組成になる鋼板。【効果】表面処理性に優れ、かつ強度−深絞り性バラ
ンスにも優れる引張強さ40kgf ／mm²以上の深絞り用高
張力鋼板が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車用内外板に用
いて好適な、引張強さが40kgf/mm²以上の高張力と良好
な成形加工性を有し、とくに優れる表面処理性を有する
フェライト単相組織からなる深絞り用冷延鋼板及びその
製造方法を提案するものである。

【０００２】自動車の車体構成部材、外装板等に用いる
冷延鋼板は、従来から車体軽減のために高強度鋼板が広
く採用されてきている。このような自動車用の高強度鋼
板の特性としては、プレス加工で代表される成形加工性
が良いことと同時に、自動車の安全確保のために要求さ
れる十分な強度を有すること、成形加工後の耐二次加工
脆性が良好であることなどが肝要である。さらに、最近
では、鋼板の防錆が重視され、このため鋼板自体の表面
処理性が重要になってきている。加えて、近年来、自動
車排ガス総量規制が著しく強まりつつある状況のもと
で、今後一層の燃料費軽減を目的とした車体の軽量化の
促進が予想され、これに対応するためには、より一層の
高強度化を計ることが急務となっている。

【０００３】

【従来の技術】加工性に優れる高張力鋼板については、
例えば、特開昭57-181361 号公報に張り剛性の優れた
（高ヤング率）大寸法成形用冷延鋼板およびその製造法
が、また、特開昭58-25436号公報には遅時効性、異方性
小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法が開示されている。
これらは、極低Ｃ鋼をベースとして、Ｎｂ，Ｔｉ等を微
量添加し、さらに連続焼鈍条件を制御するものであり、
高張力化をはかるために材質劣化の少ないＰを強化成分
として用いている。しかしながら、上記両公報と類似の
数種の高Ｐ成分系を用いた発明者らの詳細な実験によれ
ば、冷間圧延‐焼鈍後で平均ｒ値の劣化をもたらすこ
と、さらには、塗装後の性能に悪影響を与えることが確
認された。加えて、この高Ｐ添加極低Ｃ鋼、とりわけＣ
含有量が0.002wt ％未満の極低Ｃ鋼の引張強さは、せい
ぜい40kgf/mm²程度が限界であり、自動車の車体軽量化
による鋼板への高強度化要求に対し、その対応が困難と
なることは明らかである。

【０００４】さらに、特公昭63-9579 号公報には、強化
成分としてＰのほかＣｕも用いた40kgf/mm²以上の引張
強さが得られる表面性状の良好な高強度冷延鋼板が開示
されている。しかしながら、この鋼板もその表面処理性
については未だ不十分である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、鋼の成分
組成を適正化して機械的特性と表面処理性とを両立させ
る自動車用内外板に用いて好適な引張強さ40kgf/mm²以
上の高張力深絞り用冷延鋼板及びその製造方法を提案す
ることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この発明は、発明者らが
実験・検討を重ねた結果、鋼の成分組成におけるＳｉ，
Ｍｎ及びＰ含有量の関係を適正化し、加えてＭｏ，Ｔ
ｉ，Ｎｂを適量添加することにより、自動車用内外板に
用いて好適な、表面処理性に優れる引張強さが40kgf/mm
²以上の、深絞り用高張力冷延鋼板が製造できることを
見出したことによるものである。

【０００７】すなわち、この発明の要旨は、Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｂ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含み、さらにＴｉ：0.3 wt％以下及びＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種を下記式 (1)及び (2)の
関係のもとで含有して上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が
下記式 (3)の関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純
物の組成からなることを特徴とする表面処理性に優れる
深絞り用高張力鋼板（第１発明）であり、記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)

【０００８】上記第１発明の残部成分の鉄の一部と置換
してさらにＮｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板
（第２発明）であり、上記第２発明の残部成分の鉄の一
部と置換してさらにＣｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板
（第３発明）であり、

【０００９】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｔｉ：0.3 wt％以下で、かつ下記式(1′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、300 ℃以上、615 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法（第４発明）であり、記 Tiwt％≧(48/12)Cwt％＋(48/32) S wt％＋(48/14) N wt％ --- (1′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)

【００１０】上記第４発明の残部成分の鉄の一部と置換
してさらにＮｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板の
製造方法（第５発明）であり、上記第５発明の残部成分
の鉄の一部と置換してさらにＣｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板の
製造方法（第６発明）であり、

【００１１】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｎｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下で、かつ下記式
(2 ′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法（第７発明）であり、記 Nb wt ％≧(93/12)Cwt％ --- (2 ′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)

【００１２】上記第７発明の残部成分の鉄の一部と置換
してさらにＮｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板の
製造方法（第８発明）であり、上記第８発明の残部成分
の鉄の一部と置換してさらにＣｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板の
製造方法（第９発明）であり、

【００１３】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、を含み、かつＴｉ：0.3 wt％以下とＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下とを下記式 (1)及び (2)の関係のもとで含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法（第10発明）であり、記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
上記第10発明の残部成分の鉄の一部と置換してさらにＮｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板の
製造方法（第11発明）であり、上記第11発明の残部成分
の鉄の一部と置換してさらにＣｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下を含有させる表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板の
製造方法（第12発明）である。

【００１４】

【作用】まず、この発明の基礎となった実験結果につい
て述べる。実験１表１に示す化学成分組成を有するＣ含有量の異なる鋼及
びＭo 添加鋼の計４種類の鋼スラブを、890 ℃の仕上圧
延温度で熱間圧延し、600 ℃の温度で巻取ったのち、75
％の圧下率で冷間圧延し、800 ℃の温度で連続焼鈍を施
し板厚0.7mm の鋼板とした。

【００１５】

【表１】

【００１６】かくして得られた４種類の鋼板について引
張特性を調査した。これらの調査結果をもとに、平均ｒ
値と引張強さの関係におよぼすＣ含有量及びＭｏ添加の
影響を図１に示す。図１から明らかなように、４５Ｃ鋼
を基にして含有Ｃ量を増加して高強度化するとＴＳの上
昇にともなって平均ｒ値は低下するが、Ｍｏ添加の７０
ＣＭ鋼は平均ｒ値の低下はわずかであり、かつＴＳは７
０Ｃ鋼にくらべても高くなっている。このように、Ｍｏ
を添加することにより、ＴＳが上昇するにもかかわらず
平均ｒ値の低下が抑制される理由は、いまのところ明確
ではないが、Ｍｏの添加による集合組織の変化が非常に
小さいことによるためと考えられる。以上より、Ｍｏの
添加が、良好な平均ｒ値を維持したままＴＳを上昇させ
るのに有効であることがわかる。

【００１７】実験２表２に示す化学成分組成を有するＳi , Ｍｎ及びＰをそ
れぞれ多く含有させた鋼、ならびにこれらの成分をバラ
ンスさせて含有させた鋼計４種類の鋼スラブを、900 ℃
の仕上圧延温度で熱間圧延し、580 ℃の温度で巻取った
のち、70〜75％の範囲の圧下率で冷間圧延し、830 〜86
0 ℃の温度範囲の連続焼鈍を施し板厚0.7mm の鋼板とし
た。また、これらの鋼板の一部について、りん酸塩処
理、溶融亜鉛めっき及び電気Zn-Ni めっきを施した。

【００１８】

【表２】

【００１９】ここに、りん酸塩処理は、処理液として日
本パーカライジング社製パルボンドL3020 処理液を用
い、フルディップ方式で行った。処理条件は42℃で120
秒間浸漬とした。溶融亜鉛めっきは、浴温度:475℃: 侵
入板温度:475℃、浸漬時間: ３秒、合金化温度：485 ℃
とし、目付量45 g／m²で行った。電気Zn-Ni めっきは、
目付量30g ／m²で行った。上記によって得られた各鋼板
について、引張特性、りん酸塩処理性、めっき性を調査
した。これらの調査結果を表３に示す。

【００２０】

【表３】

【００２１】ここに、りん酸塩処理性は、皮膜重量、Ｐ
比、結晶粒の大きさ・分布状態から総合的に評価し、め
っき性について、電気Zn-Ni めっきおよび溶融亜鉛めっ
きは、めっき密着性、外観から評価した。これらは、全
て３段階評価として、表３には良い順に、○, △, ×で
表示した。

【００２２】表３から明らかなように、高Ｓｉ鋼と高Ｐ
鋼については、引張特性は満足できる値が得られている
が、表面処理性に問題があり、逆に高Ｍｎ鋼では、表面
処理性は良好であるものの、引張特性、とりわけ伸び・
平均ｒ値での劣化が著しい。これらに対しＳｉ−Ｍｎ−
Ｐバランス鋼は引張特性、表面処理性ともに良好であ
る。なお、引張特性は、この発明で対象とするＴＳレベ
ルではその表面のめっきの有無の影響はない。

【００２３】実験３さらに、上記結果をもとに、Ｓi , Ｍｎ及びＰの含有量
のバランスについて、その多量の添加が表面処理性にお
よぼすＳｉとＰ、また、その多量の添加が延性や深絞り
性を著しく劣化させるＭｎとに分けて鋭意実験検討を重
ね、新たな知見を得た。

【００２４】以下、その実験結果について記す。Ｓｉ: 0.01〜1.00wt％、Ｍｎ: 0.30〜2.50wt％及び
Ｐ：0.01〜0.15wt％の範囲で含有させた、Ｃ：0.008 wt
％、Ｍｏ: 0.25wt％、Ｔｉ: 0.055 wt％、Ｎｂ：0.030
wt％、Ｂ：0.001 wt％、Ａl : 0.045 wt％、Ｓ：0.002
wt％及びＮ：0.002 wt％の成分組成に調整した種々
の鋼スラブを、890 ℃の仕上げ圧延温度で熱間圧延し、
560 ℃の温度で巻取ったのち、70〜75％の範囲の圧下率
で冷間圧延し、800 〜830 ℃の温度範囲で連続焼鈍を施
し板厚0.8mm の鋼板とした。また、これらの鋼板の一部
について、りん酸塩処理、溶融亜鉛めっき及び電気Zn-N
iめっきを施した。ここに、りん酸塩処理、溶融亜鉛め
っき、電気Zn-Ni めっきなどは、前記実験２と同様の方
法で処理した。

【００２５】かくして得られた各鋼板について、引張特
性と、各表面処理性として、りん酸塩処理性、溶融亜鉛
めっきのパウダリング性、電気Zn-Ni めっきの密着性に
ついて調査した。

【００２６】ここに、りん酸塩処理性は前記実験２と同
様の方法で評価を行い、５段階評価とし、パウダリング
性および密着性はともに曲げ試験で、それぞれ５段階評
価とした。

【００２７】これらの調査結果から、（Ｓｉwt％＋10・
Ｐwt％）／Ｍｎwt％と引張強さ、伸び、平均ｒ値及び各
種表面処理性の関係を図２に示す。図２から明らかなよ
うに、（Ｓｉwt％＋10・Ｐwt％）／Ｍｎwt％が0.2 以下
では、Ｅl ，平均ｒ値及び各種表面処理性は良好である
が、ＴＳが目標とする 40kgf ／mm²に達しない。一
方、（Ｓｉwt％＋10・Ｐwt％）／Ｍｎwt％が3.3 以上で
は、Ｅl ，平均ｒ値及び各種表面処理性の劣化が著し
い。したがって、引張特性、各種表面処理性がともに良
好な範囲は、0.2 ＜（Ｓｉwt％＋10・Ｐwt％）／Ｍｎwt
％＜3.3 であることがわかる。

【００２８】さらに、他の実験により、Ｎｉ又はＮｉ及
びＣｕを適正範囲内で含有させることによっても、上記
と同様の諸特性が維持できることも判明した。

【００２９】実験４表４に示す化学成分組成を有するMn含有量の異なる鋼及
びＭｏ，Ｎｂ添加鋼の計８種類の鋼スラブを、890 ℃の
仕上げ圧延温度で熱間圧延し、表４に併記した温度でコ
イルに巻取ったのち、75％の圧下率で冷間圧延し板厚0.
7mm の冷延板としたのち、800 ℃の温度で連続焼鈍を施
した。なお、巻取り温度は、鋼記号Ｆ鋼については400
〜700 ℃の温度範囲で変化させ、他の鋼は600 ℃とした
ものである。

【００３０】

【表４】

【００３１】かくして得られた８種類の鋼板について引
張特性を調査した。これらの調査結果をもとに、引張強
さと平均ｒ値の関係をまとめて図３に示す。

【００３２】図３から明らかなように、Ａ鋼を基にして
Ｂ，Ｃ，Ｇ，Ｈ鋼と順にＭｎ含有量を増加して高強度化
すると、ＴＳの上昇に伴って平均ｒ値は低下するが、Ｍ
ｏ及び／又はＮｂを添加したＤ，Ｅ，Ｆ鋼は平均ｒ値の
低下が少なく、かつ、ＴＳは略同Ｍｎ含有量のＣ鋼にく
らべても高くなっている。

【００３３】さらに、コイル巻取り温度(CT)600 ℃の試
料ではＭｏ及びＮｂを共に添加したＦ鋼が最も強度‐平
均ｒ値バランスがよく、ＴＳも高い。また、Ｆ鋼につい
てＣＴの影響を図３上でみると、とくにＣＴが500 〜70
0 ℃の温度範囲で強度‐平均ｒ値バランスが優れている
ことがわかる。

【００３４】これらの結果より、Ｍｏ及びＮｂを添加す
ること、さらにこのＭｏ及びＮｂ添加鋼においては500
〜700 ℃の温度範囲でコイルに巻取ることが、深絞り性
を維持したままＴＳを増加させるのに有効であることが
わかる。

【００３５】上記の理由は今のところ明確ではないが、
以下のごとく考えられる。Ｍｏは強化能が比較的高く、
かつ集合組織にほとんど変化を及ぼさない成分と考えら
れ、その結果深絞り性の劣化を伴うことなく高強度化が
可能であると考えられる。Ｎｂは、強化能はＭｏほどで
はないが集合組織の改善効果が著しく、Ｍｏと一緒に用
いることにより、深絞り性と強度のバランスを非常に優
れたものとすることが出来る。ところで、このＮｂの集
合組織改善効果は熱延板の結晶粒径と析出物（主として
Ｎｂ炭化物) の粒径に負うところが大きい。すなわち、
コイル巻取り温度が高い場合は結晶粒径が大きくなりす
ぎて深絞り性に有利な再結晶集合組織の形成が阻害さ
れ、コイル巻取り温度が低い場合は析出物が微細となり
すぎて再結晶時に有利な集合組織を有する結晶の成長が
阻害される傾向にある。したがって実験より明らかにな
ったコイル巻取り温度の最適範囲は、上記の事情により
定まるものと考えられる。

【００３６】つぎに、この発明における化学成分組成範
囲の限定理由について述べる。

【００３７】Ｃ：0.001 〜0.05wt％Ｃは、その含有量が少ないと目標とする引張強さ40kgf/
mm² 以上を得るためには他の強化成分を多く添加しなけ
ればならなく不利であるが、含有量の下限が0.001 wt％
までは許容できる。一方、0.05wt％を超えて含有する
と、所望の延性を得ることができないほか、Ｃを固定す
るために添加するＴｉやＮｂを増量しなければならない
のでコストアップとなる。したがって、その含有量は0.
001wt ％以上、0.05wt％以下とするが、より高強度を得
ようとするためには0.002 wt％以上が好ましい。

【００３８】Ｓｉ：1.0wt ％以下Ｓｉは、固溶強化能に優れた成分であり、強度を向上さ
せるために添加する。しかし、1.0wt ％を超えて含有す
るとりん酸塩処理性、溶融及び電気めっき性を劣化させ
るだけでなく、熱延時の脱スケール性も劣化させる。し
たがって、その含有量は1.0wt ％以下とする。

【００３９】Ｍｎ：2.5wt ％以下Ｍｎは、Ｓｉと同様固溶強化能に優れた成分であり強度
を向上させるために添加する。また、Ｔｉを含まない鋼
ではＳを固定する効果もある。しかしながら、2.5wt ％
を超えて含有させると、延性及び深絞り性を著しく劣化
させる。したがって、その含有量は2.5wt ％以下とす
る。

【００４０】Ｍｏ：0.05〜1.0wt ％Ｍｏは、適正範囲内で含有させれば、強度上昇に対する
延性及び深絞り性の低下する割合の小さい成分である。
その効果は、含有量が0.05wt％以上で発現するが、1.0w
t ％を超えると逆に延性や深絞り性の劣化が著しくなる
ばかりでなく、コストアップとなる。したがって、その
含有量は0.05wt％以上、1.0wt ％以下とするが、望まし
くは0.5wt ％以下が好ましい。

【００４１】Ｂ：0.0005〜0.01wt％Ｂは、耐二次加工脆性、りん酸塩処理性及びスポット溶
接性などを向上させる効果がある。それらの効果は、そ
の含有量が0.0005wt％以上で発現するが、0.01wt％を超
えるとスラブ割れを引き起こすばかりでなく深絞り性を
劣化させる。したがって、その含有量は0.0005wt％以
上、0.01wt％以下とする。

【００４２】Ａｌ：0.01〜0.10wt％Ａｌは、鋼中のＯを固定して、Ｏと結合することによる
有効Ｔｉ量の低下を回避するのに有効な成分であり、さ
らにＴｉを含まない鋼ではＮを固定する効果もある。0.
01wt％未満ではその効果に乏しく、0.10wt％を超えると
その効果が飽和してしまうばかりでなく、非金属介在物
が急増し表面性状の劣化を引き起こす。したがって、そ
の含有量は0.01wt％以上、0.10wt％以下とする。

【００４３】Ｐ：0.15wt％以下Ｐは、Ｓｉ及びＭｎと同様固溶強化能に優れた成分であ
り強度を向上させるために添加するが、0.15wt％を超え
て含有させるとＳｉと同様にりん酸塩処理性、溶融及び
電気めっき性を劣化させるばかりでなく鋼板表面自体の
品質にも悪影響をおよぼす。さらに、熱間圧延段階で粗
大なFeTiP が生成しやすくなり、これが原因となって冷
間圧延‐焼鈍後の平均ｒ値の劣化を引き起こす。したが
って、その含有量は0.15wt％以下とする。

【００４４】Ｓ：0.010wt ％以下Ｓは、熱間圧延時における割れの発生原因となるばかり
でなく、Ｓを固定するために添加するＴｉがＳの増加と
ともに増加することになり、Ｔｉ量の増加によるコスト
アップにもなる。したがって、その含有量は少ない方が
好ましいが、許容できる上限として0.010wt ％とする。

【００４５】Ｎ：0.006wt ％以下Ｎは、多量に含有すると平均ｒ値や延性の劣化を招き、
さらにＮを固定するために添加するＴｉ量の増加による
コストアップを引き起こす。したがって、その含有量は
許容できる上限として0.006wt ％とする。

【００４６】Ｔｉ：0.3 wt％以下、Ｎｂ：0.001 〜0.2
wt％の各単独又は複合添加で、かつ、Ti^*wt％＋(48/9
3)Nb wt％≧(48/12)Cwt％（ただしTi^*wt％＝Tiwt％−
(48/32)Swt％−(48/14)Nwt％でTi wt ％−(48/32) S wt
％−(48/14) N wt％＜０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。）Ｔｉは、Ｃ，Ｓ及びＮを固定する効果を有し、またＮｂ
もＣを固定する成分である。Ｃ及びＮは固溶状態で加工
性に悪影響をおよぼす成分であり、またＳは同じく固溶
状態で熱間加工割れの原因となる成分である。したがっ
てＴｉ及び／又はＮｂにより、Ｃ，Ｓ及びＮなどを固定
することは重要である。さらにＮｂは前記したように強
度−深絞り性バランスの改善効果も有する。なお、Ｎｂ
の有無により製造工程における最適コイル巻取温度が異
なるので注意を要する。

【００４７】加工性の向上に対し最も重要なＣの析出固
定効果が十分であるかどうかは以下のように判定する。
ＴｉはＣよりＳ及びＮと結合する傾向が強いため、Ｔｉ
Ｃを形成しうる有効Ｔｉ量すなわちTi^*はTiwt％−(48/
32)Swt％−(48/14)Nwt％である。一方Ｎｂは主としてＣ
のみと結合してＮｂＣを形成するので有効Ｎｂ量はＮｂ
含有量にほぼ等しい。したがって、Ｃを固定するために
必要なＴｉ，Ｎｂ量の下限はTi^*wt％＋(48/93)Nb wt％
＝(48/12)Cwt％となる。

【００４８】また、Ｎｂが上記した強度−深絞り性バラ
ンスの改善に寄与するためには0.001 wt％以上含有させ
ることが必要である。一方含有量がＴｉで0.3 wt％、Ｎ
ｂで0.2 wt％を超えると、過剰な固溶Ｔｉ，Ｎｂによる
材質劣化を引き起すばかりでなく鋼板の表面品質にも悪
影響をおよぼす。したがって、それらの含有量は、Ｔ
ｉ：0.3 wt％以下、Ｎｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以
下で、かつTi^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％
（ただしTi^*wt％＝Tiwt％−(48/32)Swt％−(48/14)Nwt
％でTi wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜０の
場合、Ｔｉ^*＝０とする。また、上記においてＮｂ含有
量の上限を0.2 wt％とするため、Ｎｂ単独添加の場合は
その当量に見合ったＣ含有量として0.025 wt％を上限と
することがよい。

【００４９】なお、ＴｉがTiwt％≧(48/12)Cwt％＋(48/
32)Swt％＋(48/14)Nwt％を満たす条件で含有されている
場合には、平衡状態ではＴｉのみで固溶Ｃ全量を固定す
るはずである。しかし、発明者らの実験によれば、この
場合でもＮｂ添加材における再結晶粒径及び集合組織の
コイル巻取り温度依存性が見られ、通常工程の熱間圧延
条件では相当量のＮｂＣが存在するものと考えられる。

【００５０】Ｎｉ：0.05〜2.0 wt％Ｎｉは、その固溶強化能による強度の向上効果と、Ｃｕ
を含有させた場合に熱間圧延時に生じる表面欠陥を抑制
する効果を有する。それらの効果は含有量が0.05wt％以
上で発現するが、2.0 wt％を超えて含有させると延性や
深絞り性の劣化をもたらす。したがって、その含有量は
0.05wt％以上、2.0 wt％以下とするが、好ましくは0.7
wt％以下とすることがよい。

【００５１】Ｃｕ：0.05〜2.0 wt％Ｃｕは、Ｎｉと同様にその固溶強化能を利用して強度の
向上を図るために含有させるもので、その効果は含有量
が0.05wt％以上で発現する。しかし含有量が2.0 wt％を
超えると延性や深絞り性に加え、鋼板表面品質の劣化も
著しくなる。したがって、その含有量は0.05wt％以上、
2.0 wt％以下とするが、好ましくは0.7 wt％以下とする
ことが望ましく、0.2 wt％以下では強化能はやや小さく
なるが、悪影響はほとんど問題にならない。なお、Ｃｕ
は、単独で添加すると熱間圧延時に表面欠陥が生じやす
くなるため、その抑制効果のあるＮｉとの複合添加を必
要とする。

【００５２】さらに、この発明においては、上記化学成
分組成範囲の限定に加えてＳｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が
0.2 ＜(Si wt％＋10・Ｐwt％)/Mnwt％＜3.3 の関係を満
足する必要がある。これは、前記したように、(Si wt％
＋10・Ｐwt％)/Mn wt ％の値が0.2 以下では所望の引張
特性が得られず、一方、上記値が3.3 以上では表面処理
性及び延性、深絞り性の劣化が著しくなるためである。

【００５３】つぎに、製造条件の限定理由について述べ
る。熱間圧延条件熱間圧延における仕上げ圧延温度は、Ａｒ₃変態点未満
であると、冷間圧延‐焼鈍後の平均ｒ値の低下及び面内
異方性の増大を引き起こす。したがって、その温度はＡ
ｒ₃変態点以上とする。また、上限については特に限定
するものではないが、Ａｒ₃変態点＋50℃以下とするこ
とが好ましい。なお、この発明の熱間圧延条件として
は、連鋳スラブを一旦冷却したのち、再加熱して粗圧延
を行うことのほか、省エネルギーの観点から、連鋳後Ａ
ｒ₃変態点以下まで降温することなく、直ちにもしくは
保温処理を施したのち粗圧延を行うこともよい。

【００５４】コイル巻取り温度は、Ｎｂを含まない鋼に
おいては615 ℃を超えるとＦｅＴｉＰを生成しやすくな
り、冷間圧延−焼鈍後の平均ｒ値の低下をもたらし、30
0 ℃未満では、冷間圧延時の圧延荷重が過大となって圧
延機に多大な負荷がかかり、操業上のディメリットが大
きい。またＮｂを含む鋼においては前記したように500
〜700 ℃の温度範囲で最もこの発明の効果を高めること
ができる。したがって、巻取温度はＮｂを含有しない鋼
の場合は300 ℃以上、615 ℃以下、Ｎｂを含有する鋼の
場合は500 ℃以上、700 ℃以下とする。

【００５５】冷間圧延‐焼鈍冷間圧延における圧下率は、その他の工程条件を最適化
したとしても65％未満では十分な加工性が得られない。
したがってその圧下率は65％以上とする。また、冷間圧
延後の焼鈍温度は通常のごとく再結晶温度以上とする
が、Ａｃ₃変態点を超えると、冷却後の平均ｒ値の低下
が著しい。したがって、その温度は、再結晶温度以上、
Ａｃ₃変態点以下とする。なお、焼鈍法としては、連続
焼鈍でも箱焼鈍でもよい。

【００５６】さらに、この鋼板に、板形状矯正などの目
的で調質圧延を通常常識の範囲、すなわち、板厚(mm)に
等しい圧下率（％) 程度行ってもよい。

【００５７】

【実施例】

実施例１表５に示す化学成分組成を有するこの発明の適合鋼10鋼
種、比較鋼８鋼種計18鋼種の鋼スラブを素材として、そ
れぞれ板厚0.7mm の鋼板に仕上げ、それらの一部に、り
ん酸塩処理、溶融亜鉛めっき、電気Zn-Ni めっきなどの
表面処理を施し、これらの鋼板の引張特性、各表面処理
性を調査した。

【００５８】

【表５】

【００５９】上記の熱延、冷延、焼鈍条件及び引張特
性、表面処理性の調査結果をまとめて表６に示す。

【００６０】

【表６】

【００６１】ここで、りん酸塩処理、溶融亜鉛めっき、
電気Zn-Ni めっきは以下の条件で行った。りん酸塩処理処理液: 日本パーカライジング社製パルボンドL3020 処理方式：フルディップ処理条件:42 ℃で120 秒間浸漬溶融亜鉛めっき浴温度:475℃ 合金化温度:485℃ 侵入板温度:475℃ 目付量: 45g ／m² 浸漬時間：３秒電気Zn-Ni めっき目付量: 30g ／m²

【００６２】さらに、これらの各調査は以下の方法で行
った。引張特性：引張試験はＪＩＳ５号試験片を用い、引張
強さ、降伏応力、伸びについては圧延方向で調査した。平均ｒ値は、圧延方向（ｒ₀）、圧延方向に対し45°方
向（ｒ₄₅）及び90°方向（ｒ₉₀）の各ｒ値から次式によ
り求めた。平均ｒ値＝（ｒ₀＋２ｒ₄₅＋ｒ₉₀）／４また、各ｒ値は、15％ひずみにおける試片長さ方向中心
部及びその中心から両側12.5mmの位置の３点における幅
を測定することにより求めた。りん酸塩処理性：被膜重量,P比, 結晶粒の大きさ、分布
状態から総合評価。溶融亜鉛めっき性：パタリング性から評価。電気Zn-Ni めっき性：密着性から評価。なお、上記のりん酸塩処理性、溶融亜鉛めっき性、電気
Zn-Ni めっき性は３段階評価とし、表６において良い順
に○, △, ×で表示した。

【００６３】表６から明からなように、適合例は全て引
張強さ40 kgf／mm²以上の値が得られ、かつ、良好な延
性、深絞り性が得られているのに対し、化学成分組成又
は製造条件がこの発明の限定範囲を外れる比較例は引張
特性あるいは表面処理性で劣っている。なお、適合例の
金属組織は全てフェライト単相組織であった。

【００６４】また、試料Ｎo.28の比較例は、試料Ｎo.９
の適合例とくらべ主として（Ｓi wt％＋10・Ｐwt％）／
Ｍｎwt％の値が異なり、その値が0.2 以下の0.14とこの
発明の限定範囲を外れるものであるが、表面処理性は試
料Ｎo.９と同等であるものの、伸び、平均ｒ値で劣って
いる。一方、試料Ｎo.29の比較例は、試料Ｎo.16の適合
例とくらべ主として（Ｓｉwt％＋10・Ｐwt％）／Ｍｎwt
％の値が異なり、その値が3.3 以上の5.16とこの発明の
限定範囲を外れるものであるが、引張特性は試料Ｎo.16
と同等であるものの表面処理性で劣っている。

【００６５】さらに、試料Ｎo.30の比較例は、試料Ｎo.
９の適合例のＭｏ添加材に対して同レベルのＴＳを得る
ために、Ｃ含有量を増加させた例であるが、伸び、平均
ｒ値で劣っている。

【００６６】実施例２表７，表８に示す化学成分組成を有するこの発明の適合
鋼12鋼種、比較鋼９鋼種計21鋼種の鋼スラブを素材とし
て、それぞれ板厚1.2mm の鋼板に仕上げ、それらの一部
に、りん酸塩処理、溶融亜鉛めっき、電気Zn-Ni めっき
などの表面処理を施し、これらの鋼板の引張特性、各表
面処理性を調査した。

【００６７】

【表７】

【００６８】

【表８】

【００６９】上記の熱間圧延、冷間圧延、焼鈍条件なら
びに引張特性、表面処理性の調査結果をまとめて表９，
表10に示す。なお、スラブ加熱温度は1150〜1250℃と
し、焼鈍は連続焼鈍サイクル（均熱５秒間）で行い、焼
鈍後0.8 ％の調質圧延を施した。また、各表面処理は実
施例１と同様の方法で施し、引張特性、表面処理性の調
査も実施例１と同様の方法で行った。

【００７０】

【表９】

【００７１】

【表１０】

【００７２】表９，表10から明らかなように、適合例は
全て表面処理性に優れ、引張強さ40kgf/ mm²以上で、
かつ、良好な延性、深絞り性すなわち優れた強度‐深絞
り性バランスが得られているのに対し、化学成分組成が
この発明の限定範囲を外れる比較例は引張特性あるいは
表面処理性に劣っている。また、成分組成はこの発明に
適合するが、製造条件がこの発明の限定範囲を外れる試
料記号1B, 1C, 1D及び3Bの比較例は、それぞれ成分組成
及び製造条件がこの発明に適合する1A及び3Aの適合例に
比べ材質特性が劣っている。なお、これら適合例の金属
組織は全てフェライト単相組織であった。

【００７３】さらに、試料記号13の比較例は(Si wt％＋
10・Ｐwt％)/Mn wt ％が0.2 以下の0.18とこの発明の限
定範囲を低く外れるものであるが、表面処理性は適合例
と同等であるものの引張強さが40kgf/mm²に達していな
い。一方、上記値が3.3 以上の4.40とこの発明の限定範
囲を高く外れる試料記号14の比較例は、表面処理性で劣
っている。

【００７４】

【発明の効果】この発明によれば、Ｍｏ及びＢとＴｉ及
び／又はＮｂの添加に加え、固溶強化能の大きいＳｉ，
Ｍｎ及びＰをそれぞれの作用を勘案して、バランスよく
含有させることにより、各種表面処理性に優れ、かつ強
度−深絞り性バランスにも優れる深絞り用鋼板が得ら
れ、特に防錆処理を施す自動車用内外板などに有利に用
いることができる。さらに、この発明による鋼板は、た
とえばＳｉの多量添加によって得られる表面処理性の劣
る鋼板を、表面処理するにあたって必要とする焼鈍前
後、又は連続式溶融めっきライン入側での何らかの前処
理設備が不要となり、この点でのメリットも多大であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】平均ｒ値と引張強さの関係におよぼすＣ含有量
及びＭｏ添加の影響を示すグラフである。

【図２】(Si wt％＋10・ Pwt％) ／Mnwt％と引張強さ、
伸び、平均ｒ値及び各種表面処理性の関係を示すグラフ
である。

【図３】引張強さと平均ｒ値の関係を示すグラフであ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤進千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者坂田敬千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者森田正彦千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者加藤俊之千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｂ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含み、さらにＴｉ：0.3 wt％以下及びＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種を下記式 (1)及び (2)の
関係のもとで含有して上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が
下記式 (3)の関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純
物の組成からなることを特徴とする表面処理性に優れる
深絞り用高張力鋼板。記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項２】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｂ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含み、さらにＴｉ：0.3 wt％以下及びＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種を下記式 (1)及び (2)の
関係のもとで含有して上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が
下記式 (3)の関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純
物の組成からなることを特徴とする表面処理性に優れる
深絞り用高張力鋼板。記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項３】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｂ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ｃｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含み、さらにＴｉ：0.3 wt％以下及びＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種を下記式 (1)及び (2)の
関係のもとで含有して上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が
下記式 (3)の関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純
物の組成からなることを特徴とする表面処理性に優れる
深絞り用高張力鋼板。記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項４】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｔｉ：0.3 wt％以下で、かつ下記式(1′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、300 ℃以上、615 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Tiwt％≧(48/12)Cwt％＋(48/32) S wt％＋(48/14) N wt％ --- (1′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項５】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｔｉ：0.3 wt％以下で、かつ下記式(1′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、300 ℃以上、615 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Tiwt％≧(48/12)Cwt％＋(48/32) S wt％＋(48/14) N wt％ --- (1′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項６】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｔｉ：0.3 wt％以下で、かつ下記式(1′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ｃｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、300 ℃以上、615 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Tiwt％≧(48/12)Cwt％＋(48/32) S wt％＋(48/14) N wt％ --- (1′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項７】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｎｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下で、かつ下記式
(2 ′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Nb wt ％≧(93/12)Cwt％ --- (2 ′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項８】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｎｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下で、かつ下記式
(2 ′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Nb wt ％≧(93/12)Cwt％ --- (2 ′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項９】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、Ｎｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下で、かつ下記式
(2 ′) を満足する範囲で含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ｃｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Nb wt ％≧(93/12)Cwt％ --- (2 ′) 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項１０】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、を含み、かつＴｉ：0.3 wt％以下とＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下とを下記式 (1)及び (2)の関係のもとで含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項１１】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、を含み、かつＴｉ：0.3 wt％以下とＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下とを下記式 (1)及び (2)の関係のもとで含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)
【請求項１２】Ｃ：0.001 wt％以上、0.05wt％以下、Ｓｉ：1.0 wt％以下、Ｍｎ：2.5 wt％以下、Ｎｉ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ｍｏ：0.05wt％以上、1.0 wt％以下、を含み、かつＴｉ：0.3 wt％以下とＮｂ：0.001 wt％以上、0.2 wt％以下とを下記式 (1)及び (2)の関係のもとで含有し、さらにＢ：0.0005wt％以上、0.01wt％以下、Ｃｕ：0.05wt％以上、2.0 wt％以下、Ａｌ：0.01wt％以上、0.10wt％以下Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ：0.010 wt％以下及びＮ：0.006 wt％以下を含んで上記Ｓｉ，Ｍｎ及びＰの含有量が下記式 (3)の
関係を満たし、残部は鉄及び不可避的不純物の組成から
なる鋼スラブを素材として、Ａｒ₃変態点以上の仕上圧
延温度で熱間圧延し、500 ℃以上、700 ℃以下の温度範
囲でコイルに巻取ったのち、圧下率65％以上で冷間圧延
し、その後再結晶温度以上、Ａｃ₃変態点未満の温度域
で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする表面処理性に優れ
る深絞り用高張力鋼板の製造方法。記 Ti^*wt％＝Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％ --- (1) Ti^*wt％＋(48/93)Nb wt％≧(48/12)Cwt％ --- (2) ただし、Ti wt ％−(48/32) S wt％−(48/14) N wt％＜
０の場合、Ｔｉ^*＝０とする。 0.2 ＜(Si wt％＋10・P wt％) ／Mnwt％＜3.3 --- (3)