JPH05222372A - コ−クス炉の燃焼制御方法 - Google Patents
コ−クス炉の燃焼制御方法Info
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- JPH05222372A JPH05222372A JP6815291A JP6815291A JPH05222372A JP H05222372 A JPH05222372 A JP H05222372A JP 6815291 A JP6815291 A JP 6815291A JP 6815291 A JP6815291 A JP 6815291A JP H05222372 A JPH05222372 A JP H05222372A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 各燃焼室に供給される燃料ガスと空気の流量
を、燃焼室毎に流量計を設けることなく計算によって求
める。各燃焼室へ供給する混合気の流量を調節するコッ
クの開度の制御目標値を求める。 【構成】 検出した各コック開度から流量比を計算し、
各流量比から計算によりコック１個あたりの最大流量を
求め、分配管の圧力と燃焼室の炉頂圧力から係数Ｋ1を
求め、係数Ｋ1を平滑化した後、平滑化された最大流量
を求め、流量比と平滑化した最大流量から各コックの流
量を求める。また、分配管圧力の目標値と燃焼室炉頂圧
力の目標値からコック１個あたりの最大流量を求め、各
コックの目標流量と最大流量から各コックの流量比を求
め、流量比をコック開度に変換する。
を、燃焼室毎に流量計を設けることなく計算によって求
める。各燃焼室へ供給する混合気の流量を調節するコッ
クの開度の制御目標値を求める。 【構成】 検出した各コック開度から流量比を計算し、
各流量比から計算によりコック１個あたりの最大流量を
求め、分配管の圧力と燃焼室の炉頂圧力から係数Ｋ1を
求め、係数Ｋ1を平滑化した後、平滑化された最大流量
を求め、流量比と平滑化した最大流量から各コックの流
量を求める。また、分配管圧力の目標値と燃焼室炉頂圧
力の目標値からコック１個あたりの最大流量を求め、各
コックの目標流量と最大流量から各コックの流量比を求
め、流量比をコック開度に変換する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃焼室と炭化室とが交
互に複数配列されたコ−クス炉の燃焼制御に関する。
互に複数配列されたコ−クス炉の燃焼制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にコ−クス炉においては、交互に配
置される燃焼室と炭化室との対で構成した炉を多数配列
し、炉団を形成している。各々の燃焼室には、燃料ガス
と空気とが供給され、これらの燃焼によって燃焼室に隣
接する各々の炭化室が加熱され、石炭の乾留が行なわれ
る。またこの種のコ−クス炉では、炉団全体に供給する
燃料ガス及び空気の流量を制御するのが一般的であり、
個々の炉に供給する燃料ガス及び空気の流量調節はあま
り行なわれていない。
置される燃焼室と炭化室との対で構成した炉を多数配列
し、炉団を形成している。各々の燃焼室には、燃料ガス
と空気とが供給され、これらの燃焼によって燃焼室に隣
接する各々の炭化室が加熱され、石炭の乾留が行なわれ
る。またこの種のコ−クス炉では、炉団全体に供給する
燃料ガス及び空気の流量を制御するのが一般的であり、
個々の炉に供給する燃料ガス及び空気の流量調節はあま
り行なわれていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来のコ−クス炉の燃
焼制御においては炉団単位で制御を行なっているので、
コ−クス炉へ供給される燃料ガス及び空気の流量を計測
することにより、炉団単位で燃料ガス及び空気の流量を
制御することは可能であった。
焼制御においては炉団単位で制御を行なっているので、
コ−クス炉へ供給される燃料ガス及び空気の流量を計測
することにより、炉団単位で燃料ガス及び空気の流量を
制御することは可能であった。
【０００４】また近年、炭化室単位での燃焼制御が行な
われようとしているが、個々の燃料ガス及び空気の供給
系統には流量計が装備されていないし、多数の燃焼室が
密集して配置されているため、空間上の制約により各々
の燃焼室に燃料ガスと空気を供給するパイプにそれぞれ
流量計を設置することはできないのが現状であり、炭化
室単位の高精度な燃焼制御は困難であった。
われようとしているが、個々の燃料ガス及び空気の供給
系統には流量計が装備されていないし、多数の燃焼室が
密集して配置されているため、空間上の制約により各々
の燃焼室に燃料ガスと空気を供給するパイプにそれぞれ
流量計を設置することはできないのが現状であり、炭化
室単位の高精度な燃焼制御は困難であった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明においては、石炭を乾留してコ−クス化する炭
化室と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列
備え、各々の燃焼室に供給される燃料ガス及び空気の流
量を調節するコックを燃焼室毎に設置したコ−クス炉の
燃焼制御方法において、代表的なコック開度対流量特性
の情報，各々のコックの開度，炉団全体に燃料ガス及び
空気を供給する分配管の圧力，各々の燃焼室の炉頂圧
力，及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量、を得てこれ
らに基づいて各々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気
の流量を推定する。また本発明においては、石炭を乾留
してコ−クス化する炭化室と該炭化室に隣接して配置さ
れた燃焼室とを複数列備え、各々の燃焼室に供給される
燃料ガス及び空気の流量を調節するコックを燃焼室毎に
設置したコ−クス炉の燃焼制御方法において、コック毎
に設定された燃料ガスと空気の目標流量，代表的なコッ
ク開度対流量特性の情報，炉団全体に燃料ガス及び空気
を供給する分配管の圧力の目標値，燃焼室の炉頂圧力の
目標値，及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量の検出
値、に基づいて各々のコックの必要な開度を求める。
に本発明においては、石炭を乾留してコ−クス化する炭
化室と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列
備え、各々の燃焼室に供給される燃料ガス及び空気の流
量を調節するコックを燃焼室毎に設置したコ−クス炉の
燃焼制御方法において、代表的なコック開度対流量特性
の情報，各々のコックの開度，炉団全体に燃料ガス及び
空気を供給する分配管の圧力，各々の燃焼室の炉頂圧
力，及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量、を得てこれ
らに基づいて各々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気
の流量を推定する。また本発明においては、石炭を乾留
してコ−クス化する炭化室と該炭化室に隣接して配置さ
れた燃焼室とを複数列備え、各々の燃焼室に供給される
燃料ガス及び空気の流量を調節するコックを燃焼室毎に
設置したコ−クス炉の燃焼制御方法において、コック毎
に設定された燃料ガスと空気の目標流量，代表的なコッ
ク開度対流量特性の情報，炉団全体に燃料ガス及び空気
を供給する分配管の圧力の目標値，燃焼室の炉頂圧力の
目標値，及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量の検出
値、に基づいて各々のコックの必要な開度を求める。
【０００６】
【作用】まず、各々の燃焼室に供給されるＭＧ燃料ガス
の流量を推定する方法について説明する。
の流量を推定する方法について説明する。
【０００７】コックの開度φと流量との間には特定の相
関があり、例えば次のような４次式で近似してその特性
を表わすことができる。
関があり、例えば次のような４次式で近似してその特性
を表わすことができる。
【０００８】
【数１】 ｆ＝αφ4＋βφ3＋γφ2＋δφ＋ε ・・・・(1) 但し、ｆ：流量比（０〜１の範囲に正規化した流量） α，β，γ，δ，ε：定数 ここでＮ個の燃焼室で構成される炉団全体にＮ個のコッ
クを介して供給された燃料ガスの全流量をＶとし、ｉ番
目のコックにおける流量比をｆ(ｉ)とし、各コックの補
正係数をＣ(i)とすると、コック１個あたりの最大流量
Ｖmaxは、次式で表わされる。
クを介して供給された燃料ガスの全流量をＶとし、ｉ番
目のコックにおける流量比をｆ(ｉ)とし、各コックの補
正係数をＣ(i)とすると、コック１個あたりの最大流量
Ｖmaxは、次式で表わされる。
【０００９】
【数２】 Ｖmax＝Ｖ／(Σ（Ｃ(i)・ｆ(ｉ))) ・・・・(2) 一方、流路の入側と出側との差圧をΔＰとし、Ｋ1，Ｋ2
を係数とすると、一般に次式が成立する。
を係数とすると、一般に次式が成立する。
【００１０】
【数３】 Ｖmax＝Ｋ1×（ΔＰの平方根）＋Ｋ2 ・・・・(3) ここでΔＰは、多数のコックに燃料ガスを供給する分配
管の圧力Ｐと、燃焼室（上部）の圧力Ｐtopとの差に対
応付けられる。
管の圧力Ｐと、燃焼室（上部）の圧力Ｐtopとの差に対
応付けられる。
【００１１】係数Ｋ2を定数とすれば係数Ｋ1は第(3)式
を変形した次式から求められる。
を変形した次式から求められる。
【００１２】
【数４】 Ｋ1＝（Ｖmax−Ｋ2）／（ΔＰの平方根） ・・・・(4) 計算誤差等に基づく制御系の急激な変化をなくするため
には、例えば次式の計算によって係数Ｋ1を平滑化した
Ｋｍを利用すればよい。
には、例えば次式の計算によって係数Ｋ1を平滑化した
Ｋｍを利用すればよい。
【００１３】
【数５】 Ｋｍ＝ω・Ｋ1＋（１−ω）・（前回計算時のＫｍ） ・・・・(5) 但し、ω：重み係数 コック１個あたりの最大流量Ｖmaxの平滑化された値Ｖ
ｍmaxは次式から求められる。
ｍmaxは次式から求められる。
【００１４】
【数６】 Ｖｍmax＝Ｋｍ・(ΔＰの平方根)＋Ｋ2 ・・・・(6) 従ってｉ番目のコックの推定流量Ｖ(i)は次式から得ら
れる。
れる。
【００１５】
【数７】 Ｖ(i)＝Ｃ(i)・Ｖｍmax・ｆ(ｉ) ・・・・(7) 次に、制御時に各々のコックの必要な開度を求める方法
について説明する。
について説明する。
【００１６】炉団全体に燃料ガスを供給する分配管の圧
力の目標値Ｐｓ及び燃焼室の炉頂圧力の目標値Ｐｓｔが
予め決定された場合、今回のコック１個あたりの最大流
量Ｖ2maxは、第(3)式の各要素を置き替えた次式によっ
て求められる。
力の目標値Ｐｓ及び燃焼室の炉頂圧力の目標値Ｐｓｔが
予め決定された場合、今回のコック１個あたりの最大流
量Ｖ2maxは、第(3)式の各要素を置き替えた次式によっ
て求められる。
【００１７】
【数８】 Ｖ2max＝Ｋｍ×((Ｐｓ−Ｐｓｔ)の平方根）＋Ｋ2 ・・・・(8) ｉ番目のコックにおける目標流量Ｖｓ(i)が決定されて
いれば、ｉ番目のコックにおける流量比の目標値ｆｓ
(i)は次式から求められる。
いれば、ｉ番目のコックにおける流量比の目標値ｆｓ
(i)は次式から求められる。
【００１８】
【数９】 ｆｓ(i)＝Ｖｓ(i)／(Ｃ(i)・Ｖ2max) ・・・・(9) ここで、コックの開度φと流量との間の相関を４次式で
近似して、予め係数ａ，ｂ，ｃ，ｄ及びｅを求めておけ
ば、次式によってｉ番目のコックに設定すべき開度φｓ
(i)を求めることができる。
近似して、予め係数ａ，ｂ，ｃ，ｄ及びｅを求めておけ
ば、次式によってｉ番目のコックに設定すべき開度φｓ
(i)を求めることができる。
【００１９】
【数１０】 φｓ(i)＝ａ・ｆs(i)4＋ｂ・ｆs(i)3＋ｃ・ｆs(i)2＋ｄ・ｆs(i)＋ｅ ・・・(10) 同様に、空気の場合およびＣＯＧ燃焼の場合の各コック
の流量および設定開度も求まる。本発明の他の目的及び
特徴は、以下の、図面を参照した実施例説明により明ら
かになろう。
の流量および設定開度も求まる。本発明の他の目的及び
特徴は、以下の、図面を参照した実施例説明により明ら
かになろう。
【００２０】
【実施例】図１に、本発明を実施するコ−クス炉の主要
部の外観を示す。なお図１においては、コ−クス炉の内
部構造が分かるように部分的に断面が示されている。図
１を参照すると、石炭が入る炭化室１と該炭化室を加熱
する燃焼室２とはＺ軸方向に互いに交互に配置されてお
り、各々多数設けられている。実際には、燃焼室２は１
つの炉団に５６基（５５＋１）設けられており、この例
では２つの炉団で構成されているので全体で１１２基の
燃焼室が備わっている。燃焼室２の下方には、各々蓄熱
室３が設けられている。蓄熱室３は供給される燃料ガス
と空気を燃焼室２に導くとともに、燃焼によって発生し
た排ガスを煙道４に導く。従って高温の排ガスが通過す
る蓄熱室３はそれによって加熱され熱を蓄積するので、
燃焼室２に導かれる燃料ガスと空気は、予め蓄熱室３内
で温められ燃焼し易くなる。なおこの例では、燃料ガス
と空気が通る通路と排ガスが通る通路とは３０分の制御
周期で交互に交換される。石炭は、各炭化室１に装入さ
れ、乾留が終了した石炭、即ちコ−クスは炉蓋側から押
され、その反対側から外に押し出される。
部の外観を示す。なお図１においては、コ−クス炉の内
部構造が分かるように部分的に断面が示されている。図
１を参照すると、石炭が入る炭化室１と該炭化室を加熱
する燃焼室２とはＺ軸方向に互いに交互に配置されてお
り、各々多数設けられている。実際には、燃焼室２は１
つの炉団に５６基（５５＋１）設けられており、この例
では２つの炉団で構成されているので全体で１１２基の
燃焼室が備わっている。燃焼室２の下方には、各々蓄熱
室３が設けられている。蓄熱室３は供給される燃料ガス
と空気を燃焼室２に導くとともに、燃焼によって発生し
た排ガスを煙道４に導く。従って高温の排ガスが通過す
る蓄熱室３はそれによって加熱され熱を蓄積するので、
燃焼室２に導かれる燃料ガスと空気は、予め蓄熱室３内
で温められ燃焼し易くなる。なおこの例では、燃料ガス
と空気が通る通路と排ガスが通る通路とは３０分の制御
周期で交互に交換される。石炭は、各炭化室１に装入さ
れ、乾留が終了した石炭、即ちコ−クスは炉蓋側から押
され、その反対側から外に押し出される。
【００２１】図２に、図１に示したコ−クス炉の一方の
炉団の流路主要部の構成を示す。図２を参照すると、ミ
ックスガスＭＧは元コック１０Ｍを介して分配管１６Ｍ
に供給され、コ−クスガスＣＯＧは元コック１０Ｃを介
して分配管１６Ｃに供給され、空気ＡＩＲは、元コック
１０Ａを介して分配管１６Ａに供給される。分配管１６
Ｍにおける圧力は圧力センサ１４Ｍによって検出され、
流量（炉団総流量）は流量センサ１５Ｍによって検出さ
れ、分配管１６Ｃの圧力及び流量はそれぞれ圧力センサ
１４Ｃ及び流量センサ１５Ｃによって検出され、分配管
１６Ａの圧力及び流量はそれぞれ圧力センサ１４Ａ及び
流量センサ１５Ａによって検出される。分配管１６Ｍに
は各々多数のパイプ１７が接続されており、該パイプ１
７の各々は、それぞれコック１８（１８0，１８1，１８
2，１８3・・・・）を介して蓄熱室３と接続されている。同
様に、分配管１６Ｃに接続された多数のパイプは各々コ
ック１９（１９1，１９2，１９3，・・・）を介して燃焼室
２と接続されており、また分配管１６Ａに接続された多
数のパイプは各々コック１２（１２0，１２1，１２2，
１２3，・・・）を介して蓄熱室３と接続されている。燃焼
室２での燃焼の結果生成される排ガスは、蓄熱室３を通
りパイプ２０を通って煙道４に導びかれる。なお、コッ
ク１０Ｍ，１０Ｃ，１０Ａ，１２，１８及び１９の各々
は、加減コックを含んでおり、電気的な制御によってそ
の開度が調節され、流量制御が可能になっている。また
各コックにはそれの開度を検出するセンサが設けられて
いる。また、代表的な燃焼室２の頂部には、炉頂圧力を
検出するための圧力センサ２１が配置されている。なお
もう一方の炉団も図２と同一の構成になっている。
炉団の流路主要部の構成を示す。図２を参照すると、ミ
ックスガスＭＧは元コック１０Ｍを介して分配管１６Ｍ
に供給され、コ−クスガスＣＯＧは元コック１０Ｃを介
して分配管１６Ｃに供給され、空気ＡＩＲは、元コック
１０Ａを介して分配管１６Ａに供給される。分配管１６
Ｍにおける圧力は圧力センサ１４Ｍによって検出され、
流量（炉団総流量）は流量センサ１５Ｍによって検出さ
れ、分配管１６Ｃの圧力及び流量はそれぞれ圧力センサ
１４Ｃ及び流量センサ１５Ｃによって検出され、分配管
１６Ａの圧力及び流量はそれぞれ圧力センサ１４Ａ及び
流量センサ１５Ａによって検出される。分配管１６Ｍに
は各々多数のパイプ１７が接続されており、該パイプ１
７の各々は、それぞれコック１８（１８0，１８1，１８
2，１８3・・・・）を介して蓄熱室３と接続されている。同
様に、分配管１６Ｃに接続された多数のパイプは各々コ
ック１９（１９1，１９2，１９3，・・・）を介して燃焼室
２と接続されており、また分配管１６Ａに接続された多
数のパイプは各々コック１２（１２0，１２1，１２2，
１２3，・・・）を介して蓄熱室３と接続されている。燃焼
室２での燃焼の結果生成される排ガスは、蓄熱室３を通
りパイプ２０を通って煙道４に導びかれる。なお、コッ
ク１０Ｍ，１０Ｃ，１０Ａ，１２，１８及び１９の各々
は、加減コックを含んでおり、電気的な制御によってそ
の開度が調節され、流量制御が可能になっている。また
各コックにはそれの開度を検出するセンサが設けられて
いる。また、代表的な燃焼室２の頂部には、炉頂圧力を
検出するための圧力センサ２１が配置されている。なお
もう一方の炉団も図２と同一の構成になっている。
【００２２】図２に示すコ−クス炉は、図示しないプロ
セスコンピュ−タによって制御される。これの燃焼制御
処理に含まれる内容について次に説明する。
セスコンピュ−タによって制御される。これの燃焼制御
処理に含まれる内容について次に説明する。
【００２３】図２のコ−クス炉においては、各々の燃焼
室２に燃料ガスと空気を供給するパイプ１７に流量計を
設置できないため、代表的なコック開度対流量特性の情
報，各々のコックの開度，炉団全体に燃料ガス及び空気
を供給する分配管１６の圧力，各々の燃焼室２の炉頂圧
力，及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量に基づき、計
算によってコック１８，１９及び１２の各々を通る燃料
ガス及び空気の流量を推定している。その方法の概略は
前述の通りであるが、実際には次のようにしている。
室２に燃料ガスと空気を供給するパイプ１７に流量計を
設置できないため、代表的なコック開度対流量特性の情
報，各々のコックの開度，炉団全体に燃料ガス及び空気
を供給する分配管１６の圧力，各々の燃焼室２の炉頂圧
力，及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量に基づき、計
算によってコック１８，１９及び１２の各々を通る燃料
ガス及び空気の流量を推定している。その方法の概略は
前述の通りであるが、実際には次のようにしている。
【００２４】即ち、コックの開度と流量比との関係を計
算するため、前記第(1)式に示す定数α，β，γ，δ及
びεがプロセスコンピュ−タ内に予め記憶してある。従
って、検出した各コックの開度φを第(1)式にあてはめ
て流量比ｆを求める。なおこの場合の開度φは、３０分
毎に行なう流路切換制御に合わせた３０分毎の制御サイ
クルの前サイクルで検出されたものである。この流量比
の計算は、５７個（Ｎ個）全てのコックについて実施
し、その結果に基づいて前記第(2)式の計算を実施す
る。なお第(2)式の定数Ｃ(i)は、予めプロセスコンピュ
−タに記憶されている。また、炉団全体に供給される燃
料ガスと空気の流量Ｖとしては、流量センサ１５（１５
Ｍ，１５Ｃ，１５Ａ）によって検出された前回の制御サ
イクルの値を使用する。次に第(4)式に基づいて、係数
Ｋ1を計算する。この場合、係数Ｋ2は定数を使用し、差
圧ΔＰとしては、圧力センサ１４（１４Ｍ，１４Ｃ，１
４Ａ）の検出した分配管圧力Ｐと、圧力センサ２１の検
出した燃焼室炉頂圧力Ｐtopとの差を用いる。この場合
も、圧力Ｐ及びＰtopは前回制御サイクルの検出値であ
る。次に前記第(5)式に基づいて平滑化された係数Ｋｍ
を計算する。なお第(5)式における「前回計算時のＫ
ｍ」は、前回の制御サイクルで計算したＫｍである。続
いて前記第(6)式及び第(7)式の計算を実施し、各コック
１８における推定流量Ｖ(i)を計算する。これによっ
て、各々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気の流量を
知ることができる。
算するため、前記第(1)式に示す定数α，β，γ，δ及
びεがプロセスコンピュ−タ内に予め記憶してある。従
って、検出した各コックの開度φを第(1)式にあてはめ
て流量比ｆを求める。なおこの場合の開度φは、３０分
毎に行なう流路切換制御に合わせた３０分毎の制御サイ
クルの前サイクルで検出されたものである。この流量比
の計算は、５７個（Ｎ個）全てのコックについて実施
し、その結果に基づいて前記第(2)式の計算を実施す
る。なお第(2)式の定数Ｃ(i)は、予めプロセスコンピュ
−タに記憶されている。また、炉団全体に供給される燃
料ガスと空気の流量Ｖとしては、流量センサ１５（１５
Ｍ，１５Ｃ，１５Ａ）によって検出された前回の制御サ
イクルの値を使用する。次に第(4)式に基づいて、係数
Ｋ1を計算する。この場合、係数Ｋ2は定数を使用し、差
圧ΔＰとしては、圧力センサ１４（１４Ｍ，１４Ｃ，１
４Ａ）の検出した分配管圧力Ｐと、圧力センサ２１の検
出した燃焼室炉頂圧力Ｐtopとの差を用いる。この場合
も、圧力Ｐ及びＰtopは前回制御サイクルの検出値であ
る。次に前記第(5)式に基づいて平滑化された係数Ｋｍ
を計算する。なお第(5)式における「前回計算時のＫ
ｍ」は、前回の制御サイクルで計算したＫｍである。続
いて前記第(6)式及び第(7)式の計算を実施し、各コック
１８における推定流量Ｖ(i)を計算する。これによっ
て、各々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気の流量を
知ることができる。
【００２５】次に、炉団全体に燃料ガスと空気を供給す
る分配管１６の圧力の目標値Ｐｓ，燃焼室２の炉頂圧力
の目標値Ｐst，及び各コック１８における目標流量Ｖｓ
(i)を予め定め、前述のような計算によってｉ番目のコ
ックに設定すべき開度φｓ(i)を求め、その開度で各コ
ックを制御する。即ち、Ｐｓ及びＰｓｔが定まっている
のでこれらを第(8)式にあてはめて、コック１個あたり
の最大流量Ｖ2maxを求める。また、目標流量Ｖｓ(i)が
定まっているので、第(9)式の計算を実施し、各コック
の流量比の目標値ｆｓ(i)を計算する。各コックの補正
係数Ｃ(i)は、定数として予めプロセスコンピュ−タに
記憶されている。またこの例では、各コックの開度と流
量比との相関を第(10)式に示す４次式で近似できるよう
に、係数ａ，ｂ，ｃ，ｄ及びｅが予め定数として登録さ
れている。従って、各コックについて求めた流量比の目
標値ｆｓ(i)から各コックに設定すべき開度φｓ(i)を求
めることができる。
る分配管１６の圧力の目標値Ｐｓ，燃焼室２の炉頂圧力
の目標値Ｐst，及び各コック１８における目標流量Ｖｓ
(i)を予め定め、前述のような計算によってｉ番目のコ
ックに設定すべき開度φｓ(i)を求め、その開度で各コ
ックを制御する。即ち、Ｐｓ及びＰｓｔが定まっている
のでこれらを第(8)式にあてはめて、コック１個あたり
の最大流量Ｖ2maxを求める。また、目標流量Ｖｓ(i)が
定まっているので、第(9)式の計算を実施し、各コック
の流量比の目標値ｆｓ(i)を計算する。各コックの補正
係数Ｃ(i)は、定数として予めプロセスコンピュ−タに
記憶されている。またこの例では、各コックの開度と流
量比との相関を第(10)式に示す４次式で近似できるよう
に、係数ａ，ｂ，ｃ，ｄ及びｅが予め定数として登録さ
れている。従って、各コックについて求めた流量比の目
標値ｆｓ(i)から各コックに設定すべき開度φｓ(i)を求
めることができる。
【００２６】なお上記実施例においては、コックの開度
と流量比との相関を近似した４次式に基づいてコックの
開度と流量比との変換を実施しているが、例えばこの相
関を示す定数テ−ブルを設け、このテ−ブルを参照する
ことによって変換をするように変更してもよい。
と流量比との相関を近似した４次式に基づいてコックの
開度と流量比との変換を実施しているが、例えばこの相
関を示す定数テ−ブルを設け、このテ−ブルを参照する
ことによって変換をするように変更してもよい。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、各
々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気の流量を、各パ
イプに流量計を設けることなく、計算によって求めるこ
とができる。また本発明によれば、分配管（１６Ｍ，１
６Ｃ，１６Ａ）の圧力の目標値Ｐｓ，燃焼室（２）の炉
頂圧力の目標値Ｐst，及び各コック（１８，１９，１
２）における目標流量Ｖｓ(i)を予め定め、それらに基
づいて計算により、各コックに設定すべき開度φｓ(i)
を求めることができる。
々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気の流量を、各パ
イプに流量計を設けることなく、計算によって求めるこ
とができる。また本発明によれば、分配管（１６Ｍ，１
６Ｃ，１６Ａ）の圧力の目標値Ｐｓ，燃焼室（２）の炉
頂圧力の目標値Ｐst，及び各コック（１８，１９，１
２）における目標流量Ｖｓ(i)を予め定め、それらに基
づいて計算により、各コックに設定すべき開度φｓ(i)
を求めることができる。
【図１】 実施例のコ−クス炉主要部の一部切欠斜視図
である。
である。
【図２】 実施例のコ−クス炉の流路構成を示すブロッ
ク図である。
ク図である。
【図３】 コックの開度と流量比との相関を示すグラフ
である。
である。
１：炭化室 ２：燃焼室 ３：蓄
熱室 ４：煙道 ５：炉蓋 １０Ｍ，１０Ｃ，１０Ａ，１２，１８，１９：コック １４Ｍ，１４Ｃ，１４Ａ：圧力センサ １５Ｍ，１５Ｃ，１５Ａ：流量センサ １６Ｍ，１６Ｃ，１６Ａ：分配管 １７，
２０：パイプ ２１：圧力センサ
熱室 ４：煙道 ５：炉蓋 １０Ｍ，１０Ｃ，１０Ａ，１２，１８，１９：コック １４Ｍ，１４Ｃ，１４Ａ：圧力センサ １５Ｍ，１５Ｃ，１５Ａ：流量センサ １６Ｍ，１６Ｃ，１６Ａ：分配管 １７，
２０：パイプ ２１：圧力センサ
Claims (2)
- 【請求項１】 石炭を乾留してコ−クス化する炭化室
と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列備
え、各々の燃焼室に供給される燃料ガス及び空気の流量
を調節するコックを燃焼室毎に設置したコ−クス炉の燃
焼制御方法において、代表的なコック開度対流量特性の
情報，各々のコックの開度，炉団全体に燃料ガス及び空
気を供給する分配管の圧力，各々の燃焼室の炉頂圧力，
及び炉団全体の燃料ガスと空気の流量、を得てこれらに
基づいて各々の燃焼室に供給される燃料ガスと空気の流
量を推定することを特徴とする、コ−クス炉の燃焼制御
方法。 - 【請求項２】 石炭を乾留してコ−クス化する炭化室
と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列備
え、各々の燃焼室に供給される燃料ガス及び空気の流量
を調節するコックを燃焼室毎に設置したコ−クス炉の燃
焼制御方法において、コック毎に設定された燃料ガスと
空気の目標流量，代表的なコック開度対流量特性の情
報，炉団全体に燃料ガス及び空気を供給する分配管の圧
力の目標値，燃焼室の炉頂圧力の目標値，及び炉団全体
の燃料ガスと空気の流量の検出値、に基づいて各々のコ
ックの必要な開度を求めることを特徴とする、コ−クス
炉の燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6815291A JPH05222372A (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | コ−クス炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6815291A JPH05222372A (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | コ−クス炉の燃焼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222372A true JPH05222372A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13365486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6815291A Withdrawn JPH05222372A (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | コ−クス炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05222372A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100925605B1 (ko) * | 2002-12-05 | 2009-11-06 | 주식회사 포스코 | 코크스 오븐의 가스 공급판 |
| KR101245317B1 (ko) * | 2010-12-09 | 2013-03-19 | 주식회사 포스코 | 코크스 오븐의 로온 편차 제어장치 |
-
1991
- 1991-04-01 JP JP6815291A patent/JPH05222372A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100925605B1 (ko) * | 2002-12-05 | 2009-11-06 | 주식회사 포스코 | 코크스 오븐의 가스 공급판 |
| KR101245317B1 (ko) * | 2010-12-09 | 2013-03-19 | 주식회사 포스코 | 코크스 오븐의 로온 편차 제어장치 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980711 |