JPH04288395A - コ−クス炉の炉内圧制御方法 - Google Patents
コ−クス炉の炉内圧制御方法Info
- Publication number
- JPH04288395A JPH04288395A JP914691A JP914691A JPH04288395A JP H04288395 A JPH04288395 A JP H04288395A JP 914691 A JP914691 A JP 914691A JP 914691 A JP914691 A JP 914691A JP H04288395 A JPH04288395 A JP H04288395A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- damper
- waist
- combustion chamber
- exhaust gas
- flow rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000000571 coke Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 66
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 31
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 11
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 8
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 claims description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 abstract 2
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 102100035767 Adrenocortical dysplasia protein homolog Human genes 0.000 description 1
- 101000929940 Homo sapiens Adrenocortical dysplasia protein homolog Proteins 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃焼室と炭化室とが複
数配列されたコ−クス炉の炉内圧制御に関する。
数配列されたコ−クス炉の炉内圧制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にコ−クス炉においては、交互に配
置される燃焼室と炭化室との対で構成した炉を多数配列
し、炉団を形成している。各々の燃焼室には、燃料ガス
と空気とが供給され、これらの燃焼によって燃焼室に隣
接する各々の炭化室が加熱され、石炭の乾留が行なわれ
る。またこの種のコ−クス炉では、炉団全体に供給する
燃料ガス及び空気の流量を制御するのが一般的であり、
個々の炉に供給する燃料ガス及び空気の流量調節はあま
り行なわれていない。
置される燃焼室と炭化室との対で構成した炉を多数配列
し、炉団を形成している。各々の燃焼室には、燃料ガス
と空気とが供給され、これらの燃焼によって燃焼室に隣
接する各々の炭化室が加熱され、石炭の乾留が行なわれ
る。またこの種のコ−クス炉では、炉団全体に供給する
燃料ガス及び空気の流量を制御するのが一般的であり、
個々の炉に供給する燃料ガス及び空気の流量調節はあま
り行なわれていない。
【０００３】ところで、比較的短い時間で石炭の乾留を
充分に行なうには燃焼室の炉内圧を充分高くし、炉内温
度も高くする必要がある。しかし炉内圧及び炉内温度を
高くしすぎると、炉体の寿命が短くなるし炉体の補修を
要する割合も増大する。従って、好ましい状態でコ−ク
ス炉を運転するには、適当な炉内圧及び適当な炉内温度
になるように燃焼状態を制御する必要がある。ところが
、燃焼室は多数設けられており、個々の燃焼室毎に燃焼
状態を制御することはできないのが実情であり、一部分
の燃焼室を適切な炉内圧に制御できても全ての燃焼室を
適切な炉内圧に制御することはできない。
充分に行なうには燃焼室の炉内圧を充分高くし、炉内温
度も高くする必要がある。しかし炉内圧及び炉内温度を
高くしすぎると、炉体の寿命が短くなるし炉体の補修を
要する割合も増大する。従って、好ましい状態でコ−ク
ス炉を運転するには、適当な炉内圧及び適当な炉内温度
になるように燃焼状態を制御する必要がある。ところが
、燃焼室は多数設けられており、個々の燃焼室毎に燃焼
状態を制御することはできないのが実情であり、一部分
の燃焼室を適切な炉内圧に制御できても全ての燃焼室を
適切な炉内圧に制御することはできない。
【０００４】従って従来より、炉団の代表位置のみで炉
内圧を検出し、検出した炉内圧が目標値に近づくように
煙道に設けたダンパの開度を調節している。
内圧を検出し、検出した炉内圧が目標値に近づくように
煙道に設けたダンパの開度を調節している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の制御方法では、
炉団全体について制御を行なうので、炉団を構成する多
数の燃焼室の代表部分は適切に制御されるが、個々の燃
焼室の間で燃焼状態にばらつきがあると、一部の燃焼室
では炉内圧及び炉内温度が目標値を大きく外れる場合も
生じる。実際には、燃料ガス及び空気の流路と排ガス流
路の長さや配列の違いに応じて、燃焼室列の一端（石炭
を装入する側）と他端（コ−クスを取り出す側）との間
で燃焼状態に大きな差が生じる場合がある。
炉団全体について制御を行なうので、炉団を構成する多
数の燃焼室の代表部分は適切に制御されるが、個々の燃
焼室の間で燃焼状態にばらつきがあると、一部の燃焼室
では炉内圧及び炉内温度が目標値を大きく外れる場合も
生じる。実際には、燃料ガス及び空気の流路と排ガス流
路の長さや配列の違いに応じて、燃焼室列の一端（石炭
を装入する側）と他端（コ−クスを取り出す側）との間
で燃焼状態に大きな差が生じる場合がある。
【０００６】従って本発明は、燃焼室列の一端と他端と
の間での燃焼状態のばらつきを小さくし、燃焼室列温度
分布を均一にすることを課題とする。
の間での燃焼状態のばらつきを小さくし、燃焼室列温度
分布を均一にすることを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明においては、石炭を乾留してコ−クス化する炭
化室と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列
備え、各々の燃焼室に燃料ガス及び空気を供給する燃料
流路と各々の燃焼室から出た排ガスを通す排ガス流路を
含み、燃焼室列の一端の排ガス流路に設けた第１のウエ
ストダンパと該燃焼室列の他端の排ガス流路に設けた第
２のウエストダンパを有するコ−クス炉の炉内圧制御方
法において、燃焼室に供給される燃料ガスの流量及び空
気の流量を検出して排ガス流量を求め、燃焼室炉内圧と
煙道ダンパ前圧力との差圧と前記排ガス流量とに基づい
てウエストダンパの所要総開口面積を求め、該所要総開
口面積とウエストダンパ開口面積比に基づいて前記第１
のウエストダンパ及び第２のウエストダンパの各開口面
積を求め、該開口面積に応じて第１のウエストダンパ及
び第２のウエストダンパの各開度を調節する。
に本発明においては、石炭を乾留してコ−クス化する炭
化室と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列
備え、各々の燃焼室に燃料ガス及び空気を供給する燃料
流路と各々の燃焼室から出た排ガスを通す排ガス流路を
含み、燃焼室列の一端の排ガス流路に設けた第１のウエ
ストダンパと該燃焼室列の他端の排ガス流路に設けた第
２のウエストダンパを有するコ−クス炉の炉内圧制御方
法において、燃焼室に供給される燃料ガスの流量及び空
気の流量を検出して排ガス流量を求め、燃焼室炉内圧と
煙道ダンパ前圧力との差圧と前記排ガス流量とに基づい
てウエストダンパの所要総開口面積を求め、該所要総開
口面積とウエストダンパ開口面積比に基づいて前記第１
のウエストダンパ及び第２のウエストダンパの各開口面
積を求め、該開口面積に応じて第１のウエストダンパ及
び第２のウエストダンパの各開度を調節する。
【０００８】
【作用】排ガス流路は各々の燃焼室に共通に接続されて
おり、この排ガス流路には燃焼室列の一端側に配置され
た第１のウエストダンパと、他端側に配置された第２の
ウエストダンパが設けられ、第１及び第２のウエストダ
ンパは煙道に共通に接続されている。つまり、各燃焼室
から出る排ガスは、排ガス流路を通り、第１のウエスト
ダンパ又は第２のウエストダンパを通って煙道に向かう
。従って、第１のウエストダンパと第２のウエストダン
パとの開度比を調節すれば、両者を通る排ガスの流量比
が変わるので、排ガス流路上の排ガスの流れが変わる。 この変化は、排ガス流路に接続された燃焼室列の炉内圧
及び炉内温度の分布に影響を及ぼすので、それによって
燃焼室間の燃焼状態のばらつきを補償することができる
。つまり、第１のウエストダンパと第２のウエストダン
パとの開度比が適切であれば、燃焼室間の燃焼状態のば
らつきを小さくしうる。
おり、この排ガス流路には燃焼室列の一端側に配置され
た第１のウエストダンパと、他端側に配置された第２の
ウエストダンパが設けられ、第１及び第２のウエストダ
ンパは煙道に共通に接続されている。つまり、各燃焼室
から出る排ガスは、排ガス流路を通り、第１のウエスト
ダンパ又は第２のウエストダンパを通って煙道に向かう
。従って、第１のウエストダンパと第２のウエストダン
パとの開度比を調節すれば、両者を通る排ガスの流量比
が変わるので、排ガス流路上の排ガスの流れが変わる。 この変化は、排ガス流路に接続された燃焼室列の炉内圧
及び炉内温度の分布に影響を及ぼすので、それによって
燃焼室間の燃焼状態のばらつきを補償することができる
。つまり、第１のウエストダンパと第２のウエストダン
パとの開度比が適切であれば、燃焼室間の燃焼状態のば
らつきを小さくしうる。
【０００９】排ガスの流量Ｆｗは、燃焼室に供給される
燃料ガスの流量Ｆｍｇ，燃焼用空気の流量Ｆａｉｒ及び
燃焼効率ηから次の第（１）式により求めることができ
る。
燃料ガスの流量Ｆｍｇ，燃焼用空気の流量Ｆａｉｒ及び
燃焼効率ηから次の第（１）式により求めることができ
る。
【００１０】
【数１】Ｆｗ＝η（Ｆｍｇ＋Ｆａｉｒ） ・・・
・（１）排ガスを排出するのに必要な総開口面積Ｓｔは
、燃焼室炉内圧目標値Ｐｔｏｐ，煙道ダンパ前圧力目標
値Ｐｄｆｔとの差圧ΔＰと前記排ガス流量とに基づいて
次の第（２）式により求めることができる。
・（１）排ガスを排出するのに必要な総開口面積Ｓｔは
、燃焼室炉内圧目標値Ｐｔｏｐ，煙道ダンパ前圧力目標
値Ｐｄｆｔとの差圧ΔＰと前記排ガス流量とに基づいて
次の第（２）式により求めることができる。
【００１１】
【数２】
Ｓｔ＝Ｆｗ／Ｃ／（ΔＰの平方根） ・・・・（
２）但し、Ｃ：流量補正係数 燃焼室間のばらつきを小さくするための第１のウエスト
ダンパの開口面積Ｓａと第２のウエストダンパの開口面
積Ｓｂの比α（α＝Ｓａ／Ｓｂ）を一定とすれば、開口
面積Ｓａ及びＳｂは次式により求められる。
２）但し、Ｃ：流量補正係数 燃焼室間のばらつきを小さくするための第１のウエスト
ダンパの開口面積Ｓａと第２のウエストダンパの開口面
積Ｓｂの比α（α＝Ｓａ／Ｓｂ）を一定とすれば、開口
面積Ｓａ及びＳｂは次式により求められる。
【００１２】
【数３】Ｓａ＝Ｓｔ・α／（１＋α） ・・・・
（３）Ｓｂ＝Ｓｔ・１／（１＋α） ・・・・（
４）一般にダンパの開口面積と開度の間には一定の相関
があるので、その特性を予め測定しておけば、開口面積
を開度に変換することができる。従って、上記のように
して求めたＳａ及びＳｂに基づいて各ウエストダンパの
開度を設定すれば、燃焼室炉内圧と煙道ダンパ前圧力と
の差圧ΔＰを一定に維持し、しかも燃焼室間の炉内温度
のばらつきを小さくすることができる。
（３）Ｓｂ＝Ｓｔ・１／（１＋α） ・・・・（
４）一般にダンパの開口面積と開度の間には一定の相関
があるので、その特性を予め測定しておけば、開口面積
を開度に変換することができる。従って、上記のように
して求めたＳａ及びＳｂに基づいて各ウエストダンパの
開度を設定すれば、燃焼室炉内圧と煙道ダンパ前圧力と
の差圧ΔＰを一定に維持し、しかも燃焼室間の炉内温度
のばらつきを小さくすることができる。
【００１３】
【実施例】図１に、本発明を実施するコ−クス炉の主要
部の外観を示す。なお図１においては、コ−クス炉の内
部構造が分かるように部分的に断面が示されている。図
１を参照すると、石炭が入る炭化室１と該炭化室を加熱
する燃焼室２とはＺ軸方向に互いに交互に配置されてお
り、各々多数設けられている。実際には、燃焼室２は１
つの炉団に５６基（５５＋１）設けられており、この例
では２つの炉団で構成されているので全体で１１２基の
燃焼室が備わっている。燃焼室２の下方には、各々蓄熱
室３が設けられている。蓄熱室３は供給される燃料ガス
と空気とを燃焼室２に導くとともに、燃焼によって発生
した排ガスを煙道４に導く。従って高温の排ガスが通過
する蓄熱室３はそれによって加熱され熱を蓄積するので
、燃焼室２に導かれる燃料ガスと空気は、予め蓄熱室３
内で温められ燃焼し易くなる。なおこの例では、燃料ガ
スと空気とが通る通路と排ガスが通る通路とは３０分の
制御周期で交互に交換される。石炭は、各炭化室１に装
入され、乾留が終了した石炭、即ちコ−クスは図示しな
い押出機によって炉蓋側（ＰＳ：プッシャ−サイド）か
ら押され、その反対側（ＣＳ：コ−クスサイド）から外
に押し出される。図２に、図１に示したコ−クス炉の一
方の炉団の流路主要部の構成を示す。図２を参照して説
明する。空気（ＡＩＲ）１１は、加減コック１２及び切
換コック１３を通り、更に水平管８ａ及びアンダ−ジェ
ットパイプ９ａを通って各蓄熱室３から燃焼室２に供給
される。また、互いにカロリ−の異なるコ−クスガスＣ
ＯＧと高炉ガスＢＦＧとを混合した燃料ガス（ＭＧ）１
４は、加減コック１５及び切換コック１６を通り、更に
水平管８ｇ及びアンダ−ジェットパイプ９ｇを通って各
蓄熱室３から燃焼室２に供給される。炉団全体の空気流
量は流量計１７によって検出され、燃料ガス流量は流量
計１８によって検出される。各燃焼室で生成された排ガ
スは、ソ−ルフリュ−部７を通り、炉長方向の一端ＰＳ
側に設けられたウエストダンパ６ｐｓと他端ＣＳ側に設
けられたウエストダンパ６ｃｓのいずれかを通って煙道
４に導びかれる。なお煙道４には図示しない煙道ダンパ
が設けられている。
部の外観を示す。なお図１においては、コ−クス炉の内
部構造が分かるように部分的に断面が示されている。図
１を参照すると、石炭が入る炭化室１と該炭化室を加熱
する燃焼室２とはＺ軸方向に互いに交互に配置されてお
り、各々多数設けられている。実際には、燃焼室２は１
つの炉団に５６基（５５＋１）設けられており、この例
では２つの炉団で構成されているので全体で１１２基の
燃焼室が備わっている。燃焼室２の下方には、各々蓄熱
室３が設けられている。蓄熱室３は供給される燃料ガス
と空気とを燃焼室２に導くとともに、燃焼によって発生
した排ガスを煙道４に導く。従って高温の排ガスが通過
する蓄熱室３はそれによって加熱され熱を蓄積するので
、燃焼室２に導かれる燃料ガスと空気は、予め蓄熱室３
内で温められ燃焼し易くなる。なおこの例では、燃料ガ
スと空気とが通る通路と排ガスが通る通路とは３０分の
制御周期で交互に交換される。石炭は、各炭化室１に装
入され、乾留が終了した石炭、即ちコ−クスは図示しな
い押出機によって炉蓋側（ＰＳ：プッシャ−サイド）か
ら押され、その反対側（ＣＳ：コ−クスサイド）から外
に押し出される。図２に、図１に示したコ−クス炉の一
方の炉団の流路主要部の構成を示す。図２を参照して説
明する。空気（ＡＩＲ）１１は、加減コック１２及び切
換コック１３を通り、更に水平管８ａ及びアンダ−ジェ
ットパイプ９ａを通って各蓄熱室３から燃焼室２に供給
される。また、互いにカロリ−の異なるコ−クスガスＣ
ＯＧと高炉ガスＢＦＧとを混合した燃料ガス（ＭＧ）１
４は、加減コック１５及び切換コック１６を通り、更に
水平管８ｇ及びアンダ−ジェットパイプ９ｇを通って各
蓄熱室３から燃焼室２に供給される。炉団全体の空気流
量は流量計１７によって検出され、燃料ガス流量は流量
計１８によって検出される。各燃焼室で生成された排ガ
スは、ソ−ルフリュ−部７を通り、炉長方向の一端ＰＳ
側に設けられたウエストダンパ６ｐｓと他端ＣＳ側に設
けられたウエストダンパ６ｃｓのいずれかを通って煙道
４に導びかれる。なお煙道４には図示しない煙道ダンパ
が設けられている。
【００１４】ウエストダンパ６ｐｓ及び６ｃｓにはそれ
ぞれアクチュエ−タが接続されており、各々の開度を電
気的な制御によって調整可能に構成されている。これら
のアクチュエ−タは、図示しないプロセスコンピュ−タ
によって制御され、各ウエストダンパの開度を調節する
。このプロセスコンピュ−タは、図３に示すような処理
によって各ウエストダンパを制御する。図３を参照する
と、ステップＳ１では前記第（１）式に基づいて燃焼後
の排ガスの流量Ｆｗを推定する。この場合に使用する燃
料流量Ｆｍｇ及び空気流量Ｆａｉｒには、流量計１７及
び１８で検出した値をそれぞれ採用する。また燃焼効率
ηには予め定めた定数を使用する。図３のステップＳ２
では、前記第（２）式に基づいて排ガスを排出するのに
必要な総開口面積Ｓｔを求める。ここで使用する排ガス
流量ＦｗはステップＳ１で求めた流量値であり、Ｃは定
数であり、ΔＰは予め定めた燃焼室炉内圧目標値Ｐｔｏ
ｐと煙道ダンパ前圧力目標値Ｐｄｆｔとの差分（Ｐｔｏ
ｐ−Ｐｄｆｔ）である。 また図３のステップＳ３では、前記第（３）式及び第（
４）式に基づいて、ウエストダンパ６ｐｓ及び６ｃｓに
それぞれ必要とされる開口面積を求める。ここでは、燃
焼室列内の温度分布（図２参照）が理想的になるような
ウエストダンパ開口面積比αが（α＝Ｓａ／Ｓｂ）予め
実験的に求められ、その値が定数としてプロセスコンピ
ュ−タに記憶させてある。従って、ステップＳ２で求め
た開口面積Ｓｔと定数αを第（３）式及び第（４）式に
あてはめれば、各ウエストダンパに必要とされる開口面
積Ｓａ及びＳｂを求めることができる。図３のステップ
Ｓ４では、ステップＳ３で求められた開口面積Ｓａ及び
Ｓｂを各々各ウエストダンパの開度に変換する。即ち、
ウエストダンパの開度と開口面積との間には所定の相関
があるので、その関数を予め実験的に求めてプロセスコ
ンピュ−タ内に記憶してある。従って記憶された関数を
使用して開口面積の値を開度の値に変換する。このよう
にして求められた各ウエストダンパの開度は、各ダンパ
を駆動するアクチュエ−タに出力される。
ぞれアクチュエ−タが接続されており、各々の開度を電
気的な制御によって調整可能に構成されている。これら
のアクチュエ−タは、図示しないプロセスコンピュ−タ
によって制御され、各ウエストダンパの開度を調節する
。このプロセスコンピュ−タは、図３に示すような処理
によって各ウエストダンパを制御する。図３を参照する
と、ステップＳ１では前記第（１）式に基づいて燃焼後
の排ガスの流量Ｆｗを推定する。この場合に使用する燃
料流量Ｆｍｇ及び空気流量Ｆａｉｒには、流量計１７及
び１８で検出した値をそれぞれ採用する。また燃焼効率
ηには予め定めた定数を使用する。図３のステップＳ２
では、前記第（２）式に基づいて排ガスを排出するのに
必要な総開口面積Ｓｔを求める。ここで使用する排ガス
流量ＦｗはステップＳ１で求めた流量値であり、Ｃは定
数であり、ΔＰは予め定めた燃焼室炉内圧目標値Ｐｔｏ
ｐと煙道ダンパ前圧力目標値Ｐｄｆｔとの差分（Ｐｔｏ
ｐ−Ｐｄｆｔ）である。 また図３のステップＳ３では、前記第（３）式及び第（
４）式に基づいて、ウエストダンパ６ｐｓ及び６ｃｓに
それぞれ必要とされる開口面積を求める。ここでは、燃
焼室列内の温度分布（図２参照）が理想的になるような
ウエストダンパ開口面積比αが（α＝Ｓａ／Ｓｂ）予め
実験的に求められ、その値が定数としてプロセスコンピ
ュ−タに記憶させてある。従って、ステップＳ２で求め
た開口面積Ｓｔと定数αを第（３）式及び第（４）式に
あてはめれば、各ウエストダンパに必要とされる開口面
積Ｓａ及びＳｂを求めることができる。図３のステップ
Ｓ４では、ステップＳ３で求められた開口面積Ｓａ及び
Ｓｂを各々各ウエストダンパの開度に変換する。即ち、
ウエストダンパの開度と開口面積との間には所定の相関
があるので、その関数を予め実験的に求めてプロセスコ
ンピュ−タ内に記憶してある。従って記憶された関数を
使用して開口面積の値を開度の値に変換する。このよう
にして求められた各ウエストダンパの開度は、各ダンパ
を駆動するアクチュエ−タに出力される。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、第
１のウエストダンパ（６ｐｓ）と第２のウエストダンパ
（６ｃｓ）の開度比を一定に維持しうるので、それによ
って燃焼室列内の温度分布のばらつきを小さくでき、し
かも燃焼室炉内圧と煙道ダンパ前圧力との差圧に基づい
て各ウエストダンパの開度を調整するので、炉内圧を安
定化でき、従って炉の寿命が延び、炉の補修作業を要す
る機会も減小する。
１のウエストダンパ（６ｐｓ）と第２のウエストダンパ
（６ｃｓ）の開度比を一定に維持しうるので、それによ
って燃焼室列内の温度分布のばらつきを小さくでき、し
かも燃焼室炉内圧と煙道ダンパ前圧力との差圧に基づい
て各ウエストダンパの開度を調整するので、炉内圧を安
定化でき、従って炉の寿命が延び、炉の補修作業を要す
る機会も減小する。
【図１】 実施例のコ−クス炉主要部の一部切欠斜視
図である。
図である。
【図２】 実施例のコ−クス炉の流路構成を示すブロ
ック図である。
ック図である。
【図３】 各ダンパの開度を調整する処理を示すブロ
ック図である。
ック図である。
１：炭化室 ２：燃焼室
３：蓄熱室 ４：煙道 ５：炉蓋６
ｐｓ，６ｃｓ：ウエストダンパ（第１及び第２のウエス
トダンパ） ７：ソ−ルフリュ−部 ８ａ，８ｇ：水平管９ａ
，９ｇ：アンダ−ジェットパイプ １１：空気 １２，１５：
加減コック１３，１６：切換コック １４：燃料ガス
１７，１８：流量計
３：蓄熱室 ４：煙道 ５：炉蓋６
ｐｓ，６ｃｓ：ウエストダンパ（第１及び第２のウエス
トダンパ） ７：ソ−ルフリュ−部 ８ａ，８ｇ：水平管９ａ
，９ｇ：アンダ−ジェットパイプ １１：空気 １２，１５：
加減コック１３，１６：切換コック １４：燃料ガス
１７，１８：流量計
Claims (1)
- 【請求項１】 石炭を乾留してコ−クス化する炭
化室と該炭化室に隣接して配置された燃焼室とを複数列
備え、各々の燃焼室に燃料ガス及び空気を供給する燃料
流路と各々の燃焼室から出た排ガスを通す排ガス流路を
含み、燃焼室列の一端の排ガス流路に設けた第１のウエ
ストダンパと該燃焼室列の他端の排ガス流路に設けた第
２のウエストダンパを有するコ−クス炉の炉内圧制御方
法において、燃焼室に供給される燃料ガスの流量及び空
気の流量を検出して排ガス流量を求め、燃焼室炉内圧と
煙道ダンパ前圧力との差圧と前記排ガス流量とに基づい
てウエストダンパの所要総開口面積を求め、該所要総開
口面積とウエストダンパ開口面積比に基づいて前記第１
のウエストダンパ及び第２のウエストダンパの各開口面
積を求め、該開口面積に応じて第１のウエストダンパ及
び第２のウエストダンパの各開度を調節することを特徴
とする、コ−クス炉の炉内圧制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP914691A JPH04288395A (ja) | 1991-01-29 | 1991-01-29 | コ−クス炉の炉内圧制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP914691A JPH04288395A (ja) | 1991-01-29 | 1991-01-29 | コ−クス炉の炉内圧制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04288395A true JPH04288395A (ja) | 1992-10-13 |
Family
ID=11712485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP914691A Withdrawn JPH04288395A (ja) | 1991-01-29 | 1991-01-29 | コ−クス炉の炉内圧制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04288395A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI499666B (zh) * | 2010-10-27 | 2015-09-11 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | 用於煉焦爐廠型”熱回收”的無膨脹固定式爐門控制器 |
| CN108398967A (zh) * | 2018-03-09 | 2018-08-14 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | 一种煤气压力调节控制系统及其控制方法 |
-
1991
- 1991-01-29 JP JP914691A patent/JPH04288395A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI499666B (zh) * | 2010-10-27 | 2015-09-11 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | 用於煉焦爐廠型”熱回收”的無膨脹固定式爐門控制器 |
| CN108398967A (zh) * | 2018-03-09 | 2018-08-14 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | 一种煤气压力调节控制系统及其控制方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11692138B2 (en) | Automatic draft control system for coke plants | |
| CN101189319B (zh) | 用于炼焦炉的燃烧用空气的输入装置和方法 | |
| JP5227191B2 (ja) | 最適に制御されたコークス炉及び制御法 | |
| AU2008337954B2 (en) | Controllable air channels for feeding additional combustion air into the area of flue gas channels of coking chamber furnaces | |
| KR19990076794A (ko) | 연소 시스템의 nox배출을 낮게 제어하는 방법 | |
| WO2021128951A1 (zh) | 一种新型焦炉结构及其分段加热燃烧方法 | |
| CN106190184A (zh) | 一种降低NOx生成的焦炉加热方法及装置 | |
| AU2940699A (en) | Method and device for regulating burning ring furnaces | |
| JPH04288395A (ja) | コ−クス炉の炉内圧制御方法 | |
| CN106675584A (zh) | 一种上部协同下部调节焦炉长向气流分配的结构及方法 | |
| US4141797A (en) | Method of operating a battery of coke ovens | |
| US3689365A (en) | Regenerative coke furnace and method of heating it | |
| CN108728125A (zh) | 加热高度可变的富煤气加热焦炉加热系统及其调节方法 | |
| CN113621389A (zh) | 一种蓄热室温度的测调方法 | |
| JPH1135944A (ja) | コークス炉の炉壁温度テーパー制御方法 | |
| KR20120075219A (ko) | 코크스 오븐의 연소제어장치 및 연소제어방법 | |
| JP3752062B2 (ja) | コークス炉の炉内圧制御方法 | |
| JPS6031589A (ja) | コ−クス炉の燃焼制御方法 | |
| JP2677891B2 (ja) | コークス炉の炉長温度分布制御方法 | |
| JPH04258686A (ja) | コ−クス炉の燃焼室列内温度分布制御方法 | |
| JPH07166165A (ja) | コークス炉の炉内圧制御方法 | |
| JPH10140161A (ja) | コークス炉の操業方法 | |
| JPH1150055A (ja) | コークス炉の空燃比制御方法 | |
| JP2001316674A (ja) | コークス炉の火落ち時間と出窯温度の窯間バラツキを抑制するコークス炉の制御方法 | |
| JPH1150056A (ja) | コークス炉のコック開度制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |