JPH05214480A - ブレーキ部品 - Google Patents
ブレーキ部品Info
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- JPH05214480A JPH05214480A JP4798492A JP4798492A JPH05214480A JP H05214480 A JPH05214480 A JP H05214480A JP 4798492 A JP4798492 A JP 4798492A JP 4798492 A JP4798492 A JP 4798492A JP H05214480 A JPH05214480 A JP H05214480A
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- Japan
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- hub mounting
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- regulated
- hub
- mounting hole
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 ブレーキ部品の摺動部付近は『鳴き』を防止
するに充分な材質となし、しかもボルトによる組み立て
部は高周波焼入れにより使用中に塑性変形や損耗するこ
とのない材質としたブレーキ部品を提供する。 【構成】 摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯によ
る鋳造製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分が
鉄と不可避的不純物と重量％で，Ｃ ： ３．５ 〜
３．９０ ％，Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％，Ｍn
： ０．７ 〜１．１ ％，Ｐ ： ＜
０．０５ ％，Ｓ ： ０．０８〜０．１２ ％，Ｃu
： ０．７ 〜１．２ ％で，ＣＥ値が ４．３
〜４．７であり，引張強さは １５ 〜２０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 ，減衰能は １２ 〜２０×１０
-3 で，ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５
になるよう高周波焼入れを施すブレーキ部品。
するに充分な材質となし、しかもボルトによる組み立て
部は高周波焼入れにより使用中に塑性変形や損耗するこ
とのない材質としたブレーキ部品を提供する。 【構成】 摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯によ
る鋳造製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分が
鉄と不可避的不純物と重量％で，Ｃ ： ３．５ 〜
３．９０ ％，Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％，Ｍn
： ０．７ 〜１．１ ％，Ｐ ： ＜
０．０５ ％，Ｓ ： ０．０８〜０．１２ ％，Ｃu
： ０．７ 〜１．２ ％で，ＣＥ値が ４．３
〜４．７であり，引張強さは １５ 〜２０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 ，減衰能は １２ 〜２０×１０
-3 で，ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５
になるよう高周波焼入れを施すブレーキ部品。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用のブレーキ部
品に関するものである。
品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ブレーキ部品としてはドラム型およびロ
ータ型の２種類が一般に用いられている。図１、図２に
示すようにドラム１およびロータ２はいずれもボルト３
によってハブ４に固着して使用されるもので、ハブ４は
強度と靱性が要求されるためＦＣＤ50程度の球状黒鉛鋳
鉄が用いられ、ドラム１及びロータ２は減衰能、固有振
動数などいわゆるブレーキ性能の優れたＦＣ20程度の片
状黒鉛鋳鉄が用いられている。このように、球状黒鉛鋳
鉄製のハブ４と片状黒鉛鋳鉄製のドラム１あるいはロー
タ２をそれぞれ機械加工してボルト３により同心に組み
立て使用するものである。
ータ型の２種類が一般に用いられている。図１、図２に
示すようにドラム１およびロータ２はいずれもボルト３
によってハブ４に固着して使用されるもので、ハブ４は
強度と靱性が要求されるためＦＣＤ50程度の球状黒鉛鋳
鉄が用いられ、ドラム１及びロータ２は減衰能、固有振
動数などいわゆるブレーキ性能の優れたＦＣ20程度の片
状黒鉛鋳鉄が用いられている。このように、球状黒鉛鋳
鉄製のハブ４と片状黒鉛鋳鉄製のドラム１あるいはロー
タ２をそれぞれ機械加工してボルト３により同心に組み
立て使用するものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが近年、ブレー
キ性能のさらに優れたドラムおよびロータの要求が高ま
り、特に制動時に発する、いわゆるブレーキの『鳴き』
現象の防止が強く望まれているところである。この『鳴
き』の発生の確率と、部材を構成する材料の減衰能特性
の間には密接な関係がある。すなわち、部材より切り出
したテストピースのＱ-1値が１２×１０-3以上で『鳴
き』の発生が大幅に減少し、１６×１０-3以上で完全に
防止することができる。次にＱ-1値と、材料の化学組成
の一つである炭素当量〔ＣＥ値＝Ｃ（％）＋１／３Ｓi
（％）〕の間にも直線関係が存在する。すなわち、図３
はＡ形片状黒鉛組織の鋳鉄材のＣＥ値と減衰能の関係を
しめしたものであるが、材料の炭素当量が、４．３以上
でほぼＱ-1値の１６×１０-3以上を満足する。
キ性能のさらに優れたドラムおよびロータの要求が高ま
り、特に制動時に発する、いわゆるブレーキの『鳴き』
現象の防止が強く望まれているところである。この『鳴
き』の発生の確率と、部材を構成する材料の減衰能特性
の間には密接な関係がある。すなわち、部材より切り出
したテストピースのＱ-1値が１２×１０-3以上で『鳴
き』の発生が大幅に減少し、１６×１０-3以上で完全に
防止することができる。次にＱ-1値と、材料の化学組成
の一つである炭素当量〔ＣＥ値＝Ｃ（％）＋１／３Ｓi
（％）〕の間にも直線関係が存在する。すなわち、図３
はＡ形片状黒鉛組織の鋳鉄材のＣＥ値と減衰能の関係を
しめしたものであるが、材料の炭素当量が、４．３以上
でほぼＱ-1値の１６×１０-3以上を満足する。
【０００４】なお、鋳鉄材の減衰特性を支配する大きな
要素は黒鉛の形状と量である。形状においてはＡ形片
状黒鉛が最も減衰能を向上させ、量においては黒鉛の組
織中に占める面積率が約１５％以上でＱ-1値＞１６×１
０-3を満足するようになる。この黒鉛面積率＞１５％は
ＣＥ値を共晶点以上にすることによってほぼ満足される
ため、本発明では、工業的に制御し易いＣＥ値をもって
表示することとした。ここで問題となるのは、上記のよ
うに炭素当量が４．３以上、すなわち過共晶成分の片状
黒鉛鋳鉄は硬度が低く、このため図１および図２で示し
たハブ１とボルト３による組み立て部が塑性変形および
損耗して使用に耐えなくなることである。そこでハブ取
付け孔の内面に硬さＨＲＢ９０〜１０５の高周波焼入れ
を施すことにより強度を向上させたものである。
要素は黒鉛の形状と量である。形状においてはＡ形片
状黒鉛が最も減衰能を向上させ、量においては黒鉛の組
織中に占める面積率が約１５％以上でＱ-1値＞１６×１
０-3を満足するようになる。この黒鉛面積率＞１５％は
ＣＥ値を共晶点以上にすることによってほぼ満足される
ため、本発明では、工業的に制御し易いＣＥ値をもって
表示することとした。ここで問題となるのは、上記のよ
うに炭素当量が４．３以上、すなわち過共晶成分の片状
黒鉛鋳鉄は硬度が低く、このため図１および図２で示し
たハブ１とボルト３による組み立て部が塑性変形および
損耗して使用に耐えなくなることである。そこでハブ取
付け孔の内面に硬さＨＲＢ９０〜１０５の高周波焼入れ
を施すことにより強度を向上させたものである。
【０００５】本発明は上述せる問題点に鑑みてなされた
ものであり、その目的とするところは、ブレーキ部品の
摺動部付近は『鳴き』を防止するに充分な材質となし、
しかもボルトによる組み立て部は高周波焼入れにより使
用中に塑性変形や損耗することのない材質としたブレー
キ部品を提供するものである。
ものであり、その目的とするところは、ブレーキ部品の
摺動部付近は『鳴き』を防止するに充分な材質となし、
しかもボルトによる組み立て部は高周波焼入れにより使
用中に塑性変形や損耗することのない材質としたブレー
キ部品を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のブレーキ部品
は、摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯による鋳造
製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分が鉄と不
可避的不純物と重量％で Ｃ ： ３．５ 〜３．９０ ％ Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％ Ｍn ： ０．７ 〜１．１ ％ Ｐ ： ＜０．０５ ％ Ｓ ： ０．０８〜０．０１２％ Ｃu ： ０．７ 〜１．２ ％で ＣＥ値が ４．３ 〜４．７であり 引張強さは １５ 〜２０ｋｇｆ／ｍｍ2 減衰能は １２ 〜２０×１０-3 で ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５になるよ
う高周波焼入れを施すことを特徴とするものである。
は、摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯による鋳造
製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分が鉄と不
可避的不純物と重量％で Ｃ ： ３．５ 〜３．９０ ％ Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％ Ｍn ： ０．７ 〜１．１ ％ Ｐ ： ＜０．０５ ％ Ｓ ： ０．０８〜０．０１２％ Ｃu ： ０．７ 〜１．２ ％で ＣＥ値が ４．３ 〜４．７であり 引張強さは １５ 〜２０ｋｇｆ／ｍｍ2 減衰能は １２ 〜２０×１０-3 で ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５になるよ
う高周波焼入れを施すことを特徴とするものである。
【０００７】
【実施例１】以下本発明の実施例を図面に基づいてさら
に詳細に説明する。 １．化学成分およびＣＥ値 鉄と不可避的不純物と
に詳細に説明する。 １．化学成分およびＣＥ値 鉄と不可避的不純物と
【表１】の成分とからなる溶湯を溶製した。
【表１】
ｗｔ％ ２．溶湯処理注湯直前にＣa−ＳiをＳi当量で０．３％
接種した。 上記溶湯を図４に示す生型鋳型に鋳湯しブレーキロータ
を複数個製作した。５はハブ取付け部であり、鋳造肉厚
は１５ｍｍとした。なお製品となった場合、図における
上面はボルト締め付け面になり、下面はハブ接触面とな
る。６は摺動部であり鋳造肉厚は２４ｍｍとした。
ｗｔ％ ２．溶湯処理注湯直前にＣa−ＳiをＳi当量で０．３％
接種した。 上記溶湯を図４に示す生型鋳型に鋳湯しブレーキロータ
を複数個製作した。５はハブ取付け部であり、鋳造肉厚
は１５ｍｍとした。なお製品となった場合、図における
上面はボルト締め付け面になり、下面はハブ接触面とな
る。６は摺動部であり鋳造肉厚は２４ｍｍとした。
【００１０】３．加工および試料採取 摺動部およびハブ取付け部の上下面とハブ取付け孔を切
削加工し、ハブ取付け孔に高周波焼入れを行ない摺動部
から減衰能測定試片、引張試片、および組織試片を切り
出し、ハブ取付け孔９から硬さ試片を採取した。
削加工し、ハブ取付け孔に高周波焼入れを行ない摺動部
から減衰能測定試片、引張試片、および組織試片を切り
出し、ハブ取付け孔９から硬さ試片を採取した。
【００１１】４．結果 摺動部の黒鉛形状は図５に示すように良好なＡ型黒鉛で
あり、引張強さは１８．５ｋｇｆ／ｍｍ2、減衰能は１
７．５×１０-3であり、ハブ取付孔の硬さ(ＨＲＢ)は９
８であった。
あり、引張強さは１８．５ｋｇｆ／ｍｍ2、減衰能は１
７．５×１０-3であり、ハブ取付孔の硬さ(ＨＲＢ)は９
８であった。
【００１２】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
ブレーキ部品は摺動部では『鳴き』現象を起こさない高
減衰能を有するＡ型片状黒鉛組織で良好なブレーキ特性
を備え、ハブ取付け孔は耐摩耗性と高強度を有するもの
である。
ブレーキ部品は摺動部では『鳴き』現象を起こさない高
減衰能を有するＡ型片状黒鉛組織で良好なブレーキ特性
を備え、ハブ取付け孔は耐摩耗性と高強度を有するもの
である。
【図１】ドラムの断面図
【図２】ロータの断面図
【図３】減衰能とＣＥ値の関係
【図４】鋳型の断面図
【図５】鋳型の断面図
【図６】摺動部の顕微鏡組織写真（×１００）
１ ドラム ２ ロータ ３ ボルト ４ ハブ ５．７ ハブ取付け部 ６．８ 摺動部 ９ ハブ取付け孔
【手続補正書】
【提出日】平成５年４月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 ブレーキ部品
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用のブレーキ部
品に関するものである。
品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ブレーキ部品としてはドラム型およびロ
ータ型の２種類が一般に用いられている。図１、図２に
示すようにドラム１およびロータ２はいずれもボルト３
によってハブ４に固着して使用されるもので、ハブ４は
強度と靱性が要求されるためＦＣＤ50程度の球状黒鉛鋳
鉄が用いられ、ドラム１及びロータ２は減衰能、固有振
動数などいわゆるブレーキ性能の優れたＦＣ20程度の片
状黒鉛鋳鉄が用いられている。このように、球状黒鉛鋳
鉄製のハブ４と片状黒鉛鋳鉄製のドラム１あるいはロー
タ２をそれぞれ機械加工してボルト３により同心に組み
立て使用するものである。
ータ型の２種類が一般に用いられている。図１、図２に
示すようにドラム１およびロータ２はいずれもボルト３
によってハブ４に固着して使用されるもので、ハブ４は
強度と靱性が要求されるためＦＣＤ50程度の球状黒鉛鋳
鉄が用いられ、ドラム１及びロータ２は減衰能、固有振
動数などいわゆるブレーキ性能の優れたＦＣ20程度の片
状黒鉛鋳鉄が用いられている。このように、球状黒鉛鋳
鉄製のハブ４と片状黒鉛鋳鉄製のドラム１あるいはロー
タ２をそれぞれ機械加工してボルト３により同心に組み
立て使用するものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが近年、ブレー
キ性能のさらに優れたドラムおよびロータの要求が高ま
り、特に制動時に発する、いわゆるブレーキの『鳴き』
現象の防止が強く望まれているところである。この『鳴
き』の発生の確率と、部材を構成する材料の減衰能特性
の間には密接な関係がある。すなわち、部材より切り出
したテストピースのＱ-1 値が１２×１０-3 以上で『鳴
き』の発生が大幅に減少し、１６×１０-3以上で完全に
防止することができる。次にＱ-1 値と、材料の化学組
成の一つである炭素当量〔ＣＥ値＝Ｃ(%)＋１／３Ｓi
(％)〕の間にも直線関係が存在する。すなわち、図３は
Ａ形片状黒鉛組織の鋳鉄材のＣＥ値と減衰能の関係をし
めしたものであるが、材料の炭素当量が、４．３以上で
ほぼＱ-1 値の１６×１０-3 以上を満足する。
キ性能のさらに優れたドラムおよびロータの要求が高ま
り、特に制動時に発する、いわゆるブレーキの『鳴き』
現象の防止が強く望まれているところである。この『鳴
き』の発生の確率と、部材を構成する材料の減衰能特性
の間には密接な関係がある。すなわち、部材より切り出
したテストピースのＱ-1 値が１２×１０-3 以上で『鳴
き』の発生が大幅に減少し、１６×１０-3以上で完全に
防止することができる。次にＱ-1 値と、材料の化学組
成の一つである炭素当量〔ＣＥ値＝Ｃ(%)＋１／３Ｓi
(％)〕の間にも直線関係が存在する。すなわち、図３は
Ａ形片状黒鉛組織の鋳鉄材のＣＥ値と減衰能の関係をし
めしたものであるが、材料の炭素当量が、４．３以上で
ほぼＱ-1 値の１６×１０-3 以上を満足する。
【０００４】なお、鋳鉄材の減衰特性を支配する大きな
要素は黒鉛の形状と量である。形状においてはＡ形片状
黒鉛が最も減衰能を向上させ、量においては黒鉛の組織
中に占める面積率が約１５％以上でＱ-1 値＞１６×１
０-3 を満足するようになる。この黒鉛面積率＞１５％
はＣＥ値を共晶点以上にすることによってほぼ満足され
るため、本発明では、工業的に制御し易いＣＥ値をもっ
て表示することとした。ここで問題となるのは、上記の
ように炭素当量が４．３以上、すなわち過共晶成分の片
状黒鉛鋳鉄は硬度が低く、このため図１および図２で示
したハブ１とボルト３による組み立て部が塑性変形およ
び損耗して使用に耐えなくなることである。そこでハブ
取付け孔の内面に硬さＨＲＢ９０〜１０５の高周波焼入
れを施すことにより強度を向上させたものである。
要素は黒鉛の形状と量である。形状においてはＡ形片状
黒鉛が最も減衰能を向上させ、量においては黒鉛の組織
中に占める面積率が約１５％以上でＱ-1 値＞１６×１
０-3 を満足するようになる。この黒鉛面積率＞１５％
はＣＥ値を共晶点以上にすることによってほぼ満足され
るため、本発明では、工業的に制御し易いＣＥ値をもっ
て表示することとした。ここで問題となるのは、上記の
ように炭素当量が４．３以上、すなわち過共晶成分の片
状黒鉛鋳鉄は硬度が低く、このため図１および図２で示
したハブ１とボルト３による組み立て部が塑性変形およ
び損耗して使用に耐えなくなることである。そこでハブ
取付け孔の内面に硬さＨＲＢ９０〜１０５の高周波焼入
れを施すことにより強度を向上させたものである。
【０００５】本発明は上述せる問題点に鑑みてなされた
ものであり、その目的とするところは、ブレーキ部品の
摺動部付近は『鳴き』を防止するに充分な材質となし、
しかもボルトによる組み立て部は高周波焼入れにより使
用中に塑性変形や損耗することのない材質としたブレー
キ部品を提供するものである。
ものであり、その目的とするところは、ブレーキ部品の
摺動部付近は『鳴き』を防止するに充分な材質となし、
しかもボルトによる組み立て部は高周波焼入れにより使
用中に塑性変形や損耗することのない材質としたブレー
キ部品を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のブレーキ部品
は、摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯による鋳造
製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分が鉄と不
可避的不純物と重量％で Ｃ ： ３．５ 〜３．９０ ％ Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％ Ｍn ： ０．７ 〜１．１ ％ Ｐ ： ＜０．０５ ％ Ｓ ： ０．０８〜０．１２ ％ Ｃu ： ０．７ 〜１．２ ％で ＣＥ値が ４．３ 〜４．７であり 引張強さは １５ 〜２０ｋｇｆ／ｍｍ2 減衰能は １２ 〜２０×１０-3 で ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５になるよ
う高周波焼入れを施すことを特徴とするものである。
は、摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯による鋳造
製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分が鉄と不
可避的不純物と重量％で Ｃ ： ３．５ 〜３．９０ ％ Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％ Ｍn ： ０．７ 〜１．１ ％ Ｐ ： ＜０．０５ ％ Ｓ ： ０．０８〜０．１２ ％ Ｃu ： ０．７ 〜１．２ ％で ＣＥ値が ４．３ 〜４．７であり 引張強さは １５ 〜２０ｋｇｆ／ｍｍ2 減衰能は １２ 〜２０×１０-3 で ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５になるよ
う高周波焼入れを施すことを特徴とするものである。
【０００７】
【実施例１】以下本発明の実施例を図面に基づいてさら
に詳細に説明する。 １．化学成分およびＣＥ値 鉄と不可避的不純物と
に詳細に説明する。 １．化学成分およびＣＥ値 鉄と不可避的不純物と
【表１】の成分とからなる溶湯を溶製した。
【表１】
ｗｔ％ Ｃ Ｓi Ｍn Ｐ Ｓ Ｃu ＣＥ値 3.71 2.69 0.99 0.024 0.098 1.00 4.61 ２．溶湯処理注湯直前にＣa−ＳiをＳi当量で０．３％
接種した。 上記溶湯を図４に示す生型鋳型に鋳湯しブレーキロータ
を複数個製作した。５はハブ取付け部であり、鋳造肉厚
は１５ｍｍとした。なお製品となった場合、図における
上面はボルト締め付け面になり、下面はハブ接触面とな
る。６は摺動部であり鋳造肉厚は２４ｍｍとした。
ｗｔ％ Ｃ Ｓi Ｍn Ｐ Ｓ Ｃu ＣＥ値 3.71 2.69 0.99 0.024 0.098 1.00 4.61 ２．溶湯処理注湯直前にＣa−ＳiをＳi当量で０．３％
接種した。 上記溶湯を図４に示す生型鋳型に鋳湯しブレーキロータ
を複数個製作した。５はハブ取付け部であり、鋳造肉厚
は１５ｍｍとした。なお製品となった場合、図における
上面はボルト締め付け面になり、下面はハブ接触面とな
る。６は摺動部であり鋳造肉厚は２４ｍｍとした。
【０００８】３．加工および試料採取 摺動部およびハブ取付け部の上下面とハブ取付け孔を切
削加工し、ハブ取付け孔に高周波焼入れを行ない摺動部
から減衰能測定試片、引張試片、および組織試片を切り
出し、ハブ取付け孔９から硬さ試片を採取した。
削加工し、ハブ取付け孔に高周波焼入れを行ない摺動部
から減衰能測定試片、引張試片、および組織試片を切り
出し、ハブ取付け孔９から硬さ試片を採取した。
【０００９】４．結果 摺動部の黒鉛形状は図５に示すように良好なＡ型黒鉛で
あり、引張強さは１８．５ｋｇｆ／ｍｍ2 、減衰能は１
７．５×１０-3 であり、ハブ取付孔の 硬さ(ＨＲ
Ｂ)は９８であった。
あり、引張強さは１８．５ｋｇｆ／ｍｍ2 、減衰能は１
７．５×１０-3 であり、ハブ取付孔の 硬さ(ＨＲ
Ｂ)は９８であった。
【００１０】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
ブレーキ部品は摺動部では『鳴き』現象を起こさない高
減衰能を有するＡ型片状黒鉛組織で良好なブレーキ特性
を備え、ハブ取付け孔は耐摩耗性と高強度を有するもの
である。
ブレーキ部品は摺動部では『鳴き』現象を起こさない高
減衰能を有するＡ型片状黒鉛組織で良好なブレーキ特性
を備え、ハブ取付け孔は耐摩耗性と高強度を有するもの
である。
【図面の簡単な説明】
【図１】ドラムの断面図
【図２】ロータの断面図
【図３】減衰能とＣＥ値の関係
【図４】鋳型の断面図
【図５】鋳型の断面図
【図６】摺動部の顕微鏡組織写真（×１００）
【符号の説明】 １ ドラム ２ ロータ ３ ボルト ４ ハブ ５．７ ハブ取付け部 ６．８ 摺動部 ９ ハブ取付け孔
Claims (1)
- 【請求項１】摺動部とハブ取付け部を有し、単一溶湯に
よる鋳造製一体構造のブレーキ部品であって、化学成分
が鉄と不可避的不純物と重量％で Ｃ ： ３．５ 〜３．９０ ％ Ｓi ： ２．３ 〜３．０ ％ Ｍn ： ０．７ 〜１．１ ％ Ｐ ： ＜０．０５ ％ Ｓ ： ０．０８〜０．０１２％ Ｃu ： ０．７ 〜１．２ ％で ＣＥ値が ４．３ 〜４．７であり 引張強さは １５ 〜２０ｋｇｆ／ｍｍ2 減衰能は １２ 〜２０×１０-3 で ハブ取付け孔内面には硬さＨＲＢ９０〜１０５になるよ
う高周波焼入れを施すことを特徴とするブレーキ部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4798492A JPH05214480A (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | ブレーキ部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4798492A JPH05214480A (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | ブレーキ部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05214480A true JPH05214480A (ja) | 1993-08-24 |
Family
ID=12790584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4798492A Pending JPH05214480A (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | ブレーキ部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05214480A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013122248A1 (ja) | 2012-02-17 | 2013-08-22 | 本田技研工業株式会社 | 鋳鉄およびブレーキ部品 |
-
1992
- 1992-02-04 JP JP4798492A patent/JPH05214480A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013122248A1 (ja) | 2012-02-17 | 2013-08-22 | 本田技研工業株式会社 | 鋳鉄およびブレーキ部品 |
| EP2816127A4 (en) * | 2012-02-17 | 2015-11-11 | Honda Motor Co Ltd | CAST IRON AND BRAKE PART |
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