JPH05212605A - 耐欠損性のすぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チップ - Google Patents
耐欠損性のすぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チップInfo
- Publication number
- JPH05212605A JPH05212605A JP4217192A JP4217192A JPH05212605A JP H05212605 A JPH05212605 A JP H05212605A JP 4217192 A JP4217192 A JP 4217192A JP 4217192 A JP4217192 A JP 4217192A JP H05212605 A JPH05212605 A JP H05212605A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- cutting tip
- binder phase
- base body
- honing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローア
ウェイ切削チップの耐欠損性を向上させる。 【構成】 基体本体がＴｉ系複合炭窒化物基サーメッ
トからなり、この基体の表面部に、基体の内部から表面
に向って結合相量が漸減することにより形成された表面
硬化層を有してなるスローアウェイ切削チップにおい
て、上記切削チップのすくい面と逃げ面とが交る切刃エ
ッジ部に、ホーニング加工面における結合相量の最大値
が上記基体内部の結合相量に対する重量割合で０．４〜
１を満足するホーニング加工面を形成してなる。
ウェイ切削チップの耐欠損性を向上させる。 【構成】 基体本体がＴｉ系複合炭窒化物基サーメッ
トからなり、この基体の表面部に、基体の内部から表面
に向って結合相量が漸減することにより形成された表面
硬化層を有してなるスローアウェイ切削チップにおい
て、上記切削チップのすくい面と逃げ面とが交る切刃エ
ッジ部に、ホーニング加工面における結合相量の最大値
が上記基体内部の結合相量に対する重量割合で０．４〜
１を満足するホーニング加工面を形成してなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば鋼の断続切削
や、高送りおよび高切込みなどの重切削などの特に靭性
が要求される切削に用いた場合にも、すぐれた耐欠損性
を示すＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェ
イ切削チップに関するものである。
や、高送りおよび高切込みなどの重切削などの特に靭性
が要求される切削に用いた場合にも、すぐれた耐欠損性
を示すＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェ
イ切削チップに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開昭５４−１３９８１５
号公報に記載されるように、硬質相が、Ｔｉと、Ｗ，Ｍ
ｏ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｚｒ，およびＶのうちの１種ま
たは２種以上とのＴｉ系複合炭窒化物からなり、残りの
５〜３０重量％を占める結合相量がＣｏおよび／または
Ｎｉ、あるいはＣｏおよび／またはＮｉとＦｅおよび／
またはＡｌからなるＴｉ系複合炭窒化物基サーメットで
基体本体が構成され、かつこの基体の表面部に、基体の
内部から表面に向って結合相量が漸減することにより表
面硬さが通常Ｈｖ（荷重：２００ｇ）で１６００〜２５
００の表面硬化層が、５〜５００μｍの厚さで形成され
たスローアウェイ切削チップが知られており、このＴｉ
系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チッ
プが、主に鋼や鋳鉄の連続切削に用いられていることも
知られている。
号公報に記載されるように、硬質相が、Ｔｉと、Ｗ，Ｍ
ｏ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｈｆ，Ｚｒ，およびＶのうちの１種ま
たは２種以上とのＴｉ系複合炭窒化物からなり、残りの
５〜３０重量％を占める結合相量がＣｏおよび／または
Ｎｉ、あるいはＣｏおよび／またはＮｉとＦｅおよび／
またはＡｌからなるＴｉ系複合炭窒化物基サーメットで
基体本体が構成され、かつこの基体の表面部に、基体の
内部から表面に向って結合相量が漸減することにより表
面硬さが通常Ｈｖ（荷重：２００ｇ）で１６００〜２５
００の表面硬化層が、５〜５００μｍの厚さで形成され
たスローアウェイ切削チップが知られており、このＴｉ
系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チッ
プが、主に鋼や鋳鉄の連続切削に用いられていることも
知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の従来Ｔ
ｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チ
ップを、鋼の断続切削や、高送りおよび高切込みなどの
重切削などの靭性が要求される切削に用いた場合、靭性
不足が原因で切刃に欠損やチッピングが発生し易く、著
しく短かい使用寿命しか示さないのが現状である。
ｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チ
ップを、鋼の断続切削や、高送りおよび高切込みなどの
重切削などの靭性が要求される切削に用いた場合、靭性
不足が原因で切刃に欠損やチッピングが発生し易く、著
しく短かい使用寿命しか示さないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来Ｔｉ系複合炭窒化物
基サーメット製スローアウェイ切削チップに着目し、特
に靭性が要求される切削に用いても切刃に欠損やチッピ
ングの発生がないＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製ス
ローアウェイ切削チップを開発すべく研究を行なった結
果、上記の従来Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スロ
ーアウェイ切削チップのすくい面と逃げ面とが交る切刃
エッジ部に、ホーニング加工面における結合相量の最大
値が前記スローアウェイ切削チップの内部の結合相量に
対する重量割合で０．４〜１を満足するホーニング加工
面を形成した状態で、鋼の断続切削や重切削などの靭性
が要求される切削に用いること、切刃に欠損やチッピン
グが発生するのが著しく抑制されるようになり、長期に
亘ってすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を得
たのである。
上述のような観点から、上記の従来Ｔｉ系複合炭窒化物
基サーメット製スローアウェイ切削チップに着目し、特
に靭性が要求される切削に用いても切刃に欠損やチッピ
ングの発生がないＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製ス
ローアウェイ切削チップを開発すべく研究を行なった結
果、上記の従来Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スロ
ーアウェイ切削チップのすくい面と逃げ面とが交る切刃
エッジ部に、ホーニング加工面における結合相量の最大
値が前記スローアウェイ切削チップの内部の結合相量に
対する重量割合で０．４〜１を満足するホーニング加工
面を形成した状態で、鋼の断続切削や重切削などの靭性
が要求される切削に用いること、切刃に欠損やチッピン
グが発生するのが著しく抑制されるようになり、長期に
亘ってすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を得
たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、基体本体がＴｉ系複合炭窒化物
基サーメットからなり、この基体の表面部に、基体の内
部から表面に向って結合相量が漸減することにより形成
された表面硬化層を有してなるスローアウェイ切削チッ
プにおいて、上記切削チップのすくい面と逃げ面とが交
る切刃エッジ部に、ホーニング加工面における結合相量
の最大値が上記基体内部の結合相量に対する重量割合で
０．４〜１を満足するホーニング加工面を形成してなる
Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削
チップに特徴を有するものである。
なされたものであって、基体本体がＴｉ系複合炭窒化物
基サーメットからなり、この基体の表面部に、基体の内
部から表面に向って結合相量が漸減することにより形成
された表面硬化層を有してなるスローアウェイ切削チッ
プにおいて、上記切削チップのすくい面と逃げ面とが交
る切刃エッジ部に、ホーニング加工面における結合相量
の最大値が上記基体内部の結合相量に対する重量割合で
０．４〜１を満足するホーニング加工面を形成してなる
Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削
チップに特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明のスローアウェイ切削チッ
プにおいて、ホーニング加工面における結合相量の最大
値を、基体内部の結合相量に対する重量割合で０．４〜
１を満足することと定めたのは、その割合が０．４未満
では、所望のすぐれた耐欠損性を切刃に付与することが
できず、一方その割合が１となることは、ホーニング加
工面の結合相量の最大値と基体内部の結合相量が同じこ
とを示し、これ以上の割合はないという理由によるもの
である。
プにおいて、ホーニング加工面における結合相量の最大
値を、基体内部の結合相量に対する重量割合で０．４〜
１を満足することと定めたのは、その割合が０．４未満
では、所望のすぐれた耐欠損性を切刃に付与することが
できず、一方その割合が１となることは、ホーニング加
工面の結合相量の最大値と基体内部の結合相量が同じこ
とを示し、これ以上の割合はないという理由によるもの
である。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明のスローアウェイ切削チッ
プを実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
いずれも１〜１．５μｍの範囲内の所定の平均粒径を有
するＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＷＣ粉
末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＨｆＣ粉
末、ＺｒＣ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末およびＡｌ粉末を
用意し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成
に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥し
た後、ＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８に則した形状の
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、１０〜２００mm
Ｈｇの範囲内の所定の圧力のＣＯガス雰囲気中で、液相
出現温度以下の所定温度に加熱し、引続いて真空中、１
４００〜１６００℃の範囲内の所定温度に１時間保持の
条件で焼結して、図１に要部概略縦断面図で示される通
り、内部Ｔ1 が実質的に配合組成と同じ組成を有し、か
つ表面部に、内部から表面に向って結合相量が漸減する
と共に、表１，２に示されるビッカース硬さ（荷重：２
００ｇ）と厚さをもった表面硬化層Ｔ2 が形成されたＴ
ｉ系複合炭窒化物基サーメット基体Ｔ′（以下、比較切
削チップという）を形成し、引続いて前記基体に、同じ
く図１に要部概略縦断面図で示される通り、すくい面加
工幅ｗおよび逃げ面加工幅ｈをそれぞれ表１，２に示す
条件としたホーニング加工を施して、すくい面と逃げ面
が交わる切刃エッジ部にホーニング加工面Ｈを有する本
発明Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ
切削チップＴ（以下、本発明切削チップという）１〜６
をそれぞれ製造した。
プを実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
いずれも１〜１．５μｍの範囲内の所定の平均粒径を有
するＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＷＣ粉
末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＨｆＣ粉
末、ＺｒＣ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末およびＡｌ粉末を
用意し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成
に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥し
た後、ＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８に則した形状の
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、１０〜２００mm
Ｈｇの範囲内の所定の圧力のＣＯガス雰囲気中で、液相
出現温度以下の所定温度に加熱し、引続いて真空中、１
４００〜１６００℃の範囲内の所定温度に１時間保持の
条件で焼結して、図１に要部概略縦断面図で示される通
り、内部Ｔ1 が実質的に配合組成と同じ組成を有し、か
つ表面部に、内部から表面に向って結合相量が漸減する
と共に、表１，２に示されるビッカース硬さ（荷重：２
００ｇ）と厚さをもった表面硬化層Ｔ2 が形成されたＴ
ｉ系複合炭窒化物基サーメット基体Ｔ′（以下、比較切
削チップという）を形成し、引続いて前記基体に、同じ
く図１に要部概略縦断面図で示される通り、すくい面加
工幅ｗおよび逃げ面加工幅ｈをそれぞれ表１，２に示す
条件としたホーニング加工を施して、すくい面と逃げ面
が交わる切刃エッジ部にホーニング加工面Ｈを有する本
発明Ｔｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ
切削チップＴ（以下、本発明切削チップという）１〜６
をそれぞれ製造した。
【０００８】
【表１】
【０００９】
【表２】
【００１０】この結果得られた本発明切削チップ１〜６
のホーニング加工面における結合相量の最大値をＥ．
Ｐ．Ｍ．Ａ．にて測定し、この測定結果を表１，２に示
した。また、表１，２には、前記結合相量最大値の基体
内部結合相量に対する割合も示した。
のホーニング加工面における結合相量の最大値をＥ．
Ｐ．Ｍ．Ａ．にて測定し、この測定結果を表１，２に示
した。また、表１，２には、前記結合相量最大値の基体
内部結合相量に対する割合も示した。
【００１１】ついで、上記の本発明切削チップ１〜６お
よびこれのホーニング加工前の基体に相当する比較切削
チップ１〜６について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
溝付材、 切削速度：２００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：５分、 の条件で鋼の乾式断続切削試験を行ない、切刃数：１０
本のうちの欠損発生数を測定した。
よびこれのホーニング加工前の基体に相当する比較切削
チップ１〜６について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
溝付材、 切削速度：２００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：５分、 の条件で鋼の乾式断続切削試験を行ない、切刃数：１０
本のうちの欠損発生数を測定した。
【００１２】また、上記の各種の切削チップについて、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：３００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件で鋼の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗
幅を測定した。これらの測定結果を表３に示した。
丸棒、 切削速度：３００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件で鋼の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗
幅を測定した。これらの測定結果を表３に示した。
【００１３】
【表３】
【００１４】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明切
削チップ１〜６は、いずれも断続切削では、比較切削チ
ップ１〜６に比して一段とすぐれた耐欠損性を示し、さ
らに連続切削に見られるように、切刃エッジ部に表面硬
化層の所定量除去を伴なうホーニング加工が施されてい
るにもかかわらず、これが施されていない比較切削チッ
プ１〜６と同等のすぐれた耐摩耗性を示すことが明らか
である。
削チップ１〜６は、いずれも断続切削では、比較切削チ
ップ１〜６に比して一段とすぐれた耐欠損性を示し、さ
らに連続切削に見られるように、切刃エッジ部に表面硬
化層の所定量除去を伴なうホーニング加工が施されてい
るにもかかわらず、これが施されていない比較切削チッ
プ１〜６と同等のすぐれた耐摩耗性を示すことが明らか
である。
【００１５】上述のように、この発明のスローアウェイ
切削チップは、連続切削では従来スローアウェイ切削チ
ップと同等のすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削
や重切削などの靭性が要求される切削にもすぐれた耐欠
損性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた切削性を発揮
するのである。
切削チップは、連続切削では従来スローアウェイ切削チ
ップと同等のすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削
や重切削などの靭性が要求される切削にもすぐれた耐欠
損性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた切削性を発揮
するのである。
【図１】この発明のスローアウェイ切削チップの製造態
様を示す要部概略縦断面図である。
様を示す要部概略縦断面図である。
Ｔ′ 基体 Ｔ1 基体内部 Ｔ2 表面硬化層 Ｔ 本発明切削チップ Ｈ ホーニング加工面 ｗ すくい面加工幅 ｈ 逃げ面加工幅
Claims (1)
- 【請求項１】 基体本体がＴｉ系複合炭窒化物基サーメ
ットからなり、この基体の表面部に、基体の内部から表
面に向って結合相量が漸減することにより形成された表
面硬化層を有してなるスローアウェイ切削チップにおい
て、 上記切削チップのすくい面と逃げ面とが交る切刃エッジ
部に、ホーニング加工面における結合相量の最大値が上
記基体内部の結合相量に対する重量割合で０．４〜１を
満足するホーニング加工面を形成してなる耐欠損性のす
ぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェ
イ切削チップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4217192A JPH05212605A (ja) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | 耐欠損性のすぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4217192A JPH05212605A (ja) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | 耐欠損性のすぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チップ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05212605A true JPH05212605A (ja) | 1993-08-24 |
Family
ID=12628529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4217192A Pending JPH05212605A (ja) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | 耐欠損性のすぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05212605A (ja) |
-
1992
- 1992-01-31 JP JP4217192A patent/JPH05212605A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1347076B1 (en) | PVD-Coated cutting tool insert | |
| EP2036997A1 (en) | Coated cemented carbide cutting tool inserts | |
| US8142848B2 (en) | Coated cutting insert for milling | |
| JP2019155570A (ja) | 硬質被覆層が優れた耐酸化性・耐溶着性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JPH10225804A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具およびその製造法 | |
| JP2019155569A (ja) | 硬質被覆層が優れた耐酸化性・耐溶着性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JPH05320913A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3161346B2 (ja) | すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップ | |
| JPH05212605A (ja) | 耐欠損性のすぐれたＴｉ系複合炭窒化物基サーメット製スローアウェイ切削チップ | |
| JP2801484B2 (ja) | 切削工具用超硬合金 | |
| JP2815533B2 (ja) | フライス加工用切削装置 | |
| JP2001181775A (ja) | サーメット焼結体 | |
| JPH0332502A (ja) | サーメット工具 | |
| JPH0271906A (ja) | 耐塑性変形性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2982359B2 (ja) | 耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金 | |
| US11618936B2 (en) | Cemented carbide, coated tool using same, and cutting tool | |
| JPH0673560A (ja) | 被覆超硬合金部材およびその製造方法 | |
| JP2668977B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2748583B2 (ja) | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2018164950A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2002167608A (ja) | 被覆超硬合金部材およびその製造方法 | |
| JP2003129165A (ja) | 表面被覆超硬合金 | |
| JPS6245293B2 (ja) | ||
| JPH10180505A (ja) | すぐれた耐チッピング性を有する炭窒化チタン系サーメット製スローアウエイ型切削チップ | |
| JP2000288820A (ja) | 高送り切削で、切削面粗さの低下なく、すぐれた耐摩耗性を発揮する正面フライス工具 |