JPH05209253A - 非時効性冷間圧延用鋼 - Google Patents
非時効性冷間圧延用鋼Info
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- JPH05209253A JPH05209253A JP5273891A JP5273891A JPH05209253A JP H05209253 A JPH05209253 A JP H05209253A JP 5273891 A JP5273891 A JP 5273891A JP 5273891 A JP5273891 A JP 5273891A JP H05209253 A JPH05209253 A JP H05209253A
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- Japan
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- steel
- mns
- cementite
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続焼鈍処理に続く過時効処理で非時効性と
する冷間圧延鋼板を製造する場合にセメンタイト析出処
理（過時効処理）を短時間に行なうための成分を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．２％以下、
Ａｌ：０．００６％以下、Ｍｎ：０．０２〜２．０％、
Ｓ：０．００３〜０．０１５％を含有し、かつＺｒ，Ｃ
ｅ，Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．０５％含
み、残部実質的にＦｅとする。あるいは、同上の基本成
分系において、さらに、Ｔｉ：０．００２〜０．０５％
を含有し、かつＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を
０．００２〜０．０５％含み、残部実質的にＦｅとす
る。 【効果】 （１）酸化物が微細に数多く分散し、それに
よって、（２）ＭｎＳが多数個、分散析出する結果、
（３）連続焼鈍後の過時効処理において、セメンタイト
の析出率が１００％近くまで向上し、時効特性に優れ
る。
する冷間圧延鋼板を製造する場合にセメンタイト析出処
理（過時効処理）を短時間に行なうための成分を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．２％以下、
Ａｌ：０．００６％以下、Ｍｎ：０．０２〜２．０％、
Ｓ：０．００３〜０．０１５％を含有し、かつＺｒ，Ｃ
ｅ，Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．０５％含
み、残部実質的にＦｅとする。あるいは、同上の基本成
分系において、さらに、Ｔｉ：０．００２〜０．０５％
を含有し、かつＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を
０．００２〜０．０５％含み、残部実質的にＦｅとす
る。 【効果】 （１）酸化物が微細に数多く分散し、それに
よって、（２）ＭｎＳが多数個、分散析出する結果、
（３）連続焼鈍後の過時効処理において、セメンタイト
の析出率が１００％近くまで向上し、時効特性に優れ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続焼鈍処理に続く過
時効処理で非時効性とする冷間圧延鋼板を製造するため
の鋼に関するものであり、特にセメンタイト析出処理
（過時効処理）を短時間に行える冷間圧延用鋼に係るも
のである。
時効処理で非時効性とする冷間圧延鋼板を製造するため
の鋼に関するものであり、特にセメンタイト析出処理
（過時効処理）を短時間に行える冷間圧延用鋼に係るも
のである。
【０００２】
【従来の技術】通常、冷間圧延ままの鋼板は、固溶して
いる少量の炭素や窒素を含有しており、これらが時間の
経過と共に析出して鋼板を硬化する。すなわち、時効硬
化によって鋼板の加工性が劣化する。そのため、冷延鋼
板を連続焼鈍に引き続き過時効処理を行なうことによっ
て、固溶炭素や窒素を微細に析出させ、非時効化を行な
うことは、よく知られている。通常、過時効は数分以内
で処理されているが、完全に鋼板を非時効化することは
困難であり、これを達成するためには長時間の処理が必
要である。
いる少量の炭素や窒素を含有しており、これらが時間の
経過と共に析出して鋼板を硬化する。すなわち、時効硬
化によって鋼板の加工性が劣化する。そのため、冷延鋼
板を連続焼鈍に引き続き過時効処理を行なうことによっ
て、固溶炭素や窒素を微細に析出させ、非時効化を行な
うことは、よく知られている。通常、過時効は数分以内
で処理されているが、完全に鋼板を非時効化することは
困難であり、これを達成するためには長時間の処理が必
要である。
【０００３】また、近年、超深絞り加工性を有する鋼板
が求められ、また生産コストの低減を図るために処理時
間の短縮化の要求もある。それらの要求を充たすため、
炭素の極めて低い鋼を溶製するか、あるいは更にＴｉを
添加して鋼板を製造する方法が提案されている（例えば
特開昭５８−５７４９０号公報参照）が、炭素を低減す
るには、製鋼工程での脱炭コストが非常に高くなる。
が求められ、また生産コストの低減を図るために処理時
間の短縮化の要求もある。それらの要求を充たすため、
炭素の極めて低い鋼を溶製するか、あるいは更にＴｉを
添加して鋼板を製造する方法が提案されている（例えば
特開昭５８−５７４９０号公報参照）が、炭素を低減す
るには、製鋼工程での脱炭コストが非常に高くなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような問題を内包
する従来法に対して、本発明はこの従来法によらず、鋼
板の連続焼鈍工程で炭化物（セメンタイト）を短時間に
析出させることのできる鋼を提供することを目的とする
ものである。
する従来法に対して、本発明はこの従来法によらず、鋼
板の連続焼鈍工程で炭化物（セメンタイト）を短時間に
析出させることのできる鋼を提供することを目的とする
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、連続焼鈍
の過時効処理工程で、鋼中に固溶する炭素を炭化物（セ
メンタイト）として微細に析出させるためには、鋼中に
微細なＭｎＳが存在していることが極めて有効であるこ
とを確認した。すなわち、鋼中に析出しているＭｎＳが
セメンタイト析出の核となる。従って、このＭｎＳは微
細であることは勿論、均一に分散していることがセメン
タイト析出の場を多くする。
の過時効処理工程で、鋼中に固溶する炭素を炭化物（セ
メンタイト）として微細に析出させるためには、鋼中に
微細なＭｎＳが存在していることが極めて有効であるこ
とを確認した。すなわち、鋼中に析出しているＭｎＳが
セメンタイト析出の核となる。従って、このＭｎＳは微
細であることは勿論、均一に分散していることがセメン
タイト析出の場を多くする。
【０００６】鋼中のＭｎＳは、微細分散させた酸化物上
に析出する。この方法を本発明者らの一部が以前に提案
している（特開平１−２２８６４３号公報参照）。本発
明者らは、前記提案をベースにし、冷延鋼板の代表的成
分系で、酸化物として微細に分散しやすく、しかも多く
のＭｎＳが析出し易い脱酸元素について実験を行なった
ところ、Ｚｒ，Ｃｅ，ＨＦの少なくとも一種或いはＴｉ
とともにＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種のいずれも
が有効な元素添加であることが判った。その結果、これ
らの元素で形成した酸化物を含有した冷延鋼板は、連続
焼鈍における過時効処理を極めて短時間に行なったとし
ても、セメンタイトを微細に分散析出させ、非時効化す
ることができた。
に析出する。この方法を本発明者らの一部が以前に提案
している（特開平１−２２８６４３号公報参照）。本発
明者らは、前記提案をベースにし、冷延鋼板の代表的成
分系で、酸化物として微細に分散しやすく、しかも多く
のＭｎＳが析出し易い脱酸元素について実験を行なった
ところ、Ｚｒ，Ｃｅ，ＨＦの少なくとも一種或いはＴｉ
とともにＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種のいずれも
が有効な元素添加であることが判った。その結果、これ
らの元素で形成した酸化物を含有した冷延鋼板は、連続
焼鈍における過時効処理を極めて短時間に行なったとし
ても、セメンタイトを微細に分散析出させ、非時効化す
ることができた。
【０００７】すなわち、本発明は、上記知見に基づいて
完成したものであり、以下の構成を要旨とする。第１点
は、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．２％以下、Ａｌ：
０．００６％以下、Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｓ：
０．００３〜０．０１５％を含有し、かつＺｒ，Ｃｅ，
Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．０５％含み、
残部実質的にＦｅであることを特徴とする非時効性冷間
圧延用鋼であり、さらに第２点は、Ｃ：０．０５％以
下、Ｓｉ：０．２％以下、Ａｌ：０．００６％以下、Ｍ
ｎ：０．０２〜２．０％、Ｓ：０．００３〜０．０１５
％およびＴｉ：０．００２〜０．０５％を含有し、かつ
Ｚｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．
０５％含み、残部実質的にＦｅであることを特徴とする
非時効性冷間圧延用鋼である。
完成したものであり、以下の構成を要旨とする。第１点
は、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．２％以下、Ａｌ：
０．００６％以下、Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｓ：
０．００３〜０．０１５％を含有し、かつＺｒ，Ｃｅ，
Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．０５％含み、
残部実質的にＦｅであることを特徴とする非時効性冷間
圧延用鋼であり、さらに第２点は、Ｃ：０．０５％以
下、Ｓｉ：０．２％以下、Ａｌ：０．００６％以下、Ｍ
ｎ：０．０２〜２．０％、Ｓ：０．００３〜０．０１５
％およびＴｉ：０．００２〜０．０５％を含有し、かつ
Ｚｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．
０５％含み、残部実質的にＦｅであることを特徴とする
非時効性冷間圧延用鋼である。
【０００８】
【作用】以下、本発明を作用とともに説明する。
【０００９】本発明が対象とする鋼の組成のうちＣ，Ｓ
ｉ，Ｍｎ，Ｓについての上限は、通常の加工性冷延鋼板
に使用される範囲である。すなわち、Ｃは鋼板強度を付
与するために必要であるが、あまり多量に含有すると加
工性を劣化するので０．０５％を上限とした。Ｓｉは脱
酸材であり、Ｍｎとともに脱酸生成物（ＭｎＯ・ＳｉＯ
2 ）を生成する。この脱酸生成物は、その上にＭｎＳを
析出させる核の役割を果たすしかし、Ｓｉを多量に含有
すると加工性を劣化するので、０．２％を上限とした。
Ｍｎは前記Ｓｉと同様脱酸材としての役割を果たし、Ｓ
ｉとともに脱酸生成物を形成し、ＭｎＳが析出する核と
なる。更に、Ｍｎは本発明の目的であるＭｎＳを析出す
るために必要であり、０．０２％以下ではＭｎＳを十分
析出させることはできない。しかし、２．０％を越える
と加工が困難となるので、この値を上限とした。ＳはＭ
ｎと同様に有効なＭｎＳを析出させる。そのために０．
００３％以上必要であり、あまり多量に含有すると鋼を
脆化する。従って０．０１５％以下とした。一方、Ａｌ
は強脱酸元素であるため、少量のＡｌでもＭｎＯやＳｉ
Ｏ2 を還元しＡｌ2 Ｏ3 を形成する。すなわち、他の酸
化物析出個数を十分な量とする上で妨げとなり、またＡ
ｌ2 Ｏ3 が多量になるとクラスターを形成し、大型介在
物となって微細効果を滅殺する。従ってＡｌ量は少ない
ほど良く、許容限界として０．００６％とした。
ｉ，Ｍｎ，Ｓについての上限は、通常の加工性冷延鋼板
に使用される範囲である。すなわち、Ｃは鋼板強度を付
与するために必要であるが、あまり多量に含有すると加
工性を劣化するので０．０５％を上限とした。Ｓｉは脱
酸材であり、Ｍｎとともに脱酸生成物（ＭｎＯ・ＳｉＯ
2 ）を生成する。この脱酸生成物は、その上にＭｎＳを
析出させる核の役割を果たすしかし、Ｓｉを多量に含有
すると加工性を劣化するので、０．２％を上限とした。
Ｍｎは前記Ｓｉと同様脱酸材としての役割を果たし、Ｓ
ｉとともに脱酸生成物を形成し、ＭｎＳが析出する核と
なる。更に、Ｍｎは本発明の目的であるＭｎＳを析出す
るために必要であり、０．０２％以下ではＭｎＳを十分
析出させることはできない。しかし、２．０％を越える
と加工が困難となるので、この値を上限とした。ＳはＭ
ｎと同様に有効なＭｎＳを析出させる。そのために０．
００３％以上必要であり、あまり多量に含有すると鋼を
脆化する。従って０．０１５％以下とした。一方、Ａｌ
は強脱酸元素であるため、少量のＡｌでもＭｎＯやＳｉ
Ｏ2 を還元しＡｌ2 Ｏ3 を形成する。すなわち、他の酸
化物析出個数を十分な量とする上で妨げとなり、またＡ
ｌ2 Ｏ3 が多量になるとクラスターを形成し、大型介在
物となって微細効果を滅殺する。従ってＡｌ量は少ない
ほど良く、許容限界として０．００６％とした。
【００１０】本発明は、上述した各成分の外に、Ｚｒ，
Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種、またはＴｉとともにＺ
ｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を鋼中に添加する。以
下にこれらの元素を添加する理由を説明する。本発明
は、過時効処理時に、鋼中に析出しているＭｎＳを核に
して、セメンタイトを微細に析出させる。微細セメンタ
イトを析出させるためには、ＭｎＳを微細に分散させる
必要がある。前述したように、ＭｎＯ・ＳｉＯ2 の複合
酸化物（Ｍｎシリケート）はＭｎＳを析出させやすい
が、これらを微細化するためには、Ｚｒ，ＣｅまたはＨ
ｆよりなる酸化物を生成させることが有効である。すな
わち、これらの各元素を添加すると、その一部は鋼中酸
素と反応してそれぞれの酸化物を形成して、溶鋼中でＭ
ｎＯ・ＳｉＯ2 に作用（衝突）し、また一部はＭｎＯ・
ＳｉＯ2 を還元して、この複合酸化物を微細化する。更
にこれらＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの酸化物はＭｎＯ・ＳｉＯ2
と複合化して、その比重を大きくし、浮上による減少を
抑制する。
Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種、またはＴｉとともにＺ
ｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を鋼中に添加する。以
下にこれらの元素を添加する理由を説明する。本発明
は、過時効処理時に、鋼中に析出しているＭｎＳを核に
して、セメンタイトを微細に析出させる。微細セメンタ
イトを析出させるためには、ＭｎＳを微細に分散させる
必要がある。前述したように、ＭｎＯ・ＳｉＯ2 の複合
酸化物（Ｍｎシリケート）はＭｎＳを析出させやすい
が、これらを微細化するためには、Ｚｒ，ＣｅまたはＨ
ｆよりなる酸化物を生成させることが有効である。すな
わち、これらの各元素を添加すると、その一部は鋼中酸
素と反応してそれぞれの酸化物を形成して、溶鋼中でＭ
ｎＯ・ＳｉＯ2 に作用（衝突）し、また一部はＭｎＯ・
ＳｉＯ2 を還元して、この複合酸化物を微細化する。更
にこれらＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの酸化物はＭｎＯ・ＳｉＯ2
と複合化して、その比重を大きくし、浮上による減少を
抑制する。
【００１１】以上のような効果を奏するために、Ｚｒ，
Ｃｅ，またはＨｆは、０．００２％以上の含有が必要で
ある。すなわち、０．００２％未満では、当該酸化物の
個数が少なくなって、目的とするセメンタイト析出効果
が不十分となるためである。一方０．０５％を越えて添
加した場合には、初期酸化物であるＭｎＯ・ＳｉＯ2複
合酸化物の還元量が大きく、かつ、添加元素による酸化
物が凝集する傾向が強くなり、粒径が大型化した分、個
数の減少を招くからである。本発明は、上記元素の他、
Ｐを０．３％以下添加して高強力化することも可能であ
る。また、Ｎは不純物として含有するが、強度を上昇さ
せるためには３００ppm まで許容できる。通常は４０pp
m 以下である。
Ｃｅ，またはＨｆは、０．００２％以上の含有が必要で
ある。すなわち、０．００２％未満では、当該酸化物の
個数が少なくなって、目的とするセメンタイト析出効果
が不十分となるためである。一方０．０５％を越えて添
加した場合には、初期酸化物であるＭｎＯ・ＳｉＯ2複
合酸化物の還元量が大きく、かつ、添加元素による酸化
物が凝集する傾向が強くなり、粒径が大型化した分、個
数の減少を招くからである。本発明は、上記元素の他、
Ｐを０．３％以下添加して高強力化することも可能であ
る。また、Ｎは不純物として含有するが、強度を上昇さ
せるためには３００ppm まで許容できる。通常は４０pp
m 以下である。
【００１２】上記した成分の鋼は、通常の方法で溶製さ
れ、その方法を限定するものではないが、鋳造について
は連続鋳造法で鋳片とすることが望ましい。特に近時開
発されつつある双ロールなどの薄鋳片製造法を採用する
と、前記した酸化物が微細に分散するので、結果的にＭ
ｎＳも均一に析出し、過時効処理によるセメンタイトの
析出が従来の処理に比して極めて短時間で済む。
れ、その方法を限定するものではないが、鋳造について
は連続鋳造法で鋳片とすることが望ましい。特に近時開
発されつつある双ロールなどの薄鋳片製造法を採用する
と、前記した酸化物が微細に分散するので、結果的にＭ
ｎＳも均一に析出し、過時効処理によるセメンタイトの
析出が従来の処理に比して極めて短時間で済む。
【００１３】
［実施例１］高周波誘導溶解法により鋼を溶製し、これ
にＡｌ，Ｚｒ，Ｃｅ，そしてＨｆを添加する実験を行な
った。まず、純鉄にＣ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓを表１に示す組成
となるように添加し、その後、脱酸元素としてＡｌ，Ｚ
ｒ，Ｃｅ，あるいはＨｆを添加した。また、ＺｒとＣｅ
の２種を、あるいはＺｒとＨｆの２種を同時に添加した
場合、及びＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの３種を同時に添加した場
合も検討した。いずれの場合も添加量は各元素均等と
し、総量を表１の脱酸元素量に合わせたが、各元素の量
比は均等でなくても本発明の効果には全く影響しない。
にＡｌ，Ｚｒ，Ｃｅ，そしてＨｆを添加する実験を行な
った。まず、純鉄にＣ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓを表１に示す組成
となるように添加し、その後、脱酸元素としてＡｌ，Ｚ
ｒ，Ｃｅ，あるいはＨｆを添加した。また、ＺｒとＣｅ
の２種を、あるいはＺｒとＨｆの２種を同時に添加した
場合、及びＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの３種を同時に添加した場
合も検討した。いずれの場合も添加量は各元素均等と
し、総量を表１の脱酸元素量に合わせたが、各元素の量
比は均等でなくても本発明の効果には全く影響しない。
【００１４】また、同様な方法で、表２のようにＴｉを
０．０１％添加の後、Ｚｒ，Ｃｅ，Ｈｆのうちのいずれ
か１種を添加する実験、及びＺｒとＣｅの２種を添加す
る実験も行なった。更に、前者の実験グループにおいて
は、ＺｒとＨｆ添加量を変更する実験も行なった。
０．０１％添加の後、Ｚｒ，Ｃｅ，Ｈｆのうちのいずれ
か１種を添加する実験、及びＺｒとＣｅの２種を添加す
る実験も行なった。更に、前者の実験グループにおいて
は、ＺｒとＨｆ添加量を変更する実験も行なった。
【００１５】これらの実験の評価は、冷却したインゴッ
トから切断したサンプルを二次元Ｘ線マイクロアナライ
ザーで測定し、酸化物と硫化物の分布および粒径、複合
化の挙動を解析して行なった。その結果を図１と図２に
示す。これによりＺｒ，ＣｅあるいはＨｆの酸化物を生
成させた場合に、通常行われているＡｌ脱酸の場合に較
べて酸化物個数が多く、かつ多くのＭｎＳが析出するこ
とを見いだした。しかしながら、図２に示すように、同
じ元素を添加した場合でも、添加量が６００ppm 以上の
場合には、ＭｎＳの析出が少なかった。また、Ｔｉ添加
とともにＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆのうちの少なくとも１種を添
加することにより、更に多くのＭｎＳが析出することも
判った。なお、これらの酸化物個数は３μｍ以上の大き
さのものについて示したものであり、それより小さな粒
径の酸化物はそれよりも多く存在すると考えられる。
トから切断したサンプルを二次元Ｘ線マイクロアナライ
ザーで測定し、酸化物と硫化物の分布および粒径、複合
化の挙動を解析して行なった。その結果を図１と図２に
示す。これによりＺｒ，ＣｅあるいはＨｆの酸化物を生
成させた場合に、通常行われているＡｌ脱酸の場合に較
べて酸化物個数が多く、かつ多くのＭｎＳが析出するこ
とを見いだした。しかしながら、図２に示すように、同
じ元素を添加した場合でも、添加量が６００ppm 以上の
場合には、ＭｎＳの析出が少なかった。また、Ｔｉ添加
とともにＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆのうちの少なくとも１種を添
加することにより、更に多くのＭｎＳが析出することも
判った。なお、これらの酸化物個数は３μｍ以上の大き
さのものについて示したものであり、それより小さな粒
径の酸化物はそれよりも多く存在すると考えられる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】［実施例２］表１及び表２と同じ組成の鋼
を実際の製造工程で試験溶製、鋳造した。酸化物、硫化
物の解析方法は前述の通りである。結果を図３に示す
が、通常のＡｌ脱酸の場合に較べてＺｒ添加、Ｔｉ−Ｚ
ｒ添加のいずれの場合にもＭｎＳの析出個数が増加し
た。なお、これらの鋼について１３７３Ｋで加熱後、熱
間圧延をし、９７３Ｋで巻き取り、０．８mmまで冷間圧
延したものを連続焼鈍（８００℃×６０sec)し、過時効
処理（４００℃×３００sec)を行なったところ、図４に
示すようにセメンタイトの析出率が向上した。
を実際の製造工程で試験溶製、鋳造した。酸化物、硫化
物の解析方法は前述の通りである。結果を図３に示す
が、通常のＡｌ脱酸の場合に較べてＺｒ添加、Ｔｉ−Ｚ
ｒ添加のいずれの場合にもＭｎＳの析出個数が増加し
た。なお、これらの鋼について１３７３Ｋで加熱後、熱
間圧延をし、９７３Ｋで巻き取り、０．８mmまで冷間圧
延したものを連続焼鈍（８００℃×６０sec)し、過時効
処理（４００℃×３００sec)を行なったところ、図４に
示すようにセメンタイトの析出率が向上した。
【００１９】
【発明の効果】以上のように、本発明により多数のＭｎ
Ｓが析出するようになり、結果的にそのＭｎＳを核とし
て析出するセメンタイトの量が多くなり、時効特性の優
れた冷延用鋼を得ることができた。
Ｓが析出するようになり、結果的にそのＭｎＳを核とし
て析出するセメンタイトの量が多くなり、時効特性の優
れた冷延用鋼を得ることができた。
【図１】実験室で製造した試料について、各添加元素に
おける酸化物個数と酸化物へのＭｎＳ析出個数の関係を
示した図。
おける酸化物個数と酸化物へのＭｎＳ析出個数の関係を
示した図。
【図２】ＺｒとＨｆ添加量を変えた場合について同様に
酸化物へのＭｎＳ析出個数を示した図。
酸化物へのＭｎＳ析出個数を示した図。
【図３】実際の製造工程で試験製造した試料について、
酸化物個数と酸化物へのＭｎＳ析出個数の関係を示した
図。
酸化物個数と酸化物へのＭｎＳ析出個数の関係を示した
図。
【図４】過時効処理のあとのセメンタイトの析出比率を
示した図。
示した図。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．２％以
下、Ａｌ：０．００６％以下、Ｍｎ：０．０２〜２．０
％、Ｓ：０．００３〜０．０１５％を含有し、かつＺ
ｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少なくとも一種を０．００２〜０．０
５％含み、残部実質的にＦｅであることを特徴とする非
時効性冷間圧延用鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．２％以
下、Ａｌ：０．００６％以下、Ｍｎ：０．０２〜２．０
％、Ｓ：０．００３〜０．０１５％およびＴｉ：０．０
０２〜０．０５％を含有し、かつＺｒ，Ｃｅ，Ｈｆの少
なくとも一種を０．００２〜０．０５％含み、残部実質
的にＦｅであることを特徴とする非時効性冷間圧延用
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5273891A JPH05209253A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 非時効性冷間圧延用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5273891A JPH05209253A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 非時効性冷間圧延用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05209253A true JPH05209253A (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=12923271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5273891A Withdrawn JPH05209253A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 非時効性冷間圧延用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05209253A (ja) |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP5273891A patent/JPH05209253A/ja not_active Withdrawn
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