JPH05196075A - 捩り振動ダンパ - Google Patents

捩り振動ダンパ

Info

Publication number
JPH05196075A
JPH05196075A JP18375792A JP18375792A JPH05196075A JP H05196075 A JPH05196075 A JP H05196075A JP 18375792 A JP18375792 A JP 18375792A JP 18375792 A JP18375792 A JP 18375792A JP H05196075 A JPH05196075 A JP H05196075A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
coil
spring
torsional vibration
vibration damper
thickness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP18375792A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3576179B2 (ja
Inventor
John P Yanko
ジョン・ピー・ヤンコー
David A Hall
デビッド・エイ・ホール
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BorgWarner Automotive Transmission and Engine Component Corp
Original Assignee
BorgWarner Automotive Transmission and Engine Component Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by BorgWarner Automotive Transmission and Engine Component Corp filed Critical BorgWarner Automotive Transmission and Engine Component Corp
Publication of JPH05196075A publication Critical patent/JPH05196075A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3576179B2 publication Critical patent/JP3576179B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F1/00—Springs
    • F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
    • F16F1/04—Wound springs
    • F16F1/06—Wound springs with turns lying in cylindrical surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/123—Wound springs
    • F16F15/12313—Wound springs characterised by the dimension or shape of spring-containing windows
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/123—Wound springs
    • F16F15/1232—Wound springs characterised by the spring mounting

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Springs (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 コイルばねの構造を改良して耐久性のあるコ
イルばねを有する捩り振動ダンパを提供する。 【構成】 捩り振動ダンパ１は入力部材２、６、７と、
反作用プレート２５と、中心軸線の回りで円周方向に隔
てられたコイルばね４０とを有し入力部材と反作用プレ
ートとの間の衝撃を吸収する。各コイルばね４０は複数
の作動コイル５０と部分的な端部コイル４４とを有して
いる。作動コイルはワイヤの直径ｄより大きなピッチを
有し、端部コイルはワイヤの直径に等しいピッチを有す
る。コイルの完全な一巻きより少なく伸びる円弧状の平
坦な表面４２が端部コイルに形成される。端部コイルの
末端４６はワイヤび直径の部分である厚さを有し、その
部分は端部コイルの平坦な表面の量に逆比例する。末端
と隣接するコイルとの間の隙間は端部コイルの円弧状の
表面の量に逆比例する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車の捩り振動減衰装
置すなわちダンパに関し、更に詳細には、捩り振動ダン
パに使用される改良された螺旋の捩りばねに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の運転中に自動車のエンジン又は
伝動装置入力部からの好ましくない捩り振動を吸収する
ために捩り振動減衰装置すなわち捩り振動ダンパを使用
することは一般的に受け入れられている。始め、振動ダ
ンパは、振動ダンパ内のばねがそのソリッド長さ（ｓｏ
ｌｉｄ ｈｅｉｇｈｔ）（圧縮されてばねのコイル間の
隙間がない状態になったときの長さ）まで完全に圧縮さ
れることなくエンジン又は伝動装置入力部から出る捩り
衝撃又は振動を吸収する容量で並列又は直列になったば
ねで、設計されていた。しかしながら、エンジンがより
効率的になりかつより力強くなると、振動ダンパは増加
した捩り負荷を吸収しなければならずかつ振動ダンパ内
のばねは増加した負荷を吸収するためにより多く圧縮さ
れなければならない。
【０００３】多くのばねは完全に圧縮されるように設計
されていないので、これらの捩り振動ダンパの多くは停
止制限部を内蔵している。しかしながら、停止制限部は
捩り振動ダンパを余計に複雑にしかつより多くの衝撃吸
収ばねを収容できる場所を使ってしまう。
【０００４】パッキングの制限により、捩り振動ダンパ
の大きな容量は振動ダンパの大きさを増加することなく
達成されなければならない。それ故、耐久性がありかつ
十分に圧縮されるように設計されてそれによって振動吸
収能力を最大にしかつ別個の制限停止部を捩り振動ダン
パ内に組み込む必要のないようにした捩り振動ダンパが
必要である。
【０００５】ばねはエネルギを変位量（ｄｉｓｐｌａｃ
ｅｍｅｎｔ）の関数として蓄えるための機械要素として
限定されてきた。ばね部材に加えられる力によりばねは
ある変位量に亙って撓み、それによってエネルギを吸収
する。ばねはあらゆる形状でよくかつあらゆる弾性材料
でつくられ得る。特にコイルばねはクラッチプレート及
び捩りダンパの減衰装置として一般的に使用されてい
る。
【０００６】ダンパ内のばねはドライブラインの剛性を
減少することによって振動を制御する。引っ張り状態に
応力が加えられた追加のばねワイヤはドライブラインの
剛性を低下する。したがって、ばねはドライブラインの
剛性を低下することによって自動車のエンジンと伝動装
置との間の自動車のドライブライン内の衝動又は衝撃か
ら振動を制御する。
【０００７】螺旋ばねは通常均一の断面を有する棒又は
ワイヤから形成され、そのワイヤは螺旋に巻かれる。通
常、ばねの各端部の最後の巻き部は、螺旋軸線に垂直な
平面にある平坦な端面を有するように変形される。ばね
は端部コイルの相違によって幾つかの種類に分けられて
差異を与える。コイルばね用の平坦な端部は作動コイル
及び端部コイルの両者に対して一定のピッチを有し、ワ
イヤはワイヤの軸線にほぼ直角に切り取られている。端
部コイルはばねの軸線に直角に研磨され、平坦な支持面
を与える。一方、密接端ばねは最終のコイル曲がり部
（ｂｅｎｔ）を有し、その結果、端部コイルの少なくと
も一部はばねの隣接する作動コイルと接触している。こ
の例において端部コイルはばねに対する支持面を与える
ように平坦に研磨され得る。
【０００８】一般に、完全に圧縮されるように設計され
たばねは密接端ばねであり、そのばねでは非捩り曲げ力
が各コイル上で最小になるように最終のコイルがワイヤ
の厚さに等しいピッチを有する。この端部コイルを研磨
する際に、ばねの軸線に垂直に研磨されるコイルの円弧
範囲に関して妥協がなされなければならない。全３６０
°に亙る研磨は実際的でない。もし端部コイルの全３６
０°が研磨されなければならないなら、端部先端は極め
て薄くなりかつばねの使用中に受ける力によって損傷を
受け或いは破損する。端部コイルの円弧状の扇形がより
少なく研磨されると、先端の厚さが厚くなるが、ばね据
え付け面積は減少されかつ先端の厚さが増加するとばね
が十分に圧縮されたとき第１の作動コイルに大きな負荷
が発生される。これらの矛盾する制限により研磨できる
範囲が非常に狭くなりかつ生産に合うのが困難である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、端部に過度
の応力を発生せず、耐久性のあるコイルばね及びそのよ
うなコイルばねを有する捩り振動ダンパを提供すること
である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本願の一つの発明は、ト
ルク入力部材及び反作用出力部材であって、二つの部材
がばねシートを有しかつ複数のばね保持ケージを形成
し、前記ケージが捩りダンパの中心軸線の回りで円周方
向に隔てられていてトルク入力部材及び反作用出力部材
と、各ケージ内に置かれたコイルばねとを有し、ワイヤ
で作られたコイルばねが長さ方向に沿って均一な厚さを
有し、前記コイルばねがワイヤの厚さ（ｄ）より大きな
所定のピッチを有しコイル当たりの所定のたわみ量
（Ｆ）を有する複数の作動コイルを有する捩り振動ダン
パにおいて、前記コイルばねが、ばねの長手方向軸線に
ほぼ垂直に形成された円弧状の平坦な端面を有する端部
コイル部分を有し、前記端部コイル部分は、全３６０°
一回りより少なく伸び、かつ前記端部コイル部分の末端
部はその端部コイル部分に隣接する作動コイルから軸方
向に隔てられてそれらの間で隙間を形成しかつ前記ピッ
チが前記ワイヤの厚さの少なくとも四分の一（１／４）
である厚さを有するようにワイヤの厚さ（ｄ）にほぼ等
しいピッチを有するように構成されている。本願の他の
発明は、長さ方向に沿って均一な厚さを有しかつ中心軸
線の回りで複数のコイルに形成されたコイルばねにおい
て、ワイヤの厚さ（ｄ）より大きな所定のピッチ及びコ
イル当たり所定のたわみ量（Ｆ）を有する複数の作動コ
イルと、ワイヤの厚さに等しいピッチを有しかつ３６０
°一回りより少なく伸びていて、コイルばねの一方の軸
方向端部に形成された部分的な端部コイルと、作動コイ
ルから部分的な端部コイルに伸びている過渡的コイル部
分とを備え、前記部分的な端部コイルが３６０°より小
さいくかつ前記中心軸線に実質的に垂直な円弧状の平坦
な端面有し、前記端部コイルが前記隣接する過渡的コイ
ル部分から軸方向に隔てられてそのコイル部分との間で
隙間を形成する末端部を有し、前記過渡的コイル部分が
作動コイルのコイル当たりのたわみ量より小さいコイル
当たりの平均たわみ量（Ｆ）を有し、前記隙間が過渡的
コイル部分のコイル当たりの平均たわみ量の少量であ
り、かつ全３６０°一回り亙る円弧状の平坦な端面の円
弧状のスパンに直線的に逆比例し、前記末端部が全３６
０°一回りに亙る円弧状の平坦な端面の円弧状のスパン
に直線的に逆比例する厚さを有するように構成されてい
る。
【００１１】
【作用】本発明の一つの特徴によれば、自動車の捩り振
動ダンパは被駆動ハブのような出力要素に同軸に取り付
けられたクラッチプレート又はフライホイールのような
トルク入力部材を有している。ハブ及び入力部材は限ら
れた量だけ相対回動するように取り付けられている。ト
ルク入力部材及びハブは複数のケージを形成し、それら
のケージは複数の螺旋ばねを並列でかつ繋げて又は並列
と直列の両方の組み合わせで捩り振動ダンパの中心軸線
の回りに取り付けるようになっている。一つ又はそれ以
上の螺旋ばねがケージ内に取り付けられ、そのばねはソ
リッド長さまでケージ内で完全に圧縮されるように設計
されている。入力部材が出力ハブに関して相対的に回動
すると、各入力部材と出力部材の据え付け面は、衝撃及
び振動がばね部材によって吸収されるように、ばね部材
を圧縮する。
【００１２】各コイルばねは使用中に加えられる衝撃に
耐えかつ適当な据え付け面を与えるのに十分な厚さの末
梢の先端部すなわち末端部を有している。本発明にした
がって形成されたコイルばねはばね材料の厚さに等しい
ピッチを与えるように端部曲がり部を有している。作動
コイルに関してピッチが減少した端部分は従来技術と違
って３６０°より小さな円弧に亙って伸び、その従来技
術では減少したピッチの端部は完全に一周に亙って伸び
ている。これにより、ばねに負荷が加えられていないと
き、末端部と隣接する作動コイルとの間に隙間が形成さ
れる。以下で詳細に述べる本発明の好ましい実施例にお
いて、隙間はばねのコイル当たりの撓みの予め決められ
た部分である。この部分はばねの据え付け区域に直線的
に逆比例し、その据え付け区域は研磨によって平坦にさ
れる。ばねの末端部はある厚さを有し、その厚さはばね
ワイヤの厚さの上記の確認された部分である。円形の断
面を有するばねワイヤに対して厚さはワイヤの直径であ
る。
【００１３】この装置により適当な据え付け区域を有す
る螺旋コイルばねは撓み中にばねに片寄った力が作用す
るのを防止しかつ先端部の厚さで使用中に加えられる力
に適切に耐える。
【００１４】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例につい
て説明する。図１及び図２において、振動ダンパ組立体
１はクラッチプレート２のようなトルク入力部材に固定
され、そのクラッチプレートは摩擦ライニング３を支持
しかつ中央開口４を有する。複数のリベット５がトルク
入力部材２を一対のばね保持板６及び７に固定してい
る。保持板６は複数の円弧状の浮き出し部分８を有し、
その浮き出し部分は横方向に配置されたばねを受けるよ
うに形成されている。円弧状の浮き出し部分８の間に駆
動ストラップ９が配置され、そのストラップはばねシー
トを形成する縁１３を有する。
【００１５】ばね保持板７は円弧状の浮き出し部分８に
対向するように配置されたばね保持リップ１５を有し、
そのリップの間にはばねシートを形成する縁２３を有す
る駆動ストラップ２１が存在する。
【００１６】反作用板２５はばね保持板６と７との間に
回転可能に配置されている。反作用板２５は複数のスロ
ット２７を有し、そのスロットは通常円弧状の浮き出し
部分８及びリップ１５と整合されている。スロット２７
の各縁２８はばねシートを形成する。中央開口３１は出
力駆動軸に取り付けられるようにスプライン加工されて
いる。
【００１７】複数のコイルばね４０が円弧状の浮き出し
部分７、スロット２７及びリップ１５によって限定され
るばねケージ３２内に配置さてれいる。ケージ３２は捩
り振動ダンパ１の同軸中心３０の回りで円周方向に隔て
られている。ばね４０は互いに並列の関係で置かれ、各
ばねは端部分がへり２８及び／又はへり２３に置かれて
いる。
【００１８】図３ないし図６において、ケージ３２内に
置かれていた典型的な従来のばねが示されている。図３
及び図４において、閉じたコイルばねは最少量の平坦な
表面１２を端部コイル１４において有し、その結果末端
は最大の許容可能厚さを有する。厚い末端を有するばね
は領域１７において過剰に高くなる曲げ応力により許容
できず、その領域において末端１６はばねがソリッド長
さに圧縮されたとき隣接する作動コイル１９と接触す
る。端部コイルは３６０°に亙って伸びかつワイヤ１１
の直径に等しいピッチを有し、その結果末端１６はばね
に応力が加えられていないときでも隣接する作動コイル
と接触する。
【００１９】他のばねが図５及び図６に示され、端部コ
イル２４は図１及び図２に示されるばねの平坦な表面１
２より大きな円弧状の広がりに亙って伸びる平坦な表面
２２を有する。その結果末端２６は薄い。この末端は最
小の許容できる厚さを有する。もし末端が薄いともろく
なり過ぎかつ負荷の下で破損する。図３及び図４のばね
の平坦な表面１２の円弧状の広がり及び図５及び図６の
ばねの平坦な表面２２の円弧状の広がりはわずかな角度
だけ異なり、生産においてばねをこのような狭い限界の
間にあるばねをつくる事は非常に難しい。
【００２０】図１及び図２に示されるようなコイルばね
４０は、図７ないし図１０に詳細に示されている。ばね
４０は直径（ｄ）のワイヤ１１から形成され、ワイヤの
直径（ｄ）より大きなピッチＰの複数の作動コイル５０
を有している。その結果作動コイルの各々はコイル当た
り撓み、すなわちＦで示される作動コイル間の隙間を有
する。
【００２１】コイル部分５２を研磨して形成された円弧
状の平坦な端面すなわち表面４２が図７に示されてい
る。表面４２はばね４０の長手方向軸線５５にほぼ垂直
である。端部コイル４４及び平坦な表面４２は末梢の先
端すなわち末端部４６で終わっている。従来技術のばね
と異なり、端部コイル４４は、ワイヤの直径（ｄ）に始
めにほぼ等しいピッチである点から計ったとき、３６０
°より少なく伸びる。研磨されて平坦な表面４２は、点
５４から末梢の先端４６まで３６０°より少なく同様に
伸びかつピッチ（ｄ）を有する端部コイル部分内で十分
に伸びる。もしコイルの完全な一回り（３６０°一周）
が仮想線５８で示されるように突出されるなら、完全な
端部コイルの端部における先端は接触点６２において端
部コイルの始まり部接触する。換言すれば、部分的な端
部コイル４４は突出するように閉じられる。しかしなが
ら、末端部４６は、図８においてより詳細に示されるよ
うに隙間６６が末端部４６と隣接するコイル部分６４と
の間に存在するように、セクション５８が点６２で接す
る前に終わる。端部の表面４２の軸方向位置は突出され
た接触点６２と整合される。
【００２２】円弧状の平坦な端部コイル４４は一巻より
短い。平坦な端部コイル４４は１７０°と３００°との
間にわたっている。好ましくは、平坦な端部コイルは１
９０°と２７０°との間であり得る。一つの例におい
て、円弧状のスパンはほぼ２４７°である。末端の厚さ
は好ましくはワイヤの直径の少なくとも２５％である。
端面すなわち表面４２は中心軸線５５にほぼ垂直であ
る。
【００２３】末端の厚さは平坦な表面の円弧に関係す
る。末端の厚さは、 にほぼ等しい。ここで、（円弧状の平坦な表面の角度）
／３６０°は部分（ｆｒａｃｔｉｏｎ）（ｆ）と呼ばれ
る。用語「円弧状の平坦な表面の角度」は研磨の角度と
呼ばれる。もし遷移コイルセクション７０が作動コイル
と十分異なる平均ピッチを有するなら隙間は、 ［１−ｆ］×（遷移コイルセクションに対するコイル一
巻当たりの平均撓み） である。
【００２４】先端すなわち末端部４６と点６４との間の
隙間は円弧状の平坦なセクションの開始点５４から末端
部に隣接する点６４までの遷移セクション７０のピッチ
による。もしセクション７０が、ピッチが点５４で変化
するように、残りの作動コイルのピッチ（Ｐ）に等しい
ピッチを有するなら、隙間は、 （１−ｆ）×作動コイルの撓み（Ｆ） である。
【００２５】下端部コイル及び上端部コイルにおける二
つの末端部４６は、完全なコイル一回り（３６０°一
周）とならないようにすなわち軸方向で重ならない（下
端部コイルの末端４６と上端部コイルの末端４６とがば
ねの中心軸線に平行な平面上で重ならない）ように軸方
向に位置決めされている。コイルの合計数すなわち作動
コイル、端部コイル及び遷移コイルセクションを加えた
ものは、コイルの全巻き量（ｗｈｏｌｅ ｉｎｔｅｇｅ
ｒ）（ここで全巻き量とは完全に３６０°一回りするコ
イルが複数個連続して一体になった状態を示し、ばねの
一端の末端部と他端の末端部が軸線方向で整合した状態
にあるもの）より僅かに、すなわち好ましくは一回りの
１／４より少ない量だけ小さい。一つの好ましい実施例
において、上記加えたものは全巻き量より一回りの１／
１０だけ少ない。（図９においてばね一方の端部の末端
４６と他方の端部の末端４６とが円周方向に見て重なら
ずに一周の１／１０だけ離れている。）
【００２６】最小の許容可能な隙間及び最小の許容可能
な末端の厚さを決定するために製造公差が考慮されると
き、最大の許容可能な円弧状の平坦な表面、最小の許容
可能なコイル毎の撓み（Ｆ）及び最小の許容可能なワイ
ヤの直径（ｄ）は上記計算で使用されるべきである。
【００２７】ばね４０が図１０に示されるようにソリッ
ド長さまで圧縮されたとき、作動コイル及び端部コイル
は、最小の局部応力でかつコイルに捩り曲げが生じるこ
となくお互いにぴったり重なる。
【００２８】捩りばねダンパに使用されているこの構造
によるばねは、捩りばねダンパがケージ３２内のシート
１３、２３及び２８の間でばねを完全に圧縮しても、耐
久性及び信頼性が著しく増加する。
【００２９】製造において、各ばね４０は従来のばねコ
イル巻き機によって、ワイヤが切断されかつ次に隣接す
るコイルに接触しないように曲げられて、コイル巻きさ
れる。コイル巻き機から取り出すときばねは応力が取り
除かれ端部は研削されて支持面を与え、かつ端部は図７
ないし図１０でセクション４３において示されるよう
に、面取りされている。ある応用例に対するばねは耐久
性を増加するためにショットピーニングされる。
【００３０】図１に示される捩り振動ダンパ１は各ケー
ジ３２に単一のばね４０をそれらが並列になって有して
いるが、ある応用例に対しては他のばね装置が望まし
い。
【００３１】捩り振動ダンパは各ケージ３２内に二つの
ばねを互いに並列に据え付けてもよい。ばねは内外に重
ねて同軸に取り付けられてもよい。各ばねは上述のよう
に端部コイルセクションを有する。
【００３２】図１１及び図１２において、ばね４０ａ及
び４０ｂを使用する他の捩り振動ダンパ８０が示されて
いる。ばね４０ａ及び４０ｂは上述のばね４０と同じ形
成につくられた端部コイルセクションを有している。ば
ねセットを形成する三つのばね４０ａが、リベット８３
によって入力部材８１に固定されたシート８２と反作用
部材８６及び８７のシート９３との間で直列に接続され
ている。ばね４０ａ内に重ねられた三つのばね４０ｂは
同じ方法で直列に接続されている。反作用部材８６及び
８７は出力ハブ９１にリベット８５によって組み立てら
れる。ばね保持シェル９５は反作用部材８７に固定され
ている。
【００３３】一対の浮動ばねシート９８が入力部材８０
とシェル９５との間に限定されたばねケージ１００内に
滑り移動可能になっている。シート９８はシェル９５に
対して転動するベアリング９７を有している。浮動シー
ト９８は二つの隣接するばね４０ａと二つの隣接するば
ね４０ｂとの間に配置されている。
【００３４】ばね４０ａ及び４０ｂの同様のシートが捩
り振動ダンパの左側でシート９３と８２との間に配置さ
れている。図面を簡単にするため、これらのばねは図１
１に示されていない。
【００３５】ばね４０ａによって形成された二つのばね
セットは互いに並列である。ばね４０ｂによって形成さ
れた二つのばねセットは互いに並列である。更に、ばね
４０ａによって形成されたばねセットはばね４０ｂによ
って形成されたばねセットと並列になっている。このよ
うに、捩り振動ダンパ８０は直列及び並列のばねの組み
合わせを有している。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、耐久性のよい捩り振動
ダンパが得られる。本発明の他の種々の変形、改良が本
発明の範囲を外れることなく可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】トルクコンバータ用のロックアップクラッチの
捩り振動ダンパの一部を断面で示す前立面図であって本
発明の一つの実施例を示す図である。
【図２】図１の線２−２に沿って切断した断面図であ
る。
【図３】従来技術に見られるコイルばねの側面図であ
る。
【図４】図３に示されたばねの端面図である。
【図５】従来技術の他のばねの側面図である。
【図６】図５に示されたコイルばねの端面図である。
【図７】図１に示されたコイルばね部材の側面図であ
る。
【図８】図７に示されたばねの拡大部分側面図であって
端部コイルを示す図である。
【図９】図７に示されたコイルばねの端面図である。
【図１０】図７に示されたばねの側面図であって完全に
圧縮された状態を示す図である。
【図１１】他の捩り振動ダンパの部分正面図である。
【図１２】図１１に示された線１２−１２に沿って切断
した部分断面図である。
【符号の説明】
２ クラッチプレート ６、７ 保持板 １３、２３ シート ２５ 反作用部
材 ３２ ばね保持ケージ ４０ コイルば
ね ４２ 端面 ４６ 末端部 ５０ 作動コイル ５５ 軸線 ６６ 隙間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジョン・ピー・ヤンコー アメリカ合衆国ミシガン州48316，シェル ビー・タウンシップ，ヤーマウス 5937 (72)発明者 デビッド・エイ・ホール アメリカ合衆国ミシガン州48017，クロウ ソン，リンカーン・アベニュー 642

Claims (22)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 トルク入力部材（２、６、７）及び反作
    用出力部材（２５）であって、二つの部材がばねシート
    （１３、２３）を有しかつ複数のばね保持ケージ（３
    ２）を形成し、前記ケージが捩りダンパの中心軸線の回
    りで円周方向に隔てられていてトルク入力部材及び反作
    用出力部材と、各ケージ内に置かれたコイルばね（４
    ０）とを有し、ワイヤで作られたコイルばねが長さ方向
    に沿って均一な厚さを有し、前記コイルばねがワイヤの
    厚さ（ｄ）より大きな所定のピッチを有しコイル当たり
    の所定のたわみ量（Ｆ）を有する複数の作動コイル（５
    ０）を有する捩り振動ダンパにおいて、 前記コイルばね（４０）が、ばねの長手方向軸線（５
    ５）にほぼ垂直に形成された円弧状の平坦な端面（４
    ２）を有する端部コイル部分を有し、 前記端部コイル部分は、全３６０°一回りより少なく伸
    び、かつ前記端部コイル部分の末端部（４６）はその端
    部コイル部分に隣接する作動コイルから軸方向に隔てら
    れてそれらの間で隙間（６６）を形成しかつ前記ピッチ
    が前記ワイヤの厚さの少なくとも四分の一（１／４）で
    ある厚さを有するようにワイヤ（１１）の厚さ（ｄ）に
    ほぼ等しいピッチを有することを改良した捩り振動ダン
    パ。
  2. 【請求項２】 請求項１に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、前記平坦な端面が１９０°と２７０°との間の円弧
    状のスパンを有し、前記末端部が、 にほぼ等しい厚さを有する捩り振動ダンパ。
  3. 【請求項３】 請求項２に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、各コイルばねが互いに並列に取り付けられ、各コイ
    ルばねが前記入力部材のばねシートに接触する一つの軸
    方向端部コイル部分と前記反作用出力部材のばねシート
    と接触する第２の軸方向端部コイル部分とを有する捩り
    振動ダンパ。
  4. 【請求項４】 請求項２に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、少なくとも二つのコイルばねが互いに直列に取り付
    けられ、少なくとも二つのコイルばねの一つの軸方向端
    部コイル部分がそれらの間に挿入された浮動シート部材
    に接している捩り振動ダンパ。
  5. 【請求項５】 請求項２に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、前記コイルばねが互いに直列及び並列の組立体の組
    み合わせとして取り付けられ、 直列に取り付けられた前記コイルばね組立体が二つのば
    ねの間に挿入された浮動シート部材を有し、各ばねの一
    方の軸方向端部コイル部分が前記浮動シート部材と接触
    しており、 互いに並列に取り付けられた前記コイルばね組立体が前
    記入力部材のばねシートに据え付けられた一方の軸方向
    端部コイル部分と前記反作用出力部材のばねシートに据
    え付けられた第２の軸方向端部コイル部分とを有する捩
    り振動ダンパ。
  6. 【請求項６】 請求項２に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、前記円弧状の平坦な平面が２４７°にほぼ等しい捩
    り振動ダンパ。
  7. 【請求項７】 請求項１に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、前記末端部と前記隣接する作動コイルとの間の前記
    隙間がほぼ、 に等しい捩り振動ダンパ。
  8. 【請求項８】 請求項１に記載の捩り振動ダンパにおい
    て、前記末端部と前記隣接する作動コイルとの間の前記
    隙間がほぼ、 に等しい捩り振動ダンパ。
  9. 【請求項９】 トルク入力部材（２、６、７）及び反作
    用出力部材（２５）であって、二つの部材がばねシート
    （１３、２３）を有しかつ複数のばね保持ケージ（３
    ２）を形成し、前記ケージが捩りダンパの中心軸線の回
    りで円周方向に隔てられていてトルク入力部材及び反作
    用出力部材と、各ケージ内に置かれたコイルばね（４
    ０）とを有し、ワイヤで作られたコイルばねが長さ方向
    に沿って実質的に均一な厚さを有し、前記コイルばねが
    ワイヤの厚さ（ｄ）より大きな所定のピッチを有しコイ
    ル当たりの所定のたわみ量（Ｆ）を有する複数の作動コ
    イル（５０）を有する捩り振動ダンパにおいて、 前記コイルばね（４０）が、ばねの長手方向軸線（５
    ５）にほぼ垂直に形成された円弧状の平坦な端面（４
    ２）を有する端部コイル部分を有し、 前記端部コイル部分は、全３６０°一回りより少なく伸
    び、かつ前記端部コイル部分の末端部（４６）はその端
    部コイル部分に隣接する作動コイルから軸方向に隔てら
    れてそれらの間で隙間（６６）を形成し、 前記平らな端面が端部コイル部分の始まり部において突
    出する接触点（６２）と軸方向に整合されるように配置
    され、前記接触点は、もしピッチ（ｄ）における端部コ
    イル部分が突出して３６０°一回りしかつ端部コイルの
    始まり部と接触するなら、末端部の接触点であることを
    改良した捩り振動ダンパ。
  10. 【請求項１０】 請求項９に記載の捩り振動ダンパにお
    いて、各コイルばねが互いに並列に取り付けられ、各コ
    イルばねが前記入力部材のばねシートに接触する一つの
    軸方向端部コイル部分と前記反作用出力部材のばねシー
    トと接触する第２の軸方向端部コイル部分を有する捩り
    振動ダンパ。
  11. 【請求項１１】 請求項９に記載の捩り振動ダンパにお
    いて、少なくとも二つのコイルばねが互いに直列に取り
    付けられ、少なくとも二つのコイルばねの一つの軸方向
    端部コイル部分がそれらの間に挿入された浮動シート部
    材に接している捩り振動ダンパ。
  12. 【請求項１２】 請求項９に記載の捩り振動ダンパにお
    いて、前記コイルばねが互いに直列及び並列の組立体の
    組み合わせとして取り付けられ、 直列に取り付けられた前記コイルばね組立体が二つのば
    ねの間に挿入された浮動シート部材を有し、各ばねの一
    方の軸方向端部コイル部分が前記浮動シート部材と接触
    しており、 互いに並列に取り付けられた前記コイルばね組立体が前
    記入力部材のばねシートに据え付けられた一方の軸方向
    端部コイル部分と前記反作用出力部材のばねシートに据
    え付けられた第２の軸方向端部コイル部分とを有する捩
    り振動ダンパ。
  13. 【請求項１３】 長さ方向に沿って均一な厚さ（ｄ）を
    有するワイヤから形成されたコイルばね（４０）におい
    て、 ワイヤの厚さより大きな所定のピッチ及びコイル当たり
    所定のたわみ量（Ｆ）を有する複数の作動コイル（５
    ０）と、 ばねの長手方向中心軸線（５５）にほぼ垂直に形成され
    た円弧状の平坦な端面（４２）を有する端部コイル部分
    （４４）とを備え、 前記端部コイル部分が３６０°の全一回りより少なく伸
    びかつワイヤの厚さ（ｄ）と実質的に等しいピッチを有
    し、 前記端部コイル部分がその端部コイル部分に隣接した作
    動コイルから軸方向に隔てられた末端部（４６）有して
    いてそれらの間で隙間（６６）を形成しているコイルば
    ね。
  14. 【請求項１４】 請求項１３に記載のコイルばねにおい
    て、 前記隙間が、 にほぼ等しく、 前記末端が、 にほぼ等しい厚さを有するコイルばね。
  15. 【請求項１５】 請求項１４に記載のコイルばねにおい
    て、 製造公差により隙間は、 より大きく、かつ末端の厚さは、 ここで、Ｚは「最小の許容可能な円弧状の平坦な端面の
    角度」を示す。より大きくなければならないコイルば
    ね。
  16. 【請求項１６】 請求項１５に記載のコイルばねにおい
    て、 前記端部コイル部分及び前記作動コイルを加えたものが
    コイルの合計数より一回りの１／４より少ない量だけ全
    巻き量より少ないコイルばね。
  17. 【請求項１７】 請求項１６に記載のコイルばねにおい
    て、コイルの合計数が全巻き量より１／１０にほぼ等し
    い量だけ少ないコイルばね。
  18. 【請求項１８】 長さ方向に沿って均一な厚さを有しか
    つ中心軸線（５５）の回りで複数のコイルに形成された
    コイルばねにおいて、 ワイヤの厚さ（ｄ）より大きな所定のピッチ及びコイル
    当たり所定のたわみ量（Ｆ）を有する複数の作動コイル
    （５０）と、 ワイヤの厚さに等しいピッチを有しかつ３６０°一回り
    より少なく伸びていて、コイルばねの一方の軸方向端部
    に形成された部分的な端部コイル（４４）と、 作動コイルから部分的な端部コイルに伸びている過渡的
    コイル部分（７０）とを備え、 前記部分的な端部コイルが３６０°より小さいくかつ前
    記中心軸線（５５）に実質的に垂直な円弧状の平坦な端
    面（４２）有し、 前記端部コイルが前記隣接する過渡的コイル部分から軸
    方向に隔てられてそのコイル部分との間で隙間を形成す
    る末端部（４６）を有し、 前記過渡的コイル部分が作動コイルのコイル当たりのた
    わみ量より小さいコイル当たりの平均たわみ量（Ｆ）を
    有し、 前記隙間が過渡的コイル部分のコイル当たりの平均たわ
    み量の少量であり、かつ全３６０°一回り亙る円弧状の
    平坦な端面の円弧状のスパンに直線的に逆比例し、 前記末端部が全３６０°一回りに亙る円弧状の平坦な端
    面の円弧状のスパンに直線的に逆比例する厚さを有する
    コイルばね。
  19. 【請求項１９】 請求項１８に記載のコイルばねにおい
    て、 前記部分的な端部コイルに隣接する前記作動コイルが過
    渡的部分を有し、その過渡的部分においてピッチがワイ
    ヤの直径より大きな所定のピッチからワイヤの厚さに等
    しいピッチまで変化し、前記過渡的部分がコイル一回り
    のほぼ１／４であるコイルばね。
  20. 【請求項２０】 中心軸線の回りに複数のコイルに形成
    された直径を有するワイヤから作られているコイルばね
    において、 ワイヤ（１１）の厚さ（ｄ）より大きな所定のピッチ及
    びコイル当たり所定のたわみ量（Ｆ）を有する複数の作
    動コイル（５０）と、 ワイヤの厚さに等しいピッチを有していて、コイルばね
    の一方の軸方向端部に形成された部分的な端部コイル
    （４４）とを備え、 前記部分的な端部コイルが３６０°より少なくかつ前記
    中心軸線（５５）にほぼ垂直に置かれた円弧状の平坦な
    端面（４２）を有し、前記ワイヤの厚さ一部である厚さ
    を有する末端部（４６）で終わっており、 前記一部が全３６０°一回りである円弧状の平坦な平面
    の割合に直線的に逆比例し、 前記末端が隣接するコイルから軸方向に隔てられて隙間
    （６６）を形成し、 前記隙間がコイル当たり所定のたわみ量の一部であり、
    その一部が全３６０°一回りに亙る円弧状の平坦な端面
    の一部に直線的に逆比例するコイルばね。
  21. 【請求項２１】 請求項２０に記載のコイルばねにおい
    て、 前記端部コイル部分及び前記作動コイルを加えたものが
    コイルの合計数より一回りの１／４より少ない量だけ全
    巻き量より少ないコイルばね。
  22. 【請求項２２】 請求項２１に記載のコイルばねにおい
    て、 前記コイル合計数が全巻き量より１／１０にほぼ等しい
    量だけ少ないコイルばね。
JP18375792A 1991-07-10 1992-07-10 捩り振動ダンパ Expired - Lifetime JP3576179B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US728181 1985-04-29
US72818191A 1991-07-10 1991-07-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH05196075A true JPH05196075A (ja) 1993-08-06
JP3576179B2 JP3576179B2 (ja) 2004-10-13

Family

ID=24925747

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP18375792A Expired - Lifetime JP3576179B2 (ja) 1991-07-10 1992-07-10 捩り振動ダンパ

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP0522718B1 (ja)
JP (1) JP3576179B2 (ja)
DE (1) DE69207826T2 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009085271A (ja) * 2007-09-28 2009-04-23 Aisin Aw Co Ltd コイルスプリング
JP2010071371A (ja) * 2008-09-17 2010-04-02 Showa Corp 油圧緩衝器の減衰バルブ構造
JP2017172743A (ja) * 2016-03-25 2017-09-28 株式会社エクセディ スプリング組立体及びそれを備えたトルクコンバータのロックアップ装置
WO2020050248A1 (ja) * 2018-09-06 2020-03-12 日本発條株式会社 アークスプリングの成形方法及び成形装置

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2894005B1 (fr) * 2005-11-30 2010-08-27 Valeo Embrayages Double volant amortisseur
FR2894006B1 (fr) * 2005-11-30 2010-08-27 Valeo Embrayages Double volant amortisseur
FR3013089B1 (fr) * 2013-11-12 2017-04-07 Valeo Embrayages Support pour dispositif d'amortissement pour systeme de transmission de vehicule
DE102014224436A1 (de) 2014-11-28 2016-06-02 Zf Friedrichshafen Ag Federpaket
CN107713730B (zh) * 2017-10-31 2022-08-30 珠海格力电器股份有限公司 一种螺旋弹簧及一种烹饪厨具

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2026007A (en) * 1934-01-04 1935-12-31 Eaton Mfg Co Coil spring
US2695169A (en) * 1949-11-30 1954-11-23 American Steel Foundries Coil spring
FR1507552A (fr) * 1966-01-27 1967-12-29 Amsted Ind Inc Ressort à boudin travaillant en compression
US4148469A (en) * 1978-01-23 1979-04-10 Standard Car Truck Company Dual rate spring with elastic spring coupling
FR2495256A1 (fr) * 1980-12-03 1982-06-04 Valeo Dispositif amortisseur de torsion, en particulier friction d'embrayage, notamment pour vehicule automobile
DE8530850U1 (de) * 1985-10-31 1985-12-12 SKF GmbH, 8720 Schweinfurt Schraubenfeder

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009085271A (ja) * 2007-09-28 2009-04-23 Aisin Aw Co Ltd コイルスプリング
JP2010071371A (ja) * 2008-09-17 2010-04-02 Showa Corp 油圧緩衝器の減衰バルブ構造
JP2017172743A (ja) * 2016-03-25 2017-09-28 株式会社エクセディ スプリング組立体及びそれを備えたトルクコンバータのロックアップ装置
WO2020050248A1 (ja) * 2018-09-06 2020-03-12 日本発條株式会社 アークスプリングの成形方法及び成形装置
JPWO2020050248A1 (ja) * 2018-09-06 2021-09-09 日本発條株式会社 アークスプリングの成形方法及び成形装置
US11583917B2 (en) 2018-09-06 2023-02-21 Nhk Spring Co., Ltd. Forming method and forming device for arc spring

Also Published As

Publication number Publication date
EP0522718B1 (en) 1996-01-24
EP0522718A3 (en) 1993-01-20
DE69207826D1 (de) 1996-03-07
JP3576179B2 (ja) 2004-10-13
EP0522718A2 (en) 1993-01-13
DE69207826T2 (de) 1996-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6547227B1 (en) Torsional vibration damper and helical compression spring for a torsional vibration damper
US6217451B1 (en) Torsional vibration damper
US5464198A (en) Torsional vibration damper having helical torsion springs
JP3685840B2 (ja) ねじり振動ダンパ
EP2128480B1 (en) Coil spring
GB2374396A (en) Torsional vibration damper
US5259599A (en) Coil spring, in particular for a torsion damper
JPH05196075A (ja) 捩り振動ダンパ
JPH0768978B2 (ja) 回転弾性継手
KR100408803B1 (ko) 댐퍼 기구
US5626518A (en) Torque absorbing device
KR870000706B1 (ko) 넓게 비틀어지는 각형 댐퍼 디스크(damper disc of a long travel type)
KR100455526B1 (ko) 댐퍼 기구
US6332843B1 (en) Damper disk assembly
KR20140093241A (ko) 개선된 듀얼 매스 플라이휠
US8876095B2 (en) Coil spring
WO2011125189A1 (ja) ダンパ装置
US6712705B2 (en) Damper mechanism
EP1519065A2 (en) Coil spring and torque transmission and torque fluctuation absorbing device applied therewith
JPH0155691B2 (ja)
EP0994271B1 (en) Torque fluctuation absorbing apparatus
KR0153078B1 (ko) 파상 스프링 및 댐퍼기구
JPH084835A (ja) ダンパ用コイルスプリング
JP7392449B2 (ja) ダンパ装置
WO1989012768A1 (en) Damper disc

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Written amendment

Effective date: 20040213

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

A911 Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20040324

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20040625

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Effective date: 20040707

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

R150 Certificate of patent (=grant) or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Year of fee payment: 3

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070716

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Year of fee payment: 4

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080716

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090716

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (prs date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100716

Year of fee payment: 6