JPH05195140A - 非調質高強度鋼 - Google Patents
非調質高強度鋼Info
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- JPH05195140A JPH05195140A JP399492A JP399492A JPH05195140A JP H05195140 A JPH05195140 A JP H05195140A JP 399492 A JP399492 A JP 399492A JP 399492 A JP399492 A JP 399492A JP H05195140 A JPH05195140 A JP H05195140A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連鋳時に表面割れを起こすことなく非調質高
強度鋼を製造する。 【構成】 Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、Si : 0.10 〜0.50wt
％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ : 0.15 〜0.40wt％、Ti
: 0.005〜0.020 wt％、Al : 0.01 〜0.05wt％、Ｎ :
0.0020 〜0.0045wt％、Ｐ≦ 0.02 wt％、およびＳ≦0.1
2wt％を含み、さらに必要に応じてNb : 0.008〜0.030 w
t％、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％、N
i : 0.05 〜0.40wt％を含み、残部が主としてFeよりな
る非調質高強度鋼。
強度鋼を製造する。 【構成】 Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、Si : 0.10 〜0.50wt
％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ : 0.15 〜0.40wt％、Ti
: 0.005〜0.020 wt％、Al : 0.01 〜0.05wt％、Ｎ :
0.0020 〜0.0045wt％、Ｐ≦ 0.02 wt％、およびＳ≦0.1
2wt％を含み、さらに必要に応じてNb : 0.008〜0.030 w
t％、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％、N
i : 0.05 〜0.40wt％を含み、残部が主としてFeよりな
る非調質高強度鋼。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、熱間圧延や熱間鍛造
後に行なう調質処理なしでも機械構造用部材としての優
れた特性を有する非調質高強度鋼に関するものである。
後に行なう調質処理なしでも機械構造用部材としての優
れた特性を有する非調質高強度鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車や各種産業機械の如き機械構造部
材として用いられている、機械構造用鋼や合金鋼は、一
般に熱間加工後には調質処理が施されるのが普通であ
る。それは、かかる調質処理を施すことによって、結晶
粒が微細化し、機械構造用鋼としての必要な強度、靱性
が得られるからである。ところが、かつての第１次オイ
ルショックの時代に、省エネルギー部材への要請が高ま
ってきたことを契機として、調質処理を省略して製造さ
れる非調質鋼が大いに注目され、既に実用に供されてい
る。
材として用いられている、機械構造用鋼や合金鋼は、一
般に熱間加工後には調質処理が施されるのが普通であ
る。それは、かかる調質処理を施すことによって、結晶
粒が微細化し、機械構造用鋼としての必要な強度、靱性
が得られるからである。ところが、かつての第１次オイ
ルショックの時代に、省エネルギー部材への要請が高ま
ってきたことを契機として、調質処理を省略して製造さ
れる非調質鋼が大いに注目され、既に実用に供されてい
る。
【０００３】このような背景の下に開発された非調質鋼
は、中炭素鋼をベースとしてこれにＶやNb, Tiなどの炭
（窒）化物を形成元素を適量添加し、主として析出硬化
を利用して強度と靱性を向上させたものである。
は、中炭素鋼をベースとしてこれにＶやNb, Tiなどの炭
（窒）化物を形成元素を適量添加し、主として析出硬化
を利用して強度と靱性を向上させたものである。
【０００４】このような要請に応えられるものとして開
発された既知の非調質鋼には、例えば特公昭62−33287
号公報に開示されているような、いわゆるＶ，Nb, Ti,
Al等を多量添加して非調質で高強度の鋼を得る方法、特
公平２−6828号公報に開示されているような、いわゆる
CrやＶを添加することにより非調質高強度鋼としたもの
などが知られている。
発された既知の非調質鋼には、例えば特公昭62−33287
号公報に開示されているような、いわゆるＶ，Nb, Ti,
Al等を多量添加して非調質で高強度の鋼を得る方法、特
公平２−6828号公報に開示されているような、いわゆる
CrやＶを添加することにより非調質高強度鋼としたもの
などが知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、この非調質
鋼についても近頃では、建築・構造用鋼材の分野におい
て、太径 (100 〜200 mmφ) 棒鋼の要求があり、さらに
高強度のもの(Y.S. 60kgf/mm2 以上、T.S. 90kgf/mm2以
上) が望まれている。ところが、このような高強度の非
調質鋼というのは、従来技術による限り、合金成分の多
量添加が不可欠である。しかしながら、合金元素を多量
に含む鋼材を連続鋳造する場合、例えば湾曲型ブルーム
連続鋳造機でブルームを製造しようとすると、ブルーム
表面に多くの割れを発生し、そのために手入れに長時間
を要するとともに、歩止り低下を招いていた。この発明
の目的は、非調質鋼のこうした新しい用途にもよく高強
度鋼、即ち熱間圧延のままでも降伏点TP≧60kgf/mm2 、
引張強さTS≧90kgf/mm2 の機械的性質を有する非調質高
強度鋼を提供することにある。
鋼についても近頃では、建築・構造用鋼材の分野におい
て、太径 (100 〜200 mmφ) 棒鋼の要求があり、さらに
高強度のもの(Y.S. 60kgf/mm2 以上、T.S. 90kgf/mm2以
上) が望まれている。ところが、このような高強度の非
調質鋼というのは、従来技術による限り、合金成分の多
量添加が不可欠である。しかしながら、合金元素を多量
に含む鋼材を連続鋳造する場合、例えば湾曲型ブルーム
連続鋳造機でブルームを製造しようとすると、ブルーム
表面に多くの割れを発生し、そのために手入れに長時間
を要するとともに、歩止り低下を招いていた。この発明
の目的は、非調質鋼のこうした新しい用途にもよく高強
度鋼、即ち熱間圧延のままでも降伏点TP≧60kgf/mm2 、
引張強さTS≧90kgf/mm2 の機械的性質を有する非調質高
強度鋼を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上掲の目的実現に向けて
本発明者らは、非調質高強度鋼の連続鋳造製ブルームの
表面割れに与える化学組成について鋭意研究を重ねた。
その結果、ブルーム表面に観察される割れは、主として
Al, Ｖ，Nbの窒化物が結晶粒界に析出して、高温時の結
晶粒界強度を低下させることが原因であることをつきと
めた。そして、かかる表面割れ防止には、鋼中のＮ量を
制御するとともにTiを微量添加することが有効であると
の知見を得て、本発明を完成した。
本発明者らは、非調質高強度鋼の連続鋳造製ブルームの
表面割れに与える化学組成について鋭意研究を重ねた。
その結果、ブルーム表面に観察される割れは、主として
Al, Ｖ，Nbの窒化物が結晶粒界に析出して、高温時の結
晶粒界強度を低下させることが原因であることをつきと
めた。そして、かかる表面割れ防止には、鋼中のＮ量を
制御するとともにTiを微量添加することが有効であると
の知見を得て、本発明を完成した。
【０００７】すなわち、本発明は、Ｃ : 0.45 〜0.60wt
％、Si : 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ
: 0.15 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Al :
0.01〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.0045wt％、Ｐ≦ 0.0
2 wt％、およびＳ≦0.12wt％を含み、残部Feおよび不可
避的不純物よりなる非調質高強度鋼である。（第１発明
鋼）
％、Si : 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ
: 0.15 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Al :
0.01〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.0045wt％、Ｐ≦ 0.0
2 wt％、およびＳ≦0.12wt％を含み、残部Feおよび不可
避的不純物よりなる非調質高強度鋼である。（第１発明
鋼）
【０００８】また、本発明は、上記の成分組成に加え
て、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％およ
びNi : 0.05 〜0.40wt％のいずれか少なくとも一種以上
を添加した鋼（第２発明鋼）、Nb : 0.008〜0.030 wt％
を添加した鋼（第３発明鋼）、およびNbとCr, Cuおよび
Niのいずれか１種以上とを含む鋼（第４発明鋼）を提供
する。
て、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％およ
びNi : 0.05 〜0.40wt％のいずれか少なくとも一種以上
を添加した鋼（第２発明鋼）、Nb : 0.008〜0.030 wt％
を添加した鋼（第３発明鋼）、およびNbとCr, Cuおよび
Niのいずれか１種以上とを含む鋼（第４発明鋼）を提供
する。
【０００９】即ち、第２の発明は、Ｃ : 0.45 〜0.60wt
％、Si : 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ
: 0.15 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Al :
0.01〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.0045wt％、Ｐ≦ 0.0
2 wt％、およびＳ≦0.12wt％を含み、かつ、Cr : 0.10
〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％およびNi : 0.05〜
0.40wt％のうちから選ばれる１種または２種以上を含有
し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる非調質高強度
鋼である。
％、Si : 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ
: 0.15 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Al :
0.01〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.0045wt％、Ｐ≦ 0.0
2 wt％、およびＳ≦0.12wt％を含み、かつ、Cr : 0.10
〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％およびNi : 0.05〜
0.40wt％のうちから選ばれる１種または２種以上を含有
し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる非調質高強度
鋼である。
【００１０】第３の発明は、Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、Si
: 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ : 0.1
5 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Nb : 0.008〜
0.030 wt％、Al : 0.01 〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.
0045wt％、Ｐ≦ 0.02 wt％およびＳ≦0.12wt％を含み、
残部Feおよび不可避的不純物よりなる非調質高強度鋼で
ある。
: 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ : 0.1
5 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Nb : 0.008〜
0.030 wt％、Al : 0.01 〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.
0045wt％、Ｐ≦ 0.02 wt％およびＳ≦0.12wt％を含み、
残部Feおよび不可避的不純物よりなる非調質高強度鋼で
ある。
【００１１】第４の発明は、Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、Si
: 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ : 0.1
5 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Nb : 0.008〜
0.030 wt％、Al : 0.01 〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.
0045wt％、Ｐ≦ 0.02 wt％およびＳ≦0.12wt％を含み、
かつ、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％お
よびNi : 0.05 〜0.40wt％のうちから選ばれる１種また
は２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物より
なる非調質高強度鋼である。
: 0.10 〜0.50wt％、Mn : 0.80 〜2.00wt％、Ｖ : 0.1
5 〜0.40wt％、Ti : 0.005〜0.020 wt％、Nb : 0.008〜
0.030 wt％、Al : 0.01 〜0.05wt％、Ｎ : 0.0020 〜0.
0045wt％、Ｐ≦ 0.02 wt％およびＳ≦0.12wt％を含み、
かつ、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％お
よびNi : 0.05 〜0.40wt％のうちから選ばれる１種また
は２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物より
なる非調質高強度鋼である。
【００１２】
【作用】さて、本発明者らが得た上述した知見は、次の
ような実験結果に基づくものである。この実験は、表１
に示す化学組成の100kg 鋼塊を80mm厚に熱間圧延し、そ
の熱間圧延後の高温引張試験片を直接通電によって1300
℃に加熱し、冷却途中の高温で引張り試験を行い、破断
部の絞りを測定(JIS Z 2241 に準拠）して高温における
変形能を評価したものである。その試験結果を同表にま
とめて示す。この表に示すところから明らかなように、
Ｎ含有量の高い鋼Ｆに比べこのＮ％を低減すると共に、
Tiを添加した鋼Ａ〜Ｅにおいては、高温域ですぐれた変
形能を有することが明らかであり、そのために例えば湾
曲型連鋳機においてブルームを製造しようとする時の表
面割れに対しても効果を発揮するであろうことが容易に
類推できた。
ような実験結果に基づくものである。この実験は、表１
に示す化学組成の100kg 鋼塊を80mm厚に熱間圧延し、そ
の熱間圧延後の高温引張試験片を直接通電によって1300
℃に加熱し、冷却途中の高温で引張り試験を行い、破断
部の絞りを測定(JIS Z 2241 に準拠）して高温における
変形能を評価したものである。その試験結果を同表にま
とめて示す。この表に示すところから明らかなように、
Ｎ含有量の高い鋼Ｆに比べこのＮ％を低減すると共に、
Tiを添加した鋼Ａ〜Ｅにおいては、高温域ですぐれた変
形能を有することが明らかであり、そのために例えば湾
曲型連鋳機においてブルームを製造しようとする時の表
面割れに対しても効果を発揮するであろうことが容易に
類推できた。
【００１３】
【表１】
【００１４】つぎに、本発明鋼において上記のように成
分組成を限定した理由について説明する。 Ｃ : 0.45 wt％以上、0.60wt％以下 Ｃは、強度を得るために必要な元素であるが、0.45wt％
未満では必要な強度が得られず、一方0.60wt％を超える
と硬さが高くなりすぎて靱性の劣化を招くので、Ｃは0.
45〜0.60wt％の範囲とした。
分組成を限定した理由について説明する。 Ｃ : 0.45 wt％以上、0.60wt％以下 Ｃは、強度を得るために必要な元素であるが、0.45wt％
未満では必要な強度が得られず、一方0.60wt％を超える
と硬さが高くなりすぎて靱性の劣化を招くので、Ｃは0.
45〜0.60wt％の範囲とした。
【００１５】Si : 0.10 wt％以上、0.50wt％以下 Siは、製鋼の脱酸剤および強度を高くするのに有効な元
素である。これらの効果を得るには0.10wt％以上必要で
あり、一方0.50wt％を超えると靱性が損われるので、Si
は0.10〜0.50wt％の範囲とした。
素である。これらの効果を得るには0.10wt％以上必要で
あり、一方0.50wt％を超えると靱性が損われるので、Si
は0.10〜0.50wt％の範囲とした。
【００１６】Mn : 0.80 wt％以上、2.00wt％以下 Mnは、Ｃ，Ｖ，Nb等とともに強度を得るために重要な役
割りを担う元素であるが、その効果を得るには0.80wt％
以上が必要であり、一方2.00wt％以上になると靱性が劣
化するので、Mnは0.80〜2.00wt％の範囲とした。
割りを担う元素であるが、その効果を得るには0.80wt％
以上が必要であり、一方2.00wt％以上になると靱性が劣
化するので、Mnは0.80〜2.00wt％の範囲とした。
【００１７】Ｖ : 0.15 wt％以上、0.40wt％以下 Ｖは、Ｃと結合して強度の向上に有効に働く元素であ
り、0.15wt％未満では降伏点強さ60kgf/mm2 以上の強度
が得られず、一方0.40wt％を超えると硬さが高くなりす
ぎて靱性が損なわれるので、Ｖは0.15〜0.40wt％の範囲
とした。
り、0.15wt％未満では降伏点強さ60kgf/mm2 以上の強度
が得られず、一方0.40wt％を超えると硬さが高くなりす
ぎて靱性が損なわれるので、Ｖは0.15〜0.40wt％の範囲
とした。
【００１８】Ti : 0.005wt％以上、0.020 wt％以下 Tiは、鋼中ＮをTiN として固定し、ブルーム製造時の熱
間変形能の劣化防止に有効に働く元素である。こうした
効果を得るには0.005 wt％以上の添加が必要であり、一
方0.020 wt％を超えて添加してもその効果が飽和するの
で、Tiは 0.005〜0.020 wt％の範囲とした。
間変形能の劣化防止に有効に働く元素である。こうした
効果を得るには0.005 wt％以上の添加が必要であり、一
方0.020 wt％を超えて添加してもその効果が飽和するの
で、Tiは 0.005〜0.020 wt％の範囲とした。
【００１９】Nb : 0.008wt％以上、0.030 wt％以下 Nbは、Ｖと同様に炭（窒）化物の析出硬化によって強度
を向上させる元素であるが、0.008 wt％未満ではその効
果が小さく、一方0.030 wt％を超えてもその効果が飽和
するので、Nbは0.008 〜0.030 wt％の範囲とした。
を向上させる元素であるが、0.008 wt％未満ではその効
果が小さく、一方0.030 wt％を超えてもその効果が飽和
するので、Nbは0.008 〜0.030 wt％の範囲とした。
【００２０】Al : 0.01 wt％以上、0.05wt％以下 Alは、脱酸剤として添加する元素であり、0.01wt％未満
ではその効果が小さく、一方0.05wt％を超えて添加する
と切削性に悪影響をおよぼすので、Alは0.01〜0.05wt％
の範囲とした。
ではその効果が小さく、一方0.05wt％を超えて添加する
と切削性に悪影響をおよぼすので、Alは0.01〜0.05wt％
の範囲とした。
【００２１】Ｎ : 0.0020 wt％以上、0.0045wt％以下 Ｎは、鋼中のＶやNb等と窒化物を生成し、熱間加工後の
強度、靱性の向上に有効に働くが、ブルームの製造時の
熱間変形能に悪影響をおよぼすので、Ｎは0.0020〜0.00
45wt％の範囲とした。
強度、靱性の向上に有効に働くが、ブルームの製造時の
熱間変形能に悪影響をおよぼすので、Ｎは0.0020〜0.00
45wt％の範囲とした。
【００２２】Ｐ : 0.02 wt％以下 Ｐは、靱性を劣化させる元素であり、0.02wt％以下とす
ることが望ましい。
ることが望ましい。
【００２３】Ｓ : 0.12 wt％以下 Ｓは、鋼中で主としてMnS となり、切削性を向上させる
元素である。したがって、機械構造用鋼としては、ある
程度含有することが好ましいが、0.12wt％を超えると熱
間加工性を劣化させるので、Ｓは0.12wt％以下が望まし
い。
元素である。したがって、機械構造用鋼としては、ある
程度含有することが好ましいが、0.12wt％を超えると熱
間加工性を劣化させるので、Ｓは0.12wt％以下が望まし
い。
【００２４】Cr : 0.10 wt％以上、0.80wt％以下 Cu : 0.05 wt％以上、0.40wt％以下 Ni : 0.05 wt％以上、0.40wt％以下 Cr, Cu, Niはいずれも母相を強化し、強度と靱性の向上
に有効に働く元素であり、必要に応じていずれか１種又
は２種以上を添加する。その添加量は、Crは0.1 wt％未
満では効果が小さく、0.8 wt％以上を超えると経済的メ
リットが少なくなるので0.1 〜0.8 wt％の範囲とした。
Cu, Niは、それぞれ0.05wt％未満ではその効果が小さ
く、0.4 wt％以上では靱性の低下を生じるので0.05〜0.
40wt％の範囲とした。
に有効に働く元素であり、必要に応じていずれか１種又
は２種以上を添加する。その添加量は、Crは0.1 wt％未
満では効果が小さく、0.8 wt％以上を超えると経済的メ
リットが少なくなるので0.1 〜0.8 wt％の範囲とした。
Cu, Niは、それぞれ0.05wt％未満ではその効果が小さ
く、0.4 wt％以上では靱性の低下を生じるので0.05〜0.
40wt％の範囲とした。
【００２５】
【実施例】(1) 表２に示す組成の鋼１〜10を転炉で溶製
し、湾曲型連続鋳造機によってブルーム( 断面寸法 300
×400 mm) を製造した。このブルームについて観察した
ところ、発明鋼である鋼１〜８のブルーム表面には割れ
の発生は全く認められなかったが、比較鋼である鋼９及
び鋼10には25mm深さ前後の割れが発生し、表面手入れが
必要となった。 (2) 次に、上記の各ブルームを1150℃に加熱した後、熱
間圧延して160mm 径の棒鋼を得た。この圧延ままの棒鋼
より、その1/4 直径部よりJIS ４号引張試験片およびJI
S ３号シャルピー衝撃試験片を切りだし、試験した結果
を表１に示す。本発明鋼１〜鋼８はいずれもYP≧60kgf/
mm2 、TS≧90kgf/mm2 および vE20 ≧５kgf・m が確保
できており、太径であるのにもかかわらず、良好な強度
−靱性のバランスを有していることがわかる。
し、湾曲型連続鋳造機によってブルーム( 断面寸法 300
×400 mm) を製造した。このブルームについて観察した
ところ、発明鋼である鋼１〜８のブルーム表面には割れ
の発生は全く認められなかったが、比較鋼である鋼９及
び鋼10には25mm深さ前後の割れが発生し、表面手入れが
必要となった。 (2) 次に、上記の各ブルームを1150℃に加熱した後、熱
間圧延して160mm 径の棒鋼を得た。この圧延ままの棒鋼
より、その1/4 直径部よりJIS ４号引張試験片およびJI
S ３号シャルピー衝撃試験片を切りだし、試験した結果
を表１に示す。本発明鋼１〜鋼８はいずれもYP≧60kgf/
mm2 、TS≧90kgf/mm2 および vE20 ≧５kgf・m が確保
できており、太径であるのにもかかわらず、良好な強度
−靱性のバランスを有していることがわかる。
【００２６】一方、比較材である鋼９では、強度レベル
は本発明鋼と同等であるが、延性靱性が不足し、また、
鋼10では、強度、靱性ともに不足していることがわか
る。
は本発明鋼と同等であるが、延性靱性が不足し、また、
鋼10では、強度、靱性ともに不足していることがわか
る。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、太
径棒鋼用ブルームを連鋳するときなどに見られる表面割
れがなく、しかも高強度（YP≧60kgf/mm2 、TS≧90kgf/
mm2)の鋼を、熱処理工程を経ることなく製造できる。し
かも本発明鋼については、素材製造時に表面割れを発生
しないので、生産歩止りが向上し、低コストの非調質高
強度鋼を得ることができる。
径棒鋼用ブルームを連鋳するときなどに見られる表面割
れがなく、しかも高強度（YP≧60kgf/mm2 、TS≧90kgf/
mm2)の鋼を、熱処理工程を経ることなく製造できる。し
かも本発明鋼については、素材製造時に表面割れを発生
しないので、生産歩止りが向上し、低コストの非調質高
強度鋼を得ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、 Si : 0.10 〜0.50wt
％、 Mn : 0.80 〜2.00wt％、 Ｖ : 0.15 〜0.40wt
％、 Ti : 0.005〜0.020 wt％、 Al : 0.01 〜0.05wt
％、 Ｎ : 0.0020 〜0.0045wt％、 Ｐ≦ 0.02 wt％、 およびＳ≦0.12wt％を含み、 残部Feおよび不可避的不純物よりなる非調質高強度鋼。 - 【請求項２】 Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、 Si : 0.10 〜0.50wt
％、 Mn : 0.80 〜2.00wt％、 Ｖ : 0.15 〜0.40wt
％、 Ti : 0.005〜0.020 wt％、 Al : 0.01 〜0.05wt
％、 Ｎ : 0.0020 〜0.0045wt％、 Ｐ≦ 0.02 wt％、 およびＳ≦0.12wt％を含み、 かつ、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％お
よびNi : 0.05 〜0.40wt％のうちから選ばれる１種また
は２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物より
なる非調質高強度鋼。 - 【請求項３】 Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、 Si : 0.10 〜0.50wt
％、 Mn : 0.80 〜2.00wt％、 Ｖ : 0.15 〜0.40wt
％、 Ti : 0.005〜0.020 wt％、 Nb : 0.008〜0.030 wt
％、 Al : 0.01 〜0.05wt％、 Ｎ : 0.0020 〜0.0045
wt％、 Ｐ≦ 0.02 wt％ および Ｓ≦0.12wt％を含み、 残部Feおよび不可避的不純物よりなる非調質高強度鋼。 - 【請求項４】 Ｃ : 0.45 〜0.60wt％、 Si : 0.10 〜0.50wt
％、 Mn : 0.80 〜2.00wt％、 Ｖ : 0.15 〜0.40wt
％、 Ti : 0.005〜0.020 wt％、 Nb : 0.008〜0.030 wt
％、 Al : 0.01 〜0.05wt％、 Ｎ : 0.0020 〜0.0045
wt％、 Ｐ≦ 0.02 wt％ および Ｓ≦0.12wt％を含み、 かつ、Cr : 0.10 〜0.80wt％、Cu : 0.05 〜0.40wt％お
よびNi : 0.05 〜0.40wt％のうちから選ばれる１種また
は２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物より
なる非調質高強度鋼。
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-
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