JPH05164174A - ショックアブソーバの減衰力発生機構 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 低ピストン速度域に於ける減衰力を精密に調
整し設定することを可能にする。 【構成】 ピストン１８にはピストン弁２８が設けられ
ている。ピストン弁はピストンに固定されシリンダ上室
２０とシリンダ下室２２とを連通接続する接続通路の一
部を郭定する弁孔３０を有する弁座要素３２と、弁孔に
軸線１４に沿って往復動可能に嵌合する弁要素３４と、
弁座要素の両側にてピストンに固定され内端にて弁要素
に当接する一対のリーフスプリング３６、３８とを有す
る。弁座要素はそれぞれシリンダ下室及びシリンダ上室
へ向うにつれて弁要素より離れる方向へ傾斜した第一の
傾斜面５４及び第二の傾斜面５６を有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ショックアブソーバに
係り、更に詳細にはショックアブソーバの減衰力発生機
構に係る。

【０００２】

【従来の技術】自動車等の車輌のサスペンションに組込
まれるショックアブソーバの一つとして、例えば実開昭
６３−９９０４６号公報に記載されている如く、シリン
ダと、シリンダに往復動可能に嵌合しシリンダと共働し
てシリンダ上室及びシリンダ下室を郭定するピストン
と、ピストンに設けられシリンダ上室及びシリンダ下室
を連通接続する第一及び第二の接続通路と、シリンダ下
室の側にてピストンに固定され第一の接続通路のシリン
ダ下室側の開口端を開閉するリーフスプリング式の第一
の弁要素と、シリンダ上室の側にてピストンに固定され
第二の接続通路のシリンダ上室側の開口端を開閉するリ
ーフスプリング式の第二の弁要素とを有するショックア
ブソーバが従来より知られている。

【０００３】かかるショックアブソーバによれば、シリ
ンダに対するピストンの相対運動にに伴ないシリンダ上
室とシリンダ下室との間に第一又は第二の接続通路を経
て流通する作動流体により第一又は第二の弁要素が弾性
変形され、第一又は第二の弁要素と対応する接続通路の
開口端との間に可変オリフィスが形成され、作動流体が
可変オリフィスを通過する際の流通抵抗により減衰力が
発生され、可変オリフィスの実効通路断面積はピストン
速度の変化に応じて変化する。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし上述の如き従来
のショックアブソーバに於ては、可変オリフィスの実効
通路断面積は、シリンダ上室とシリンダ下室との間に第
一又は第二の接続通路を経て流通する作動流体により第
一又は第二の弁要素に与えられる力とそれらの弁要素の
ばね力との釣合いによる弁要素の弾性変形量及び変形態
様によって決定されるので、ピストン速度が低い領域に
於ける可変オリフィスの実効通路断面積を精密に調整し
設定することが困難であり、そのため低ピストン速度域
に於ける減衰力を精密に調整し設定することができない
という問題がある。

【０００５】本発明は、従来のショックアブソーバに於
ける上述の如き問題に鑑み、低ピストン速度域に於ける
減衰力を精密に調整し設定することができるよう改良さ
れたショックアブソーバの減衰力発生機構を提供するこ
とを目的としている。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上述の如き目的は、本発
明によれば、シリンダと、前記シリンダに往復動可能に
嵌合し前記シリンダと共働して第一及び第二のシリンダ
室を郭定するピストンと、前記ピストンに設けられ前記
二つのシリンダ室を連通接続する接続通路とを有するシ
ョックアブソーバの減衰力発生機構にして、前記ピスト
ンに固定され前記接続通路の一部を郭定する弁孔を有す
る弁座要素と、前記弁座要素の前記弁孔にその軸線に沿
って往復動可能に嵌合する弁要素と、前記弁座要素の両
側にて前記ピストンに固定され一端にて前記弁要素に当
接する一対のリーフスプリングとを有し、前記弁座要素
はそれぞれ前記第一及び第二のシリンダ室へ向うにつれ
て前記弁要素より離れる方向へ傾斜した第一及び第二の
傾斜面を有するショックアブソーバの減衰力発生機構に
よって達成される。

【０００７】

【作用】上述の如き構成によれば、シリンダに対するピ
ストンの相対運動により第一及び第二のシリンダ室の間
に差圧が発生し、差圧はピストン速度の増大につれて増
大する。第一のシリンダ室内の圧力が第二のシリンダ室
内の圧力よりも高いときには弁要素が対応するリーフス
プリングのばね力に抗して弁座要素に対し相対的に第二
のシリンダ室へ向けて移動せしめられ、弁要素と第一の
傾斜面との間に可変オリフィスが形成され、作動液体が
このオリフィスを通過する際の流通抵抗により減衰力が
発生され、逆に第二のシリンダ室内の圧力が第一のシリ
ンダ室内の圧力よりも高いときには弁要素が対応するリ
ーフスプリングのばね力に抗して弁座要素に対し相対的
に第一のシリンダ室へ向けて移動せしめられ、弁要素と
第二の傾斜面との間に可変オリフィスが形成され、作動
液体がこのオリフィスを通過する際の流通抵抗により減
衰力が発生される。

【０００８】これらの何れの場合にも弁要素及び弁座要
素は弾性変形せず、可変オリフィスの実効通路断面積は
第一及び第二の傾斜面の傾斜角及び弁座要素に対する弁
要素の相対位置により決定され、弁座要素に対する弁要
素の相対位置は第一及び第二のシリンダ室の間の差圧及
びリーフスプリングのばね力により決定されるので、発
生する減衰力は第一及び第二の傾斜面の傾斜角及び弁座
要素に対する弁要素の相対位置により一義的に定まり、
減衰力はピストン速度の大小に拘らずその増大につれて
増大する。従って中立位置にあるときの弁要素に対する
弁要素の第一及び第二の傾斜面の相対位置、第一及び第
二の傾斜面の傾斜角、及びリーフスプリングのばね力を
適宜に設定し調整することにより、低ピストン速度域に
於て発生する減衰力をも精密に調整し設定することが可
能である。

【０００９】

【実施例】以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施
例について詳細に説明する。

【００１０】図１はツインチューブ式ショックアブソー
バに適用された本発明による減衰力発生機構の一つの実
施例を示す縦断面図、図２は図１の線II−IIに沿う平断
面図である。

【００１１】これらの図に於て、１０及び１２はそれぞ
れ軸線１４に沿って同心状に延在し互いに共働して環状
室１６を郭定する実質的に円筒形のインナシリンダ及び
アウタシリンダを示している。インナシリンダ１０内に
はピストン１８が軸線１４に沿って往復動可能に配置さ
れている。ピストン１８はロッド部１８ａとこれと一体
をなすピストン本体１８ｂとよりなっている。ピストン
本体１８ｂはインナシリンダ１０と共働してシリンダ上
室２０とシリンダ下室２２とを郭定しており、ピストン
本体１８ｂの円筒状外周面にはインナシリンダ１０の内
壁面との間を相対摺動可能にシールするピストンバンド
２４が装着されている。

【００１２】ピストン本体１８ｂには軸線１４に沿って
延在し図にて下方へ向けて開口する実質的に円筒形のピ
ストン弁受入れ孔２６が設けられている。ピストン弁受
入れ孔２６はピストン本体１８ｂに設けられた複数個の
連通孔２７と共働してシリンダ上室２０とシリンダ下室
２２とを連通接続する接続通路を郭定している。ピスト
ン弁受入れ孔２６には本発明による減衰力発生機構が組
込まれたピストン弁２８が設けられている。

【００１３】ピストン弁２８は軸線１４に沿って延在す
る円筒形の弁孔３０を有する実質的に円筒形の弁座要素
３２と、弁座要素３２の弁孔３０にその軸線に沿って往
復動可能に嵌合する弁要素３４とを含んでいる。弁座要
素３２の軸線方向両側には一対のリーフスプリング３６
及び３８と一対のストッパプレート４０及び４２とが配
置されている。ストッパプレート４２はその外周縁にて
ピストン弁受入れ孔２６の肩部４４に当接しており、弁
座要素３２、リーフスプリング３６及び３８、ストッパ
プレート４０及び４２はピストン本体１８ｂの下端にね
じ込まれたロックリング４６によりその図にて上端と肩
部４４との間に挾持された状態にてピストン本体１８ｂ
に固定されている。

【００１４】弁要素３４はその中央にて軸線１４に沿っ
て延在し弁要素の上下の空間を連通接続する固定オリフ
ィス４８と、その周囲にて軸線の周りに環状に延在しそ
れぞれ下面及び上面より軸線に沿って下方及び上方へ突
出する環状凸部５０及び５２とを有している。図示の実
施例に於ては、環状凸部５０及び５２にはそれぞれリー
フスプリング３６及び３８の軸線の周りに等間隔にて互
いに隔置された四つのリーフ部３６ａ及び３８ａの先端
が当接しており、リーフ部３６ａ及び３８ａは図１に示
されている如くピストン１８が中立位置にあるときには
軸線１４に垂直な平面状態を維持し、これにより弁要素
３４が図示の中立位置に保持されるようになっている。
ストッパプレート４０及び４２はそれぞれ中央孔４０ａ
及び４２ａと、それらの周りに互いに隔置された状態に
て設けられた四つの孔４０ｂ及び４２ｂとを有してお
り、これらの孔によりそれぞれストッパプレート４０及
び４２の上下の空間が互いに連通接続されている。

【００１５】弁座要素３４の弁孔３０の壁面は、軸線１
４の周りに互いに１８０°隔置された位置に設けられた
一対の第一の傾斜面５４と、これらの傾斜面に対し軸線
１４の周りに９０°隔置された位置に設けられた一対の
第二の傾斜面５６とを有している。第一の傾斜面５４及
び第二の傾斜面５６はそれぞれリーフスプリング３６及
び３８に隣接して設けられており、何れも軸線１４の周
りに円弧状に延在している。特に図示の実施例に於て
は、第一の傾斜面５４はシリンダ下室２２へ向うにつれ
て弁要素３４より離れる方向へ傾斜しており、その上端
は中立位置にあるときの弁要素３４の外周部の上端と実
質的に整合している。同様に第二の傾斜面５６はシリン
ダ上室２０へ向うにつれて弁要素より離れる方向へ傾斜
しており、その図にて下端は中立位置にあるときの弁要
素の外周部の下端と実質的に整合している。更に図示の
実施例に於ては、第二の傾斜面５６の軸線１４に対する
傾斜角は第一の傾斜面５４の傾斜角よりも大きく設定さ
れている。

【００１６】図３は図１に示された実施例のベース弁に
組込まれた減衰力発生機構を示す縦断面図である。尚図
３に於て、図１及び図２に示された部分に対応する部分
には図１及び図２に於て付された符号に１００が加算さ
れた符号が付されている。

【００１７】図３に示されている如く、アウタシリンダ
１２の下端にはロアキャップ６０がかしめにより固定さ
れている。またインナシリンダ１０の下端にはベースケ
ース６２が嵌合しており、ベースケースはその下端外周
部がインナシリンダの下端とロアキャップとの間に挾持
されることによりインナシリンダに固定されている。ベ
ースケース６２の下端部には軸線１４の周りに互いに隔
置された位置に複数個の溝６４が設けられており、これ
らの溝はロアケース６０と共働してベースケースとロア
ケースとの間の空間６６と環状室１６とを連通接続する
接続通路を郭定している。

【００１８】ベースケース６２には軸線１４に沿って延
在し図にて下方へ向けて開口する実質的に円筒形のベー
ス弁受入れ孔１２６が設けられている。ベース弁受入れ
孔１２６にはピストン弁２８と同様に構成されたベース
弁６８が設けられている。ベース弁６８は軸線１４に沿
って延在する円筒形の弁孔１３０を有する実質的に円筒
形の弁座要素１３２と、弁座要素１３２の弁孔１３０に
その軸線に沿って往復動可能に嵌合する弁要素１３４と
を含んでいる。弁座要素１３２の軸線方向両側には一対
のリーフスプリング１３６及び１３８と一対のストッパ
プレート１４０及び１４２とが配置されている。ストッ
パプレート１４２はその外周縁にてベース弁受入れ孔１
２６の肩部１４４に当接しており、弁座要素１３２、リ
ーフスプリング１３６及び１３８、ストッパプレート１
４０及び１４２はベースケース６２の下端にねじ込まれ
たロックリング１４６によりその図にて上端と肩部１４
４との間に挾持された状態にてベースケース６２に固定
されている。

【００１９】弁要素１３４はその中央にて軸線１４に沿
って延在し弁要素の上下の空間を連通接続する固定オリ
フィス１４８と、その周囲にて軸線の周りに環状に延在
しそれぞれ上面及び下面より軸線に沿って上方及び下方
へ突出する環状凸部１５０及び１５２とを有している。
図示の実施例に於ては、環状凸部１５０及び１５２には
それぞれリーフスプリング１３６及び１３８の軸線の周
りに等間隔にて互いに隔置された四つのリーフ部１３６
ａ及び１３８ａの先端が当接しており、リーフ部１３６
ａ及び１３８ａはピストンが中立位置にあるときには図
３に示されている如く軸線１４に垂直な平面状態を維持
し、これにより弁要素１３４が図示の中立位置に保持さ
れるようになっている。ストッパプレート１４０及び１
４２はそれぞれ中央孔１４０ａ及び１４２ａと、それら
の周りに互いに隔置された状態にて設けられた四つの孔
１４０ｂ及び１４２ｂとを有しており、これらの孔によ
りそれぞれストッパプレート１４０及び１４２の上下の
空間が互いに連通接続されている。

【００２０】弁座要素１３２の弁孔１３０の壁面は、軸
線１４の周りに互いに１８０°隔置された位置に設けら
れた一対の第一の傾斜面１５４と、これらの傾斜面に対
し軸線１４の周りに９０°隔置された位置に設けられた
一対の第二の傾斜面１５６とを有している。第一の傾斜
面１５４及び第二の傾斜面１５６はそれぞれリーフスプ
リング１３６及び１３８に隣接して設けられており、何
れも軸線１４の周りに円弧状に延在している。特に図示
の実施例に於ては、第一の傾斜面１５４はシリンダ下室
２２へ向うにつれて弁要素１３４より離れる方向へ傾斜
しており、その下端は中立位置にあるときの弁要素１３
４の外周部の下端と実質的に整合している。同様に第二
の傾斜面１５６は空間６６へ向うにつれて弁要素より離
れる方向へ傾斜しており、その図にて上端は中立位置に
あるときの弁要素の外周部の上端と実質的に整合してい
る。更に図示の実施例に於ては、ピストン弁２８の場合
とは逆に第一の傾斜面１５４の軸線１４に対する傾斜角
は第二の傾斜面１５６の傾斜角よりも大きく設定されて
いる。

【００２１】尚図には示されていないが、従来のツイン
チューブ式ショックアブソーバの場合と同様、シリンダ
上室２０、シリンダ下室２２、環状室１６、空間６６等
には作動液体としてのオイルが充填されており、また環
状室１６の上方部分には高圧ガスが封入されている。

【００２２】上述の実施例に於て、ピストン１８がイン
ナシリンダ１０に対し相対的にその伸び方向へ移動する
伸び行程に於ては、シリンダ上室２０の容積が減小する
と共にその圧力が上昇し、逆にシリンダ下室２２の容積
が増大すると共にその圧力が低下する。従って図４に於
て矢印Ａにて示されている如く、シリンダ上室２０内の
オイルは連通孔２７、ピストン弁受入孔２６のピストン
弁２８より上方の空間、固定オリフィス４８、ピストン
弁受入孔のピストン弁より下方の空間を経てシリンダ下
室２２へ流動すると共に、ピストン弁の上下の空間内の
圧力の差圧により弁要素３４がリーフスプリング３６の
ばね力に抗して弁座要素３２に対し相対的に図にて下方
へ変位せしめられて弁要素と弁座要素の第一の傾斜面５
４との間に可変オリフィス７２が形成され、これにより
ピストン弁２８より上方の空間内のオイルは図４に於て
矢印Ｂにて示されている如く可変オリフィス７２をも通
過してピストン弁より下方の空間へ流動する。

【００２３】同様に、環状室１６内のオイルは溝６４に
より郭定された接続通路、空間６６、ベース弁受入れ孔
１２６のベース弁６８より下方の空間、固定オリフィス
１４８、ベース弁受入れ孔のベース弁より上方の空間を
経てシリンダ下室２２へ流動すると共に、ベース弁の上
下の空間内の圧力の差圧により弁要素１３４がリーフス
プリング１３６のばね力に抗して弁座要素１３２に対し
相対的に図にて上方へ変位せしめられて弁要素と弁座要
素の第一の傾斜面１５４との間に可変オリフィスが形成
され、これによりベース弁６８より下方の空間内のオイ
ルはこの可変オリフィスをも通過してベース弁より上方
の空間へ流動する。

【００２４】この場合ベース弁６８の弁座要素１３２に
設けられた第一の傾斜面１５４の傾斜角はピストン弁２
８の弁座要素３２に設けられた第一の傾斜面５４の傾斜
角よりも大きいので、オイルが可変オリフィス７２を通
過する際の流通抵抗はオイルがベース弁に形成される可
変オリフィスを通過する際の流通抵抗よりも高く、これ
によりピストンの伸び工程に於ける減衰力は主としてピ
ストン弁に於て発生される。またオイルが固定オリフィ
ス４８及び可変オリフィス７２を通過する際の流通抵抗
はピストン速度の増大につれて漸次増大するので、ピス
トンの伸び工程に於ける減衰力特性は図９の上半分に於
て実線にて示されている如き特性となる。

【００２５】一方ピストン１８がインナシリンダ１０に
対し相対的にその縮み方向へ移動する縮み行程に於て
は、シリンダ下室２２の容積が減小すると共にその圧力
が上昇し、逆にシリンダ上室２０の容積が増大すると共
にその圧力が低下する。従って図５に於て矢印Ｃにて示
されている如く、シリンダ下室２２内のオイルはピスト
ン弁受入孔２６のピストン弁２８より下方の空間、固定
オリフィス４８、ピストン弁受入孔のピストン弁より下
方の空間、連通孔２７を経てシリンダ上室２０へ流動す
ると共に、ピストン弁の上下の空間内の圧力の差圧によ
り弁要素３４がリーフスプリング３８のばね力に孔して
弁座要素３２に対し相対的に図にて上方へ変位せしめら
れて弁要素と弁座要素の第二の傾斜面５６との間に可変
オリフィス７４が形成され、これによりピストン弁２８
より下方の空間内のオイルは図４に於て矢印Ｄにて示さ
れている如く可変オリフィス７４をも通過してピストン
弁より上方の空間へ流動する。

【００２６】同様に、シリンダ下室２２内のオイルはベ
ース弁受入れ孔１２６のベース弁６８より上方の空間、
固定オリフィス１４８、ベース弁受入れ孔のベース弁よ
り下方の空間、空間６６、溝６４により郭定された接続
通路を経て環状室１６へ流動すると共に、ベース弁の上
下の空間内の圧力の差圧により弁要素１３４がリーフス
プリング１３８のばね力に抗して弁座要素１３２に対し
相対的に図にて下方へ変位せしめられて弁要素と弁座要
素の第二の傾斜面１５６との間に可変オリフィスが形成
され、これによりベース弁６８より上方の空間内のオイ
ルはこの可変オリフィスをも通過してベース弁より下方
の空間へ流動する。

【００２７】この場合ベース弁６８の弁座要素１３２に
設けられた第二の傾斜面１５６の傾斜角はピストン弁２
８の弁座要素３２に設けられた第二の傾斜面５６の傾斜
角よりも小さいので、オイルがベース弁に形成される可
変オリフィスを通過する際の流通抵抗はオイルが可変オ
リフィス７２を通過する際の流通抵抗よりも高く、これ
によりピストンの縮み工程に於ける減衰力は主としてベ
ース弁に於て発生される。またオイルがベース弁の固定
オリフィス１４８及び可変オリフィスを通過する際の流
通抵抗はピストン速度の増大につれて漸次増大するの
で、ピストンの縮み工程に於ける減衰力特性は図９の下
半分に於て実線にて示されている如き特性となる。

【００２８】図６乃至図８はそれぞれ本発明に従って構
成されたピストン弁の第一乃至第三の修正例の第一の傾
斜面に対応する部分を示す拡大部分縦断面図である。尚
これらの図に於て図１及び図２に示された部分に対応す
る部分は図１及び図２に於て付された符号と同一の符号
が付されている。またこれらの図には示されていない
が、ベース弁の第二の傾斜面の部分もそれぞれ図６乃至
図８に示された構造と同一の構造にて構成されている。

【００２９】図６に示された第一の修正例に於ては、第
一の傾斜面５４の軸線１４に対する傾斜角は上述の実施
例の場合に比して大きく設定されている。従ってこの修
正例に於てはピストン速度の増大に伴なう可変オリフィ
ス７２の流通抵抗の増大率が上述の実施例の場合に比し
て小さくなるので、この第一の修正例に於ける減衰力特
性は図９に於て破線にて示されている如き特性となる。
尚これと同様の特性は図１及び図２に示された実施例に
於て一対のリーフスプリングのばね定数を低減すること
によっても得られる。

【００３０】図７に示された第二の修正例に於ては、第
一の傾斜面５４の図にて上端は中立位置にあるときの弁
要素３２の外周部の上端よりも下方に位置しており、こ
れにより弁要素３２の外周部の上端が傾斜面５４の上端
よりも下方へ移動しない限り上述の実施例に於ける可変
オリフィス７２に相当する可変オリフィスは形成されな
いようになっている。従ってこの第二の修正例に於ける
減衰力特性は図９に於て仮想線にて示されている如き特
性となる。

【００３１】更に図８に示された第三の修正例に於て
は、固定オリフィス４８は省略されており、第一の傾斜
面５４の図にて上端は中立位置にあるときの弁要素３２
の外周部の上端よりも下方にしており、第一の傾斜面の
上端には軸線１４に沿って延在し軸線の周りに傾斜面５
４と同一の周方向の範囲に亘り延在する円筒面５４ａが
設けられている。この円筒面５４ａは図示の修正例に於
ては中立位置にあるときの弁要素３２の外周部の上端よ
り僅かに上方まで延在している。従ってこの第三の修正
例に於ては、弁要素３２の外周部の上端が傾斜面５４の
上端よりも下方へ移動しない限り、弁要素と弁座要素と
の間に郭定されるオリフィスの実効通路断面積は一定で
あり、このオリフィスは固定オリフィス４８と同一の機
能を果すので、この第三の実施例に於ける減衰力特性も
図９に於て仮想線にて示されている如き特性となる。

【００３２】かくして上述の実施例によれば、中立位置
にあるときの弁要素３２及び１３２に対する弁座要素の
第一の傾斜面５４及び第二の傾斜面１５６の相対位置、
第一の傾斜面５４及び第二の傾斜面１５６の傾斜角、リ
ーフスプリング３６及び１３８のばね力を適宜に設定し
調整することにより、低ピストン速度域に於ける減衰力
を精密に調整し設定することができる。またこの場合第
一の傾斜面５４及び第二の傾斜面５６の相対位置、第一
の傾斜面５４及び第二の傾斜面１５６の傾斜角、リーフ
スプリング３６及び１３８のばね力をそれぞれ相互に独
立して設定し調整することができるので、伸び行程及び
縮み行程の減衰力特性を相互に独立して設定し調整する
ことができる。

【００３３】また上述の実施例によれば、弁要素３２及
び１３２をその中立位置へ付勢する手段はリーフスプリ
ングであり、付勢手段が圧縮コイルばねである場合に比
してピストン弁２８及びベース弁６８の軸線方向長さを
低減することができるので、ピストン本体１８ｂ及びベ
ースケース６２等を小型軽量化することができ、これに
よりショックアブソーバを小型軽量化することができ
る。

【００３４】尚上述の実施例はツインチューブ式のショ
ックアブソーバとして構成されているが、本発明のショ
ックアブソーバはシリンダ内のピストンの体積の変化を
補償するガス室がシリンダ下室内に設けられたモノチュ
ーブ式のショックアブソーバとして構成されてもよい。

【００３５】また上述の各実施例に於ては、弁要素３２
及び１３２の両面には環状凸部５０等が設けられている
が、例えば図６に於て仮想線にて示されている如く、弁
要素をその中立位置へ付勢する一対のリーフスプリング
のリーフ部を弁要素に対し近づく方向へ湾曲させ、それ
らの先端にて弁要素の上下面に当接させることにより、
環状凸部が省略されてもよい。

【００３６】また上述の実施例に於ては、リーフスプリ
ング３６及び３８のリーフ部は第一の傾斜面５４、第二
の傾斜面５６、ストッパの孔４０ｂ、４２ｂに対応して
設けられているが、各リーフ部の間の凹部がこれらの傾
斜面等に整合するよう、リーフスプリングは弁座要素３
２、ストッパ４０及び４２に対し図２で見て軸線１４の
周りに４５°回動された状態にて組込まれてもよい。

【００３７】以上に於ては本発明を特定の実施例につい
て詳細に説明したが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施
例が可能であることは当業者にとって明らかであろう。

【００３８】

【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、本発
明によれば、ピストンがシリンダに対し何れの方向へ相
対運動する場合にも弁要素及び弁座要素は弾性変形せ
ず、可変オリフィスの実効通路断面積は第一及び第二の
傾斜面の傾斜角及び弁座要素に対する弁要素の相対位置
により決定され、また弁座要素に対する弁要素の相対位
置は第一及び第二のシリンダ室の間の差圧及びリーフス
プリングのばね力により決定されるので、発生する減衰
力は第一及び第二の傾斜面の傾斜角及び弁座要素に対す
る弁要素の相対位置により一義的に定まり、減衰力はピ
ストン速度の大小に拘らずその増大につれて増大する。
従って中立位置にあるときの弁要素に対する弁座要素の
第一及び第二の傾斜面の相対位置、第一及び第二の傾斜
面の傾斜角、及びリーフスプリングのばね力を適宜に設
定し調整することにより、低ピストン速度域に於て発生
する減衰力をも精密に調整し設定することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ツインチューブ式ショックアブソーバに適用さ
れた本発明による減衰力発生機構の一つの実施例を示す
縦断面図である。

【図２】図２は図１の線II−IIに沿う平断面図である。

【図３】図１及び図２に示された実施例のベースバルブ
に組込まれた減衰力発生機構を示す縦断面図である。

【図４】ショックアブソーバの伸び行程に於ける図１及
び図２に示された実施例の作動を示す説明図である。

【図５】ショックアブソーバの縮み行程に於ける図１及
び図２に示された実施例の作動を示す説明図である。

【図６】本発明に従って構成されたピストン弁の第一の
修正例の要部を示す拡大部分縦断面図である。

【図７】本発明に従って構成されたピストン弁の第二の
修正例の要部を示す拡大部分縦断面図である。

【図８】本発明に従って構成されたピストン弁の第三の
修正例の要部を示す拡大部分縦断面図である。

【図９】図１乃至図５に示された実施例及び図６乃至図
８に示された第一乃至第三の修正例に於けるピストン速
度と減衰力との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１０…インナシリンダ １２…アウタシリンダ １８…ピストン ２０…シリンダ上室 ２２…シリンダ下室 ２８…ピストン弁 ３０…弁孔 ３２…弁座要素 ３４…弁要素 ３６、３８…リーフスプリング ４０、４２…ストッパプレート ４８…固定オリフィス ５４…第一の傾斜面 ５６…第二の傾斜面 ６８…ベース弁 ７２、７４…可変オリフィス １３０…弁孔 １３２…弁座要素 １３４…弁要素 １３６、１３８…リーフスプリング １４０、１４２…ストッパプレート １４８…固定オリフィス １５４…第一の傾斜面 １５６…第二の傾斜面

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】シリンダと、前記シリンダに往復動可能に
   嵌合し前記シリンダと共働して第一及び第二のシリンダ
   室を郭定するピストンと、前記ピストンに設けられ前記
   二つのシリンダ室を連通接続する接続通路とを有するシ
   ョックアブソーバの減衰力発生機構にして、前記ピスト
   ンに固定され前記接続通路の一部を郭定する弁孔を有す
   る弁座要素と、前記弁座要素の前記弁孔にその軸線に沿
   って往復動可能に嵌合する弁要素と、前記弁座要素の両
   側にて前記ピストンに固定され一端にて前記弁要素に当
   接する一対のリーフスプリングとを有し、前記弁座要素
   はそれぞれ前記第一及び第二のシリンダ室へ向うにつれ
   て前記弁要素より離れる方向へ傾斜した第一及び第二の
   傾斜面を有するショックアブソーバの減衰力発生機構。