JPH05160626A - 無給電素子付きトリプレート型平面アンテナ - Google Patents
無給電素子付きトリプレート型平面アンテナInfo
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- JPH05160626A JPH05160626A JP32567091A JP32567091A JPH05160626A JP H05160626 A JPH05160626 A JP H05160626A JP 32567091 A JP32567091 A JP 32567091A JP 32567091 A JP32567091 A JP 32567091A JP H05160626 A JPH05160626 A JP H05160626A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】放射素子からスロット板と地導体間を横方向へ
伝播する成分の発生を抑制し、素子の配列間隔を従来よ
り広い範囲で任意に設定可能で、かつビームチルトアン
テナの設計において、横方向伝播成分の影響による円偏
波の軸比の劣化がなく高効率にする。 【構成】スロット板４の面上に、誘電体２ｃを介して無
給電素子９を形成した無給電基板８を、無給電素子９が
放射素子５及びスロット７の真上にくる様に設置し、か
つ、放射素子５とスロット７及び無給電素子９を直交す
る２方向に各々等間隔で配列すると共に、２方向の配列
間隔を利用する周波数帯域の中心周波数の自由空間波長
λ0に対して０．７〜０．９３倍にし、さらに誘電体２
ａ、２ｂ、２ｃの比誘電率εｒを１．０〜１．３とし、
その厚みをλ0に対して０．０４〜０．１２倍に設定す
ること。
伝播する成分の発生を抑制し、素子の配列間隔を従来よ
り広い範囲で任意に設定可能で、かつビームチルトアン
テナの設計において、横方向伝播成分の影響による円偏
波の軸比の劣化がなく高効率にする。 【構成】スロット板４の面上に、誘電体２ｃを介して無
給電素子９を形成した無給電基板８を、無給電素子９が
放射素子５及びスロット７の真上にくる様に設置し、か
つ、放射素子５とスロット７及び無給電素子９を直交す
る２方向に各々等間隔で配列すると共に、２方向の配列
間隔を利用する周波数帯域の中心周波数の自由空間波長
λ0に対して０．７〜０．９３倍にし、さらに誘電体２
ａ、２ｂ、２ｃの比誘電率εｒを１．０〜１．３とし、
その厚みをλ0に対して０．０４〜０．１２倍に設定す
ること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、マイクロ波帯の送受信
に用いられるトリプレート型平面アンテナに関する。
に用いられるトリプレート型平面アンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】平面アンテナのアンテナ効率を高める手
段として、トリプレート線路を用いて線電線路の低損失
化を図る方法がある。この種のアンテナの基本構成は、
図６（ａ）に示すように、地導体１の面上に誘電体２ａ
を介して放射素子５と給電線路６等を形成したアンテナ
回路基板３を設置し、その面上に誘電体２ｂを介してス
ロット７を有するスロット板４をスロット７が放射素子
５の真上にくる様に形成したものである。更にこの種の
アンテナにおいて、高効率を達成する為には、図６
（ｂ）に示す様に地導体１とスロット板４の間を横方向
へ伝播する成分が、隣接するスロットから放射する際の
位相をスロットから直接放射する成分の位相と一致させ
る必要がある。筆者らは、この隣接するスロットから放
射する横方向伝播成分の位相とスロットから直接放射す
る成分の位相を一致させる様に、隣接する素子の配列間
隔を適正な値に保つことで、横方向伝播成分を利得に寄
与させることが可能であるという結果を得た。
段として、トリプレート線路を用いて線電線路の低損失
化を図る方法がある。この種のアンテナの基本構成は、
図６（ａ）に示すように、地導体１の面上に誘電体２ａ
を介して放射素子５と給電線路６等を形成したアンテナ
回路基板３を設置し、その面上に誘電体２ｂを介してス
ロット７を有するスロット板４をスロット７が放射素子
５の真上にくる様に形成したものである。更にこの種の
アンテナにおいて、高効率を達成する為には、図６
（ｂ）に示す様に地導体１とスロット板４の間を横方向
へ伝播する成分が、隣接するスロットから放射する際の
位相をスロットから直接放射する成分の位相と一致させ
る必要がある。筆者らは、この隣接するスロットから放
射する横方向伝播成分の位相とスロットから直接放射す
る成分の位相を一致させる様に、隣接する素子の配列間
隔を適正な値に保つことで、横方向伝播成分を利得に寄
与させることが可能であるという結果を得た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この素子間隔の適正化
によって、隣接スロットから放射する横方向伝播成分の
位相をスロットから直接放射する成分の位相と一致さ
せ、横方向伝播成分を利得に寄与させる方法は、確かに
高効率な平面アンテナが実現可能であるものの、図７に
示す様に適正な素子間隔は０．９λ0（λ0は、使用周波
数帯の中心周波数の自由空間波長）前後に限定されるた
め、更に素子の配列間隔を狭めて配列効率を高め、より
高効率化を図ることは困難であった。また、主ビームの
方向がアンテナ面に対して垂直な方向から傾いたビーム
チルトアンテナの実現に際しては、図８に示す様に、チ
ルト面内においてはチルト方向から到来する平面波に対
して、横方向伝播成分（４）・（５）を同相とし、かつ
主放射成分（１）・（２）・（３）と同相にするために
は、θ−０゜すなわちビームチルトなしとする以外は幾
何的に困難である。従ってチルト面内での横方向伝播成
分が活用できないため、トリプレート型平面アンテナ構
成のビームチルトアンテナは、図９に示す様に効率低下
が生じ、かつ円偏波のビームチルトアンテナでは、図１
０に示す様に軸比が劣化する等の問題があった。本発明
は上記問題点に鑑みてなされたものであり、トリプレー
ト型平面アンテナにおいて、放射素子からスロット板と
地導体間を横方向へ伝播する成分の発生を抑制し、素子
の配列間隔を従来より広い範囲で任意に設定可能で、か
つビームチルトアンテナの設計において、横方向伝播成
分の影響による軸比の劣化がない高効率な平面アンテナ
を提供するものである。
によって、隣接スロットから放射する横方向伝播成分の
位相をスロットから直接放射する成分の位相と一致さ
せ、横方向伝播成分を利得に寄与させる方法は、確かに
高効率な平面アンテナが実現可能であるものの、図７に
示す様に適正な素子間隔は０．９λ0（λ0は、使用周波
数帯の中心周波数の自由空間波長）前後に限定されるた
め、更に素子の配列間隔を狭めて配列効率を高め、より
高効率化を図ることは困難であった。また、主ビームの
方向がアンテナ面に対して垂直な方向から傾いたビーム
チルトアンテナの実現に際しては、図８に示す様に、チ
ルト面内においてはチルト方向から到来する平面波に対
して、横方向伝播成分（４）・（５）を同相とし、かつ
主放射成分（１）・（２）・（３）と同相にするために
は、θ−０゜すなわちビームチルトなしとする以外は幾
何的に困難である。従ってチルト面内での横方向伝播成
分が活用できないため、トリプレート型平面アンテナ構
成のビームチルトアンテナは、図９に示す様に効率低下
が生じ、かつ円偏波のビームチルトアンテナでは、図１
０に示す様に軸比が劣化する等の問題があった。本発明
は上記問題点に鑑みてなされたものであり、トリプレー
ト型平面アンテナにおいて、放射素子からスロット板と
地導体間を横方向へ伝播する成分の発生を抑制し、素子
の配列間隔を従来より広い範囲で任意に設定可能で、か
つビームチルトアンテナの設計において、横方向伝播成
分の影響による軸比の劣化がない高効率な平面アンテナ
を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は図１に示す様
に、地導体１と、この地導体１の面上に誘電体２ａを介
して、放射素子５と給電線路６等を形成したアンテナ回
路基板３を設置し、その面上に誘電体２ｂを介してスロ
ット７を有するスロット板４をスロット７が放射素子５
の真上にくる様に設置して構成されるトリプレート型平
面アンテナにおいて、前記スロット板４の面上に、誘電
体２ｃを介して無給電素子９を形成した無給電基板８
を、無給電素子９が放射素子５及びスロット７の真上に
くる様に設置し、かつ、前記放射素子５とスロット７及
び無給電素子９を図２に示す如く、直交する２方向に各
々等間隔で配列すると共に、前記２方向の配列間隔
Ｐ1，Ｐ2を利用する周波数帯域の中心周波数の自由空間
波長λ0に対して０．７〜０．９３倍にし、さらに前記
誘電体２ａ、２ｂ、２ｃの比誘電率εｒを１．０〜１．
３とし、その厚みｈをλ0に対して０．０４〜０．１２
倍に設定する。本発明の直線偏波用アンテナに用いる放
射素子５とスロット７及び無給電素子９の形状は、一般
に用いられる正方形あるいは円形のパンチを用いること
ができるが、正方形の場合、放射素子５の一辺の長さａ
はλ0に対して０．３９〜０．４８倍であることが望ま
しく、スロット７の一辺の長さＬはλ0に対し０．５６
〜０．６４倍が望ましく、無給電素子９の一辺の長さｂ
は０．２８〜０．３倍が望ましい。また、本発明の円偏
波用アンテナに用いる放射素子５の形状は、一般に用い
られる正方形あるいは円形の２点給電パッチや正方形あ
るいは円形パッチに摂動を設けた１点給電パッチを用い
ることができるが、１点給電の正方形パッチの場合は、
一辺の長さａがλ0に対して０．３９〜０．４８倍で、
相対する２つの角の切除面積の合計ｓ×ｓと前記正方形
の面積ａ×ａとの割合を０．０５〜０．０９であること
が望ましい。
に、地導体１と、この地導体１の面上に誘電体２ａを介
して、放射素子５と給電線路６等を形成したアンテナ回
路基板３を設置し、その面上に誘電体２ｂを介してスロ
ット７を有するスロット板４をスロット７が放射素子５
の真上にくる様に設置して構成されるトリプレート型平
面アンテナにおいて、前記スロット板４の面上に、誘電
体２ｃを介して無給電素子９を形成した無給電基板８
を、無給電素子９が放射素子５及びスロット７の真上に
くる様に設置し、かつ、前記放射素子５とスロット７及
び無給電素子９を図２に示す如く、直交する２方向に各
々等間隔で配列すると共に、前記２方向の配列間隔
Ｐ1，Ｐ2を利用する周波数帯域の中心周波数の自由空間
波長λ0に対して０．７〜０．９３倍にし、さらに前記
誘電体２ａ、２ｂ、２ｃの比誘電率εｒを１．０〜１．
３とし、その厚みｈをλ0に対して０．０４〜０．１２
倍に設定する。本発明の直線偏波用アンテナに用いる放
射素子５とスロット７及び無給電素子９の形状は、一般
に用いられる正方形あるいは円形のパンチを用いること
ができるが、正方形の場合、放射素子５の一辺の長さａ
はλ0に対して０．３９〜０．４８倍であることが望ま
しく、スロット７の一辺の長さＬはλ0に対し０．５６
〜０．６４倍が望ましく、無給電素子９の一辺の長さｂ
は０．２８〜０．３倍が望ましい。また、本発明の円偏
波用アンテナに用いる放射素子５の形状は、一般に用い
られる正方形あるいは円形の２点給電パッチや正方形あ
るいは円形パッチに摂動を設けた１点給電パッチを用い
ることができるが、１点給電の正方形パッチの場合は、
一辺の長さａがλ0に対して０．３９〜０．４８倍で、
相対する２つの角の切除面積の合計ｓ×ｓと前記正方形
の面積ａ×ａとの割合を０．０５〜０．０９であること
が望ましい。
【０００５】
【作用】本発明の無給電素子付きトリプレート型平面ア
ンテナのスロット板４は、給電線路６と地導体１と共に
構成されるトリプレート線路の上部地導体として作用
し、線路からの放射損失を抑制した低損失な給電系を構
成する。また、スロット７は放射素子５と無給電素子９
が電磁的に結合するための開口であり、これにより給電
線路６から放射素子５に効率よく伝送された電力は、ほ
ぼ損失なくすべて無給電素子９に伝達される。この無給
電素子９は、上部を遮蔽するスロット板等を有しておら
ず、従って横方向へ伝播する成分はほとんどなく、無給
電素子９に伝達された電力は、通常のマイクロストリッ
プパッチからの放射と等価となる。このように、無給電
素子９を設けたことで、横方向伝播成分がほとんど発生
せず、従って本アンテナは、横方向伝播成分を活用する
ための適正配列間隔に制約されることなく、より広い範
囲で効率的な配列間隔を任意に設定できる。またビーム
チルトアンテナの実現に際しても、チルト面と非チルト
面とで放射成分に差がなく、軸比の劣化がない。
ンテナのスロット板４は、給電線路６と地導体１と共に
構成されるトリプレート線路の上部地導体として作用
し、線路からの放射損失を抑制した低損失な給電系を構
成する。また、スロット７は放射素子５と無給電素子９
が電磁的に結合するための開口であり、これにより給電
線路６から放射素子５に効率よく伝送された電力は、ほ
ぼ損失なくすべて無給電素子９に伝達される。この無給
電素子９は、上部を遮蔽するスロット板等を有しておら
ず、従って横方向へ伝播する成分はほとんどなく、無給
電素子９に伝達された電力は、通常のマイクロストリッ
プパッチからの放射と等価となる。このように、無給電
素子９を設けたことで、横方向伝播成分がほとんど発生
せず、従って本アンテナは、横方向伝播成分を活用する
ための適正配列間隔に制約されることなく、より広い範
囲で効率的な配列間隔を任意に設定できる。またビーム
チルトアンテナの実現に際しても、チルト面と非チルト
面とで放射成分に差がなく、軸比の劣化がない。
【０００６】
【実施例】実施例１ 本発明の一実施例を図２（ａ）に示す。地導体１として
厚さ１mmのアルミニウム板を用い、スロット板４として
厚さ０．５mmのアルミニウム板を用いた。誘電体２ａ、
２ｂ、２ｃとして厚さ２mmで比誘電率約１．１のポリエ
チレンフォームを用いた。またアンテナ回路基板３及び
無給電基板８として厚さ２５μｍのＰＥＴフィルムに厚
さ３５μｍの銅箔を貼り合わせた基板を用い、放射素子
５と給電線路６及び無給電素子９を銅箔の不要な箇所を
エッチング除去して形成した。また、スロット板４には
スロット７をプレス加工にて形成した。上記の構成によ
り、放射素子５、スロット７及び無給電素子９の配列数
を１６とし、直交する２方向にそれぞれ等間隔で配列す
ると共に、前記２方向の間隔Ｐ1，Ｐ2を利用周波数１２
ＧＨＺの自由空間波長λ0＝２５mmに対し、０．７、
０．７８、０．８２、０．８６、０．９、０．９３倍の
６種に設定した試料を製作した。ここで、放射素子５を
一辺の長さａがλ0の０．４倍の正方形とし、スロット
７を一辺の長さＬがλ0の０．６倍の正方形とし、さら
に、無給電素子９を一辺の長さｂが０．２９倍の正方形
とした。この時、アンテナ試料の外形は各配列間隔の試
料ごとにＰの４倍で製作した。この直線偏波アンテナの
性能は図３に示す様に、配列間隔Ｐ＝０．７λ〜０．９
３λ0の広い範囲で高効率な特性を示し、従来のトリプ
レート型平面アンテナの最高効率７５％に比べ、最大１
０％の効率向上を実現できた。
厚さ１mmのアルミニウム板を用い、スロット板４として
厚さ０．５mmのアルミニウム板を用いた。誘電体２ａ、
２ｂ、２ｃとして厚さ２mmで比誘電率約１．１のポリエ
チレンフォームを用いた。またアンテナ回路基板３及び
無給電基板８として厚さ２５μｍのＰＥＴフィルムに厚
さ３５μｍの銅箔を貼り合わせた基板を用い、放射素子
５と給電線路６及び無給電素子９を銅箔の不要な箇所を
エッチング除去して形成した。また、スロット板４には
スロット７をプレス加工にて形成した。上記の構成によ
り、放射素子５、スロット７及び無給電素子９の配列数
を１６とし、直交する２方向にそれぞれ等間隔で配列す
ると共に、前記２方向の間隔Ｐ1，Ｐ2を利用周波数１２
ＧＨＺの自由空間波長λ0＝２５mmに対し、０．７、
０．７８、０．８２、０．８６、０．９、０．９３倍の
６種に設定した試料を製作した。ここで、放射素子５を
一辺の長さａがλ0の０．４倍の正方形とし、スロット
７を一辺の長さＬがλ0の０．６倍の正方形とし、さら
に、無給電素子９を一辺の長さｂが０．２９倍の正方形
とした。この時、アンテナ試料の外形は各配列間隔の試
料ごとにＰの４倍で製作した。この直線偏波アンテナの
性能は図３に示す様に、配列間隔Ｐ＝０．７λ〜０．９
３λ0の広い範囲で高効率な特性を示し、従来のトリプ
レート型平面アンテナの最高効率７５％に比べ、最大１
０％の効率向上を実現できた。
【０００７】実施例２ 次に本発明の他の実施例を図２（ｂ）に示す。本実施例
の構成は、放射素子５を一辺の長さａがλ0に対して
０．４倍とし、更に相対する２つの角をｓがλ0の０．
１０６倍だけ切除し、この切除面積の合計ｓ×ｓと正方
形の面積ａ×ａとの割合が０．０７となるようにした以
外は、実施例１と同じである。この円偏波アンテナの性
能は、図３とほぼ同様の結果であった。
の構成は、放射素子５を一辺の長さａがλ0に対して
０．４倍とし、更に相対する２つの角をｓがλ0の０．
１０６倍だけ切除し、この切除面積の合計ｓ×ｓと正方
形の面積ａ×ａとの割合が０．０７となるようにした以
外は、実施例１と同じである。この円偏波アンテナの性
能は、図３とほぼ同様の結果であった。
【０００８】実施例３ 実施例１において、直交する２つの方向の配列間隔のう
ち一方の間隔Ｐ1をλ0の０．８６倍とし、もう一方の間
隔をλ0の０．７倍とし、かつこの０．７倍の間隔で配
列された面内の素子を順次９０゜づつ位相差をもって励
振する以外、実施例１と同じ構成としたアンテナを製作
した。このアンテナは、アンテナ面に垂直な方向から２
０゜主ビーム方向が傾いた直線偏波のビームチルト特性
を示した。このアンテナの特性は、図４に示す様に従来
のトリプレート型平面アンテナ構成のビームチルトアン
テナより約１０％効率の高い結果が得られた。
ち一方の間隔Ｐ1をλ0の０．８６倍とし、もう一方の間
隔をλ0の０．７倍とし、かつこの０．７倍の間隔で配
列された面内の素子を順次９０゜づつ位相差をもって励
振する以外、実施例１と同じ構成としたアンテナを製作
した。このアンテナは、アンテナ面に垂直な方向から２
０゜主ビーム方向が傾いた直線偏波のビームチルト特性
を示した。このアンテナの特性は、図４に示す様に従来
のトリプレート型平面アンテナ構成のビームチルトアン
テナより約１０％効率の高い結果が得られた。
【０００９】実施例４ 実施例３において、放射素子５を一辺の長さａがλ0の
０．４倍とし、更に相対する２つの角をｓがλ0の０．
１０６倍だけ切除した以外、実施例３と同じ構成とした
アンテナを製作した。このアンテナは、実施例３と同様
に主ビーム方向がアンテナ面と垂直な方向から２０゜傾
いた円偏波のビームチルト特性を示し、特性は図４とほ
ぼ同様であった。更に軸比特性は、図５に示す様に広帯
域の周波数範囲で、従来のトリプレート型平面アンテナ
構成のビームチルトアンテナの軸比より約３ｄＢ低い１
ｄＢ未満の特性が得られた。
０．４倍とし、更に相対する２つの角をｓがλ0の０．
１０６倍だけ切除した以外、実施例３と同じ構成とした
アンテナを製作した。このアンテナは、実施例３と同様
に主ビーム方向がアンテナ面と垂直な方向から２０゜傾
いた円偏波のビームチルト特性を示し、特性は図４とほ
ぼ同様であった。更に軸比特性は、図５に示す様に広帯
域の周波数範囲で、従来のトリプレート型平面アンテナ
構成のビームチルトアンテナの軸比より約３ｄＢ低い１
ｄＢ未満の特性が得られた。
【００１０】
【発明の効果】以上説明した様に、本発明の無給電素子
付きトレプレート型平面アンテナによれば、給電電力は
放射素子と電磁結合した無給電素子からほぼ損失なく空
間に放射されるため、スロット板と地導体の間を横方向
へ伝播する成分がなくなり、従って、従来のトリプレー
ト型平面アンテナにおいて、横方向伝播成分を活用する
ための配列間隔の制約範囲より広い範囲で任意に素子間
隔を設定でき、かつビームチルトアンテナの実現に際し
ても、横方向伝播成分の合成電力の差による軸比劣化は
なく、高効率な平面アンテナを提供することができた。
付きトレプレート型平面アンテナによれば、給電電力は
放射素子と電磁結合した無給電素子からほぼ損失なく空
間に放射されるため、スロット板と地導体の間を横方向
へ伝播する成分がなくなり、従って、従来のトリプレー
ト型平面アンテナにおいて、横方向伝播成分を活用する
ための配列間隔の制約範囲より広い範囲で任意に素子間
隔を設定でき、かつビームチルトアンテナの実現に際し
ても、横方向伝播成分の合成電力の差による軸比劣化は
なく、高効率な平面アンテナを提供することができた。
【図１】本発明のアンテナの基本構成を示す平面図及び
断面図
断面図
【図２】本発明の実施例の構成を示す斜視図
【図３】本発明の実施例の特性図
【図４】本発明の実施例の特性図
【図５】本発明の実施例の特性図
【図６】従来例の構成を示す斜視図
【図７】従来例の問題点を説明するための特性図
【図８】従来例の問題点を説明するための断面図
【図９】従来例の問題点を説明するための特性図
【図１０】従来例の問題点を説明するための特性図
１ 地導体 ２ａ，２ｂ，２ｃ
誘電体 ３ アンテナ回路基板 ４ スロット板 ５ 放射素子 ６ 給電線路 ７ スロット ８ 無給電基板 ９ 無給電素子
誘電体 ３ アンテナ回路基板 ４ スロット板 ５ 放射素子 ６ 給電線路 ７ スロット ８ 無給電基板 ９ 無給電素子
Claims (4)
- 【請求項１】 地導体１と、この地導体１の面上に誘電
体２ａを介して、複数の放射素子５と給電線路６等を形
成したアンテナ回路基板３を設置し、その面上に誘電体
２ｂを介して、複数のスロット７を有するスロット板４
を各スロット７が各放射素子５の真上にくる様に設置し
て構成されるトリプレート型平面アンテナにおいて、前
記スロット板４の面上に、誘電体２ｃを介して複数の無
給電素子９を形成した無給電基板８を各無給電素子９が
各放射素子５及び各スロット７の真上にくる様に設置
し、かつ、前記放射素子５とスロット７及び無給電素子
９を直交する２方向に各々等間隔で配列すると共に、前
記２方向の配列間隔Ｐ1，Ｐ2を利用する周波数帯域の中
心周波数の自由空間波長λ0に対して０．７〜０．９３
倍にし、さらに前記誘電体２ａ、２ｂ、２ｃの比誘電率
εｒを１．０〜１．３とし、その厚みｈをλ0に対して
０．０４〜０．１２倍に設定したことを特徴とする無給
電素子付きトリプレート型平面アンテナ。 - 【請求項２】 前記放射素子５の形状を一辺の長さａが
λ0に対して０．３９〜０．４８倍の正方形とし、前記
無給電素子９の形状を一辺の長さｂがλ0に対して０．
２８〜０．３０倍の正方形とし、さらに前記スロット７
の形状を一辺の長さＬがλ0に対して０．５６〜０．６
４倍の正方形としたことを特徴とする請求項１に記載の
直線偏波用の無給電素子付きトリプレート型平面アンテ
ナ。 - 【請求項３】 前記放射素子５の形状を一辺の長さａが
λ0に対して０．３９〜０．４８倍の正方形の相対する
２つの角を取り除いた形状とし、且つこの取り除かれた
２つの角の合計面積ｓ×ｓと前記正方形の面積ａ×ａと
の割合を０．０５〜０．０９に設定し、さらに前記無給
電素子９の形状を一辺の長さｂがλ0に対して０．２８
〜０．３０倍の正方形とし、且つ前記スロット７の形状
を一辺の長さＬがλ0に対して０．５６〜０．６４倍の
正方形としたことを特徴とする請求項１に記載の円偏波
用の無給電素子付きトリプレート型平面アンテナ。 - 【請求項４】 チルト方向の配列間隔のみを、チルト角
から計算されるグレーティング発生素子間隔以下とし、
且つチルト方向に配列された素子をチルト角に応じた位
相差で励振したことを特徴とする請求項１〜３のうちい
ずれかに記載のビームチルト型の無給電素子付きトリプ
レート型平面アンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32567091A JPH05160626A (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | 無給電素子付きトリプレート型平面アンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32567091A JPH05160626A (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | 無給電素子付きトリプレート型平面アンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05160626A true JPH05160626A (ja) | 1993-06-25 |
Family
ID=18179407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32567091A Pending JPH05160626A (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | 無給電素子付きトリプレート型平面アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05160626A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006121660A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-05-11 | Japan Radio Co Ltd | 円偏波パッチアンテナ及び円偏波アレイアンテナ |
| JP2006180444A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Tatung Co | 円形分極アレイアンテナ |
| JP2007036930A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Japan Radio Co Ltd | 円偏波パッチアンテナ及び円偏波アレイアンテナ |
| JP2011142514A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Japan Radio Co Ltd | トリプレート型平面アンテナ |
| CN109509959A (zh) * | 2017-09-14 | 2019-03-22 | 三星电子株式会社 | 包括印刷电路板的电子设备 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63285002A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-22 | Mitsubishi Electric Corp | アレ−アンテナ |
| JPH02168703A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-06-28 | Toshiba Corp | 平面アンテナ及びその製造方法 |
| JPH02252304A (ja) * | 1989-03-27 | 1990-10-11 | Hitachi Chem Co Ltd | 平面アンテナ |
-
1991
- 1991-12-10 JP JP32567091A patent/JPH05160626A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63285002A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-22 | Mitsubishi Electric Corp | アレ−アンテナ |
| JPH02168703A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-06-28 | Toshiba Corp | 平面アンテナ及びその製造方法 |
| JPH02252304A (ja) * | 1989-03-27 | 1990-10-11 | Hitachi Chem Co Ltd | 平面アンテナ |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006121660A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-05-11 | Japan Radio Co Ltd | 円偏波パッチアンテナ及び円偏波アレイアンテナ |
| JP2006180444A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Tatung Co | 円形分極アレイアンテナ |
| JP2007036930A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Japan Radio Co Ltd | 円偏波パッチアンテナ及び円偏波アレイアンテナ |
| JP4562611B2 (ja) * | 2005-07-29 | 2010-10-13 | 日本無線株式会社 | 円偏波パッチアンテナ及び円偏波アレイアンテナ |
| JP2011142514A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Japan Radio Co Ltd | トリプレート型平面アンテナ |
| CN109509959A (zh) * | 2017-09-14 | 2019-03-22 | 三星电子株式会社 | 包括印刷电路板的电子设备 |
| US10950949B2 (en) | 2017-09-14 | 2021-03-16 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Electronic device including printed circuit board |
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