JPH05157901A - プラスチックレンズ - Google Patents
プラスチックレンズInfo
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- JPH05157901A JPH05157901A JP4142756A JP14275692A JPH05157901A JP H05157901 A JPH05157901 A JP H05157901A JP 4142756 A JP4142756 A JP 4142756A JP 14275692 A JP14275692 A JP 14275692A JP H05157901 A JPH05157901 A JP H05157901A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements
- G02B1/04—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements made of organic materials, e.g. plastics
- G02B1/041—Lenses
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 環境湿度の変化に対する光学性能の変化を防
止し、かつ通過したレーザービームのビーム形状の悪化
を防止したレーザービームプリンター等に好適なプラス
チックレンズを得ること。 【構成】 レーザー光源を対象とした光学系に使用する
プラスチックレンズであって、該プラスチックレンズ
は、波長６３２．８ｎｍの光における光弾性定数が０よ
り大きく６０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラス
チック材料を使用し、かつレンズの光線有効範囲内の光
軸方向の最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／Ｈと、
そのプラスチック材料の温度５０℃、湿度９５％下の飽
和吸湿率Ｗ％の積Ｗ×Ｄ／Ｈが０より大きく４以下とな
るようにしている。
止し、かつ通過したレーザービームのビーム形状の悪化
を防止したレーザービームプリンター等に好適なプラス
チックレンズを得ること。 【構成】 レーザー光源を対象とした光学系に使用する
プラスチックレンズであって、該プラスチックレンズ
は、波長６３２．８ｎｍの光における光弾性定数が０よ
り大きく６０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラス
チック材料を使用し、かつレンズの光線有効範囲内の光
軸方向の最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／Ｈと、
そのプラスチック材料の温度５０℃、湿度９５％下の飽
和吸湿率Ｗ％の積Ｗ×Ｄ／Ｈが０より大きく４以下とな
るようにしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はレーザ光源を対象とした
光学系（レーザ光学系）に使用するプラスチックレンズ
に関し、例えばレーザービームプリンターのレーザ走査
光学系の各種のレンズや光ディスクのビックアップ光学
系の各種のレンズなどに好適なプラスチックレンズに関
するものである。
光学系（レーザ光学系）に使用するプラスチックレンズ
に関し、例えばレーザービームプリンターのレーザ走査
光学系の各種のレンズや光ディスクのビックアップ光学
系の各種のレンズなどに好適なプラスチックレンズに関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より光ピックアップ用の光学系やレ
ーザービームプリンターの光学系等にはガラス材料より
成るレンズが用いられている。
ーザービームプリンターの光学系等にはガラス材料より
成るレンズが用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】もし、レーザ光源を対
象とする光学系（以下「レーザ光学系」という。）に使
用されるレンズをポリメチルメタクリレート樹脂で作
り、その光学系の環境条件である温度と湿度を変化（例
えば２０℃，５０％→５０℃，９５％）させると、一般
には光学性能が変動し、例えばピント位置が大幅に変動
してくる。
象とする光学系（以下「レーザ光学系」という。）に使
用されるレンズをポリメチルメタクリレート樹脂で作
り、その光学系の環境条件である温度と湿度を変化（例
えば２０℃，５０％→５０℃，９５％）させると、一般
には光学性能が変動し、例えばピント位置が大幅に変動
してくる。
【０００４】このときのピント位置の変動はレンズ形
状、特にレンズ肉厚Ｄとレンズ外径（「レンズ高さ」と
もいう。）Ｈとの比Ｄ／Ｈの値によって大きく変化して
くる。
状、特にレンズ肉厚Ｄとレンズ外径（「レンズ高さ」と
もいう。）Ｈとの比Ｄ／Ｈの値によって大きく変化して
くる。
【０００５】又、例えば材料としてポリカーボネート樹
脂やポリスチレン樹脂でレーザ光学系用のレンズを構成
した場合には環境条件のうち湿度が変化したときのピン
ト変動は少なくなる。
脂やポリスチレン樹脂でレーザ光学系用のレンズを構成
した場合には環境条件のうち湿度が変化したときのピン
ト変動は少なくなる。
【０００６】しかしながらレーザ光を該レンズを通して
入射前後のビーム形状を観察してみると、レンズに入射
する前のレーザ光のビーム形状がほぼ円形状だったのに
対し、レンズを射出した後のレーザ光のビーム形状は楕
円になったり、８の字のように２つに割れてしまったり
することがあった。
入射前後のビーム形状を観察してみると、レンズに入射
する前のレーザ光のビーム形状がほぼ円形状だったのに
対し、レンズを射出した後のレーザ光のビーム形状は楕
円になったり、８の字のように２つに割れてしまったり
することがあった。
【０００７】これに対して例えば材料としてポリメチル
メタクリレート樹脂で構成したレンズにレーザ光を通し
た場合には、湿度変化によるビント変動は大きいが光束
の通過前後でビーム形状が大きく変化する等のビーム形
状の悪化は少ない。
メタクリレート樹脂で構成したレンズにレーザ光を通し
た場合には、湿度変化によるビント変動は大きいが光束
の通過前後でビーム形状が大きく変化する等のビーム形
状の悪化は少ない。
【０００８】本発明はプラスチックレンズの湿度に対す
る光学性能の変化、特にビント変動をプラスチック材料
と、レンズ形状を適切に設定することにより良好に補正
すると共に、又レーザービームの通過後のレーザービー
ム形状の悪化も効果的に補正することができるプラスチ
ックレンズの提供を目的とする。
る光学性能の変化、特にビント変動をプラスチック材料
と、レンズ形状を適切に設定することにより良好に補正
すると共に、又レーザービームの通過後のレーザービー
ム形状の悪化も効果的に補正することができるプラスチ
ックレンズの提供を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明のプラスチックレ
ンズは、レーザ光源を対象とした光学系に使用するプラ
スチックレンズであって、該プラスチックレンズは６３
２．８ｎｍにおける光弾性定数が０より大きく６０×ｌ
０-13ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラスチック材料より成
り、かつ該プラスチックレンズの光束有効径内の光軸方
向の最大厚さをＤ、レンズ外径をＨ、該プラスチック材
料の温度５０℃、湿度９５％における飽和吸湿率をＷ
（％）としたとき、Ｗ×Ｄ／Ｈ値が０より大きく４以下
となるようなレンズ形状より構成したことを特徴として
いる。
ンズは、レーザ光源を対象とした光学系に使用するプラ
スチックレンズであって、該プラスチックレンズは６３
２．８ｎｍにおける光弾性定数が０より大きく６０×ｌ
０-13ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラスチック材料より成
り、かつ該プラスチックレンズの光束有効径内の光軸方
向の最大厚さをＤ、レンズ外径をＨ、該プラスチック材
料の温度５０℃、湿度９５％における飽和吸湿率をＷ
（％）としたとき、Ｗ×Ｄ／Ｈ値が０より大きく４以下
となるようなレンズ形状より構成したことを特徴として
いる。
【００１０】
【実施例】図１，図２は各々本発明のプラスチックレン
ズＰＬの実施例１，２のレンズ断面図である。図１のプ
ラスチックレンズＰＬは正レンズ、図２のプラスチック
レンズＰＬは負レンズの場合を示している。
ズＰＬの実施例１，２のレンズ断面図である。図１のプ
ラスチックレンズＰＬは正レンズ、図２のプラスチック
レンズＰＬは負レンズの場合を示している。
【００１１】図中ＤはプラスチックレンズＰＬの光束有
効径内の光軸方向の最大厚さ（最大肉厚）、Ｈはプラス
チックレンズＰＬのレンズ外径（レンズ高さ）である。
効径内の光軸方向の最大厚さ（最大肉厚）、Ｈはプラス
チックレンズＰＬのレンズ外径（レンズ高さ）である。
【００１２】本実施例ではプラスチックレンズＰＬの材
料の光弾性係数Ｃ、最大厚さＤ、レンズ外径Ｈそして飽
和吸湿率Ｗを前述の如く特定することにより外気の湿度
が変化したときに生じるピント変動（屈折力変動）及び
通過ビーム形状の悪化を効果的に補正している。
料の光弾性係数Ｃ、最大厚さＤ、レンズ外径Ｈそして飽
和吸湿率Ｗを前述の如く特定することにより外気の湿度
が変化したときに生じるピント変動（屈折力変動）及び
通過ビーム形状の悪化を効果的に補正している。
【００１３】次に本発明のプラスチックレンズの特徴に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００１４】レーザ光学系に使用するプラスチックレン
ズは環境湿度が変化したときに大幅なピント変動が生じ
る。これはレンズ内に生ずる材料の屈折率分布と相関関
係があることが検討した結果わかった。
ズは環境湿度が変化したときに大幅なピント変動が生じ
る。これはレンズ内に生ずる材料の屈折率分布と相関関
係があることが検討した結果わかった。
【００１５】図３は常温常湿の環境下から高湿度環境下
にプラスチックレンズをうつしたときにプラスチックレ
ンズＰＬに湿気が浸入しレンズ内部に密度の分布ができ
る様子を示している。このときの密度の分布はローレン
ツ・ローレンツの式より屈折率分布に置き換わり湿気が
浸入した領域は屈折率が高くなる。その際、ピント変動
に大きな影響をもつのはレーザ光の通る方向に対し垂直
な断面（図３のＡ−Ａ′断面）に生ずる屈折率分布であ
る。（図４参照、図４は図３のプラスチックレンズＰＬ
のＡ−Ａ´断面の屈折率分布を示している）この屈折率
分布は湿気の浸入に伴ない刻一刻と変化していき、それ
に伴ないピントの位置も刻一刻と変化してくる。
にプラスチックレンズをうつしたときにプラスチックレ
ンズＰＬに湿気が浸入しレンズ内部に密度の分布ができ
る様子を示している。このときの密度の分布はローレン
ツ・ローレンツの式より屈折率分布に置き換わり湿気が
浸入した領域は屈折率が高くなる。その際、ピント変動
に大きな影響をもつのはレーザ光の通る方向に対し垂直
な断面（図３のＡ−Ａ′断面）に生ずる屈折率分布であ
る。（図４参照、図４は図３のプラスチックレンズＰＬ
のＡ−Ａ´断面の屈折率分布を示している）この屈折率
分布は湿気の浸入に伴ない刻一刻と変化していき、それ
に伴ないピントの位置も刻一刻と変化してくる。
【００１６】図５，図６にその様子を示す。材料として
ポリメチルメタクリレート樹脂で作ったレンズでテスト
してみると、この屈折率はテスト前において１．４９１
でほぼ均一であったのが、常温常湿の環境から高湿度環
境下にうつすと、図５に示すようにプラスチックレンズ
の端面がまず最初に屈折率１．４９３になり、その後レ
ンズ中央部の方まで徐々に屈折率が変化して屈折率１．
４９３に近付いていく。
ポリメチルメタクリレート樹脂で作ったレンズでテスト
してみると、この屈折率はテスト前において１．４９１
でほぼ均一であったのが、常温常湿の環境から高湿度環
境下にうつすと、図５に示すようにプラスチックレンズ
の端面がまず最初に屈折率１．４９３になり、その後レ
ンズ中央部の方まで徐々に屈折率が変化して屈折率１．
４９３に近付いていく。
【００１７】ここで、プラスチックレンズのレンズＰＬ
形状を一定とすると最大のピント移動量ＸMAX （図６参
照）は図３の断面Ａ−Ａ´における最大屈折率分布量
（＝最大屈折率差）ＮMAX （図５参照）と比例関係にあ
り次式で表わされる。
形状を一定とすると最大のピント移動量ＸMAX （図６参
照）は図３の断面Ａ−Ａ´における最大屈折率分布量
（＝最大屈折率差）ＮMAX （図５参照）と比例関係にあ
り次式で表わされる。
【００１８】ＸMAX ＝Ｂ1 ・ＮMAX ここでＢ1 は定数である。
【００１９】又、最大屈折率分布量（＝最大屈折率差）
ＮMAX はプラスチック材料の飽和吸湿率Ｗ％と比例関係
にあり次式で表わされる。
ＮMAX はプラスチック材料の飽和吸湿率Ｗ％と比例関係
にあり次式で表わされる。
【００２０】ＮMAX ＝Ｂ2 ・Ｗ ここでＢ2 は定数である。
【００２１】本実施例において飽和吸湿率Ｗ％は以下の
式により定義している。
式により定義している。
【００２２】Ｗ（％）＝（Ｗa −Ｗ0 ）／Ｗ0 ×ｌ００ ここでＷ0 は絶乾時のプラスチックレンズの重量でＷa
は温度５０℃、湿度９５％下に長時間プラスチックレン
ズを放置し、その重量変化が起こらなくなった所のプラ
スチックレンズの重量である。即ちプラスチックレンズ
の形状を一定とすると次式が成り立つ。
は温度５０℃、湿度９５％下に長時間プラスチックレン
ズを放置し、その重量変化が起こらなくなった所のプラ
スチックレンズの重量である。即ちプラスチックレンズ
の形状を一定とすると次式が成り立つ。
【００２３】ＸMAX ＝Ｂ3 ・Ｗ ………（１） ここでＢ3 は定数である。
【００２４】又、このプラスチックレンズ内の屈折率分
布はレンズ形状によって大きく変化してくる。図３に示
したレンズ形状のプラスチックレンズはレンズ面２５か
らの湿気の浸入が支配的である。これに対し図７に示し
たレンズ形状のプラスチックレンズＰＬではコパ面７１
からの浸入が支配的である。この場合、図７に示したよ
うなプラスチックレンズの方が図３のプラスチックレン
ズに比ベてピント移動が大きい。
布はレンズ形状によって大きく変化してくる。図３に示
したレンズ形状のプラスチックレンズはレンズ面２５か
らの湿気の浸入が支配的である。これに対し図７に示し
たレンズ形状のプラスチックレンズＰＬではコパ面７１
からの浸入が支配的である。この場合、図７に示したよ
うなプラスチックレンズの方が図３のプラスチックレン
ズに比ベてピント移動が大きい。
【００２５】ここで、プラスチックレンズの光線有効範
囲内における光軸方向の最大肉厚Ｄとレンズ有効径（レ
ンズ高さ）Ｈを図１，図２に示すように定義した場合、
プラスチック材料の飽和吸湿率を一定とすると、図３の
Ａ−Ａ´レンズ断面における最大屈折率分布量ＮMAX は
最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈの比Ｄ／Ｈに比例し、次式
のように表わせられる。
囲内における光軸方向の最大肉厚Ｄとレンズ有効径（レ
ンズ高さ）Ｈを図１，図２に示すように定義した場合、
プラスチック材料の飽和吸湿率を一定とすると、図３の
Ａ−Ａ´レンズ断面における最大屈折率分布量ＮMAX は
最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈの比Ｄ／Ｈに比例し、次式
のように表わせられる。
【００２６】ＮMAX ＝Ｂ4 ・Ｄ／Ｈ ここでＢ4 は定数である。
【００２７】前述したように最大屈折率分布量ＮMAX は
最大ビント移動量ＸMAX に比例することから ＸMAX ＝Ｂ5 ・Ｄ／Ｈ ………（２） となる。ここでＢ5 は定数である。
最大ビント移動量ＸMAX に比例することから ＸMAX ＝Ｂ5 ・Ｄ／Ｈ ………（２） となる。ここでＢ5 は定数である。
【００２８】これより最大ピント移動量ＸMAX はプラス
チック材料の飽和吸湿率Ｗ％と最大肉厚Ｄとレンズ有効
径Ｈの比Ｄ／Ｈとで一義的に決定される。式（１）と式
（２）より所定の光学性能を満たす為には ＸMAX ≦Ｂ6 ・Ｗ・Ｄ／Ｈ を満足することが必要である。ここでＢ6 は定数であ
る。
チック材料の飽和吸湿率Ｗ％と最大肉厚Ｄとレンズ有効
径Ｈの比Ｄ／Ｈとで一義的に決定される。式（１）と式
（２）より所定の光学性能を満たす為には ＸMAX ≦Ｂ6 ・Ｗ・Ｄ／Ｈ を満足することが必要である。ここでＢ6 は定数であ
る。
【００２９】即ち、飽和吸湿率Ｗ％の大きい材料を使用
する場合はＤ／Ｈの値を小さくしなければならないし、
その逆にＷ％が小さい材料の場合はＤ／Ｈの値は大きく
ても良い。
する場合はＤ／Ｈの値を小さくしなければならないし、
その逆にＷ％が小さい材料の場合はＤ／Ｈの値は大きく
ても良い。
【００３０】種々と検討した結果レーザ光学系において
要求される光学性能よりプラスチックレンズの光線有効
範囲内における最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈの比Ｄ／Ｈ
と、プラスチック材料の温度５０℃、湿度９５％下にお
ける飽和吸湿率Ｗ％の積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく４以
下とするようにプラスチックレンズを構成するのが良
い。
要求される光学性能よりプラスチックレンズの光線有効
範囲内における最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈの比Ｄ／Ｈ
と、プラスチック材料の温度５０℃、湿度９５％下にお
ける飽和吸湿率Ｗ％の積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく４以
下とするようにプラスチックレンズを構成するのが良
い。
【００３１】又、レーザ光を入射させ射出した後のレー
ザ光のスポット形状の悪化について検討した結果、プラ
スチック材料の光弾性定数により決定されることを見出
した。
ザ光のスポット形状の悪化について検討した結果、プラ
スチック材料の光弾性定数により決定されることを見出
した。
【００３２】プラスチックレンズを成形する場合、プラ
スチック材料の流れ方や冷却のされ方によってレンズ内
にはせん断応力や熱応力が発生し残留する。それらの残
留応力はプラスチック材料のもつ光弾性定数に比例して
複屈折量となる。
スチック材料の流れ方や冷却のされ方によってレンズ内
にはせん断応力や熱応力が発生し残留する。それらの残
留応力はプラスチック材料のもつ光弾性定数に比例して
複屈折量となる。
【００３３】今、複屈折量を△ｎ、光弾性定数をＣ、残
留応力量をＳとすると次式の関係が成り立つ。
留応力量をＳとすると次式の関係が成り立つ。
【００３４】△ｎ＝Ｃ・Ｓ 光束のスポット形状の悪化はプラスチックレンズ内の複
屈折量（△ｎ）で決まる。その複屈折量△ｎはプラスチ
ック材料のもつ光弾性定数Ｃと残留応力量Ｓという２つ
の変数で決まる。プラスチックレンズを成形する場合、
ひけを起こさないように成形を行なわなければならな
い。これより残留応力Ｓはある値だけどうしても発生し
てしまう為、Ｓは定数とみなしても良い。従って材料特
有の光弾性定数Ｃに比例して複屈折が発生する。
屈折量（△ｎ）で決まる。その複屈折量△ｎはプラスチ
ック材料のもつ光弾性定数Ｃと残留応力量Ｓという２つ
の変数で決まる。プラスチックレンズを成形する場合、
ひけを起こさないように成形を行なわなければならな
い。これより残留応力Ｓはある値だけどうしても発生し
てしまう為、Ｓは定数とみなしても良い。従って材料特
有の光弾性定数Ｃに比例して複屈折が発生する。
【００３５】そこで本発明では・レーザ光学系に使用さ
れるプラスチックレンズの材料としてはこの光弾性定数
が波長６３２．８ｎｍの光において、０より大きく６０
×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下となるようにし、これ
により光学性能を良好に維持している。表一１に代表的
なプラスチックレンズ材料の温度５０℃、湿度９５％に
おける飽和吸湿率Ｗと波長６３２．８ｎｍの光における
光弾性定数Ｃを示す。
れるプラスチックレンズの材料としてはこの光弾性定数
が波長６３２．８ｎｍの光において、０より大きく６０
×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下となるようにし、これ
により光学性能を良好に維持している。表一１に代表的
なプラスチックレンズ材料の温度５０℃、湿度９５％に
おける飽和吸湿率Ｗと波長６３２．８ｎｍの光における
光弾性定数Ｃを示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】アクリレート系化合物とスチレン系化合物
との共重合体又はそれらの化合物の重合体との混合物に
関してはその配合比率によって図８に示すように光弾性
定数Ｃが大きく変化する。
との共重合体又はそれらの化合物の重合体との混合物に
関してはその配合比率によって図８に示すように光弾性
定数Ｃが大きく変化する。
【００３８】特にＭＳ樹脂の場合本発明では波長６３
２．８ｎｍの光における光弾性定数Ｃが０より大きく６
０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下を満足するために、
メチルメタクリレートとスチレンの配合比率は、 ２０／８０≦ＭＭＡ／Ｓｔ≦１００／０（＝ＰＭＭＡ） のように設定している。なお、ここにおいて、上限のＭ
ＭＡ／Ｓｔ＝１００／０はＭＭＡが１００％ということ
であり、これはＰＭＭＡ樹脂をさす。
２．８ｎｍの光における光弾性定数Ｃが０より大きく６
０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下を満足するために、
メチルメタクリレートとスチレンの配合比率は、 ２０／８０≦ＭＭＡ／Ｓｔ≦１００／０（＝ＰＭＭＡ） のように設定している。なお、ここにおいて、上限のＭ
ＭＡ／Ｓｔ＝１００／０はＭＭＡが１００％ということ
であり、これはＰＭＭＡ樹脂をさす。
【００３９】又、カーボネート系化合物とスチレン系化
合物との共重合体又はそれらの化合物の重合体との混合
物に関しては、その構成単位の重量比率によって図９に
示すように光弾性定数Ｃが大きく変化する。本発明では
波長６３２．８ｎｍの光における光弾性定数Ｃが６０×
ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下を満足するためにＭｐｃ
をポリカーボネートの構成単位の重量、ＭｐＳをスチレ
ン系化合物ポリマーの構成単位の重量としたとき２５／
７５≦Ｍｐｃ／Ｍｐｓ≦９０／１０のように設定してい
る。
合物との共重合体又はそれらの化合物の重合体との混合
物に関しては、その構成単位の重量比率によって図９に
示すように光弾性定数Ｃが大きく変化する。本発明では
波長６３２．８ｎｍの光における光弾性定数Ｃが６０×
ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下を満足するためにＭｐｃ
をポリカーボネートの構成単位の重量、ＭｐＳをスチレ
ン系化合物ポリマーの構成単位の重量としたとき２５／
７５≦Ｍｐｃ／Ｍｐｓ≦９０／１０のように設定してい
る。
【００４０】図１０は本発明のプラスチックレンズを用
いた第１実施例の要部概略図である。本実施例ではレー
ザービームプリンターのレーザー走査光学系に適用した
場合を示している。同図において１は光源であるレーザ
ーダイオード、２はコリメーターレンズ、３はシリンド
リカルレンズである。このコリメーターレンズ２及びシ
リンドリカルレンズ３でポリゴンミラー４面上にレーザ
１からのレーザー光を結像させている。
いた第１実施例の要部概略図である。本実施例ではレー
ザービームプリンターのレーザー走査光学系に適用した
場合を示している。同図において１は光源であるレーザ
ーダイオード、２はコリメーターレンズ、３はシリンド
リカルレンズである。このコリメーターレンズ２及びシ
リンドリカルレンズ３でポリゴンミラー４面上にレーザ
１からのレーザー光を結像させている。
【００４１】光源１からポリゴンミラー４までが第１次
結像系である。５は球面レンズ、６はトーリックレンズ
である。球面レンズ５とトーリックレンズ６よりｆθレ
ンズ系を構成している。球面レンズ５、トーリックレン
ズ６を通過したレーザー光は折り返しミラー７で反射
し、感光体ドラム１０上に結像している。ポリゴンミラ
ー４より感光体ドラム１０までが第２次結像系である。
結像系である。５は球面レンズ、６はトーリックレンズ
である。球面レンズ５とトーリックレンズ６よりｆθレ
ンズ系を構成している。球面レンズ５、トーリックレン
ズ６を通過したレーザー光は折り返しミラー７で反射
し、感光体ドラム１０上に結像している。ポリゴンミラ
ー４より感光体ドラム１０までが第２次結像系である。
【００４２】本実施例では図１０においてコリメーター
レンズ２、シリンドリカルレンズ３、球面レンズ５及び
トーリックレンズ６の各々をそれぞれプラスチック材料
で構成している。レーザービームプリンターとしての光
学性能を満足する為の各々のプラスチックレンズの材料
の波長６３２．８ｎｍの光における光弾性定数Ｃを求め
た結果を表２に示す。
レンズ２、シリンドリカルレンズ３、球面レンズ５及び
トーリックレンズ６の各々をそれぞれプラスチック材料
で構成している。レーザービームプリンターとしての光
学性能を満足する為の各々のプラスチックレンズの材料
の波長６３２．８ｎｍの光における光弾性定数Ｃを求め
た結果を表２に示す。
【００４３】表−２の検討の方法としては光弾性定数が
７〜９０の範囲内で任意に選択できるメチルメタクリレ
ートとスチレンとの共重合体（ＭＳ樹脂）について、各
々の配合比率を変化させることによって行なった。メチ
ルメタクリレートとスチレンはその配合比率によっては
多少白濁する組み合わせも存在するが、検討には差し支
えないレベルであった。
７〜９０の範囲内で任意に選択できるメチルメタクリレ
ートとスチレンとの共重合体（ＭＳ樹脂）について、各
々の配合比率を変化させることによって行なった。メチ
ルメタクリレートとスチレンはその配合比率によっては
多少白濁する組み合わせも存在するが、検討には差し支
えないレベルであった。
【００４４】
【表２】
【００４５】表−２は例えばコリメーターレンズをプラ
スチック材料より成るプラスチックレンズに置き換え、
他のシリンドリカルレンズ、球面レンズ、トーリックレ
ンズをガラスレンズとした場合、そのコリメーターレン
ズのプラスチック材料の波長６３２．８ｎｍの光におけ
る光弾性定数は１０×ｌ０-13ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下で
なくてはならないことを表わしている。
スチック材料より成るプラスチックレンズに置き換え、
他のシリンドリカルレンズ、球面レンズ、トーリックレ
ンズをガラスレンズとした場合、そのコリメーターレン
ズのプラスチック材料の波長６３２．８ｎｍの光におけ
る光弾性定数は１０×ｌ０-13ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下で
なくてはならないことを表わしている。
【００４６】表−２に示すようにレーザーダイオード１
から光学的に遠くなるレンズほどそのプラスチックレン
ズの要求特性は緩くなるがそれでも所定の光学性能を維
持中する為にはトーリックレンズ６の波長６３２．８ｎ
ｍに光における光弾性定数は０より大きく６０×ｌ０
-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下とする必要がある。
から光学的に遠くなるレンズほどそのプラスチックレン
ズの要求特性は緩くなるがそれでも所定の光学性能を維
持中する為にはトーリックレンズ６の波長６３２．８ｎ
ｍに光における光弾性定数は０より大きく６０×ｌ０
-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下とする必要がある。
【００４７】次に常温常湿の環境下から高湿（例えば温
度５０℃、湿度９５％）の環境下に置いたときに生じる
光学性能の変化としてのピント移動について一般的なレ
ーザービームプリンターを用いた場合について検討を行
なった。
度５０℃、湿度９５％）の環境下に置いたときに生じる
光学性能の変化としてのピント移動について一般的なレ
ーザービームプリンターを用いた場合について検討を行
なった。
【００４８】図１１はこのトーリックレンズ６の中心線
断面の形状を表わした説明図である。光線有効範囲Ｓは
３ｍｍでその範囲内での最大肉厚Ｄは２０ｍｍである。
このトーリックレンズ６を温度５０℃、湿度９５％下に
おける飽和吸湿率の異なる種々のプラスチック材料で作
った場合の必要とされるレンズ有効径（レンズ高さ）Ｈ
を求めた結果を表−３に示す。
断面の形状を表わした説明図である。光線有効範囲Ｓは
３ｍｍでその範囲内での最大肉厚Ｄは２０ｍｍである。
このトーリックレンズ６を温度５０℃、湿度９５％下に
おける飽和吸湿率の異なる種々のプラスチック材料で作
った場合の必要とされるレンズ有効径（レンズ高さ）Ｈ
を求めた結果を表−３に示す。
【００４９】
【表３】
【００５０】飽和吸湿率が０．８％より小さい材料につ
いてはレンズ有効径Ｈが光線有効範囲内に入ってくるの
で、このトーリックレンズ６についてはレンズ有効径Ｈ
を求めていない。
いてはレンズ有効径Ｈが光線有効範囲内に入ってくるの
で、このトーリックレンズ６についてはレンズ有効径Ｈ
を求めていない。
【００５１】表−３に示すように光線有効範囲内におけ
る最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／Ｈと、温度５
０℃、湿度９５％下におけるプラスチック材料の飽和吸
湿率Ｗ％との積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく４以下とし、
これにより良好なる光学性能を維持している。
る最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／Ｈと、温度５
０℃、湿度９５％下におけるプラスチック材料の飽和吸
湿率Ｗ％との積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく４以下とし、
これにより良好なる光学性能を維持している。
【００５２】尚、コリメーターレンズ、シリンドリカル
レンズ、球面レンズについてはトーリックレンズより更
にＷ×Ｄ／Ｈの値を小さくするのが良い。
レンズ、球面レンズについてはトーリックレンズより更
にＷ×Ｄ／Ｈの値を小さくするのが良い。
【００５３】それについて、コリメーターレンズ２につ
いて説明する。コリメーターレンズ２はレーザーダイオ
ード１に最も近いレンズであるので、先程の光弾性定数
同様、湿度変化に対してもその要求精度は厳しい。
いて説明する。コリメーターレンズ２はレーザーダイオ
ード１に最も近いレンズであるので、先程の光弾性定数
同様、湿度変化に対してもその要求精度は厳しい。
【００５４】図１０のコリメーターレンズ２の断面の形
状は図１３に示す様な形で、その光線有効範囲Ｓは１．
５ｍｍで、その範囲内での最大肉厚Ｄは８ｍｍである。
状は図１３に示す様な形で、その光線有効範囲Ｓは１．
５ｍｍで、その範囲内での最大肉厚Ｄは８ｍｍである。
【００５５】このコリメータレンズ２を温度５０℃，湿
度９５％下における飽和吸湿率の異なる種々のプラスチ
ック材料で作った場合の必要とされるレンズ有効径（高
さ）Ｈを求めた結果を表−４に示す。
度９５％下における飽和吸湿率の異なる種々のプラスチ
ック材料で作った場合の必要とされるレンズ有効径（高
さ）Ｈを求めた結果を表−４に示す。
【００５６】表−４に示す様に、コリメータレンズにお
いては、光線有効範囲内における最大肉厚Ｄとレンズ有
効径Ｈとの比Ｄ／Ｈを０より大きく４以下の場合と、温
度５０℃，湿度９５％下におけるプラスチック材料の飽
和吸湿率Ｗ％との積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく０．２以
下の場合において、良好なる光学性能を維持することが
可能となった。
いては、光線有効範囲内における最大肉厚Ｄとレンズ有
効径Ｈとの比Ｄ／Ｈを０より大きく４以下の場合と、温
度５０℃，湿度９５％下におけるプラスチック材料の飽
和吸湿率Ｗ％との積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく０．２以
下の場合において、良好なる光学性能を維持することが
可能となった。
【００５７】
【表４】
【００５８】図１２は本発明のプラスチックレンズを用
いた第２実施例の要部概略図である。本実施例では光デ
ィスク用ピックアップの光学系に適用した場合を示して
いる。同図において１２は光源であるところのレーザー
ダイオード、１３はレーザー光を平行光にする為のコリ
メーターレンズ、１４はグレーティング、１５はビーム
スプリッタ、１６はディテクタレンズ、１８はフォトデ
ィテクタ、１９は波長板、２０は対物レンズ、２２はデ
ィスク２３に刻まれているピットである。
いた第２実施例の要部概略図である。本実施例では光デ
ィスク用ピックアップの光学系に適用した場合を示して
いる。同図において１２は光源であるところのレーザー
ダイオード、１３はレーザー光を平行光にする為のコリ
メーターレンズ、１４はグレーティング、１５はビーム
スプリッタ、１６はディテクタレンズ、１８はフォトデ
ィテクタ、１９は波長板、２０は対物レンズ、２２はデ
ィスク２３に刻まれているピットである。
【００５９】本実施例ではレーザーダイオード１２から
出射されたレーザービームはコリメーターレンズ１３、
グレーティングｌ４を通りビームスプリッタ１５内に入
射する。ここで直角方向に反射され波長板１９、対物レ
ンズ２０を通ってピット２２が刻まれているディスク２
３に照射される。ディスク２３で反射したレーザービー
ムは元の光路を戻り対物レンズ２０、波長板１９、そし
てビームスプリッタ１５内の反射面で直角方向に反射さ
れ、ディテクタレンズ１６を通ってフォトディテクタ１
８に入射する。
出射されたレーザービームはコリメーターレンズ１３、
グレーティングｌ４を通りビームスプリッタ１５内に入
射する。ここで直角方向に反射され波長板１９、対物レ
ンズ２０を通ってピット２２が刻まれているディスク２
３に照射される。ディスク２３で反射したレーザービー
ムは元の光路を戻り対物レンズ２０、波長板１９、そし
てビームスプリッタ１５内の反射面で直角方向に反射さ
れ、ディテクタレンズ１６を通ってフォトディテクタ１
８に入射する。
【００６０】図１２の実施例においてコリメーターレン
ズ１３、対物レンズ２０、ディテクタレンズ１６をそれ
ぞれプラスチック材料で構成している。
ズ１３、対物レンズ２０、ディテクタレンズ１６をそれ
ぞれプラスチック材料で構成している。
【００６１】光ディスク用の光学系としての光学性能を
満足する為の十各々のレンズの材料の波長６３２．８ｎ
ｍの光における光弾性定数Ｃを求めた結果を表−５に示
す。
満足する為の十各々のレンズの材料の波長６３２．８ｎ
ｍの光における光弾性定数Ｃを求めた結果を表−５に示
す。
【００６２】検討の方法は先の実施例１と同様である。
【００６３】
【表５】
【００６４】光ディスクのピックアップの光学系におい
ては、上記表−５に示すように、対物レンズの要求特性
が最も緩かったが、それでも波長６３２．８ｎｍの光に
おける光弾性定数は０より大きく６０×ｌ０-13 ｃｍ2
／ｄｙｎｅ以下とするのが良好なる光学性能を維持する
のに好ましい。
ては、上記表−５に示すように、対物レンズの要求特性
が最も緩かったが、それでも波長６３２．８ｎｍの光に
おける光弾性定数は０より大きく６０×ｌ０-13 ｃｍ2
／ｄｙｎｅ以下とするのが良好なる光学性能を維持する
のに好ましい。
【００６５】次に環境湿度が変化した時に生じる光学性
能の変動としてのピント変動について検討を行なった。
能の変動としてのピント変動について検討を行なった。
【００６６】図１のプラスチックレンズはこのときの対
物レンズ２０のレンズ形状を示している。
物レンズ２０のレンズ形状を示している。
【００６７】光線有効範囲は１．５ｍｍでその範囲内で
の最大肉厚Ｄは６ｍｍである。
の最大肉厚Ｄは６ｍｍである。
【００６８】このプラスチックレンズ２０を温度５０
℃、湿度９５％下における飽和吸湿率の異なる種々のプ
ラスチック材料で作った場合の必要とされるレンズ有効
径（レンズ高さ）Ｈを求めた。この結果を表−６に示
す。
℃、湿度９５％下における飽和吸湿率の異なる種々のプ
ラスチック材料で作った場合の必要とされるレンズ有効
径（レンズ高さ）Ｈを求めた。この結果を表−６に示
す。
【００６９】
【表６】
【００７０】飽和吸湿率が１．２％より小さい材料につ
いてはレンズ有効径が光線有効範囲内に入ってくるので
レンズ有効径を求めていない。
いてはレンズ有効径が光線有効範囲内に入ってくるので
レンズ有効径を求めていない。
【００７１】本実施例では表−６に示すように光線有効
範囲内における最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／
Ｈと温度５０℃、湿度９５％下におけるプラスチック材
料の飽和吸湿率Ｗ％との積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく４
以下とし、これにより良好なる光学性能を維持してい
る。
範囲内における最大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／
Ｈと温度５０℃、湿度９５％下におけるプラスチック材
料の飽和吸湿率Ｗ％との積Ｗ×Ｄ／Ｈを０より大きく４
以下とし、これにより良好なる光学性能を維持してい
る。
【００７２】尚、コリメーターレンズ、ディテクタレン
ズについては対物レンズより更にＷ×Ｄ／Ｈの値を小さ
くするのが良い。
ズについては対物レンズより更にＷ×Ｄ／Ｈの値を小さ
くするのが良い。
【００７３】
【発明の効果】本発明によればレーザー光源を対象とす
る光学系にプラスチックレンズを使用する場合、波長６
３２．８ｎｍの光における光弾性定数が０より大きく６
０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラスチック材料
を使用し、かつレンズの光線有効範囲内の光軸方向の最
大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／Ｈと、そのプラス
チック材料の温度５０℃、湿度９５％下の飽和吸湿率Ｗ
％の積Ｗ×Ｄ／Ｈが０より大きく４以下となるようにし
ている。これによりプラスチックレンズを製作すること
によって複屈折によるビーム形状の悪化と環境湿度が変
化した場合に生じる光学性能の変動としてのピント変動
の両方を良好に解決することができるプラスチックレン
ズを達成することができる。
る光学系にプラスチックレンズを使用する場合、波長６
３２．８ｎｍの光における光弾性定数が０より大きく６
０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラスチック材料
を使用し、かつレンズの光線有効範囲内の光軸方向の最
大肉厚Ｄとレンズ有効径Ｈとの比Ｄ／Ｈと、そのプラス
チック材料の温度５０℃、湿度９５％下の飽和吸湿率Ｗ
％の積Ｗ×Ｄ／Ｈが０より大きく４以下となるようにし
ている。これによりプラスチックレンズを製作すること
によって複屈折によるビーム形状の悪化と環境湿度が変
化した場合に生じる光学性能の変動としてのピント変動
の両方を良好に解決することができるプラスチックレン
ズを達成することができる。
【図１】本発明の実施例１のレンズ断面図である。
【図２】本発明の実施例２のレンズ断面図である。
【図３】レンズに湿気が浸入し、レンズ内に屈折率分布
ができる様子の説明図である。
ができる様子の説明図である。
【図４】図３のＡ−Ａ´断面の屈折率分布の説明図であ
る。
る。
【図５】レンズ内に湿気が浸入することによる屈折率分
布の変化の説明図である。
布の変化の説明図である。
【図６】図５レンズの屈折率分布の変化に伴なうピント
位置変動の説明図である。
位置変動の説明図である。
【図７】レンズに湿気が浸入しレンズ内に屈折率分布が
できる様子の説明図である。
できる様子の説明図である。
【図８】プラスチック材料の光弾性定数の変化の説明図
である。
である。
【図９】プラスチック材料の光弾性定数の変化の説明図
である。
である。
【図１０】本発明のプラスチックレンズをレーザービー
ムプリンターに適用した実施例の要部概略図である。
ムプリンターに適用した実施例の要部概略図である。
【図１１】プラスチックレンズの断面説明図である。
【図１２】本発明のプラスチックレンズを光ディスクの
ピックアップの光学系に適用したときの要部概略図であ
る。
ピックアップの光学系に適用したときの要部概略図であ
る。
【図１３】図１０のコリメーターレンズ２の断面の形状
を説明する図である。
を説明する図である。
ＰＬ プラスチックレンズ １，１２ レーザ ２，１３ コリメーターレンズ ３ シリンドリカルレンズ ４ ポリゴンミラー ５ 球面レンズ ６ トーリックレンズ ７ ミラー １０ 感光ドラム １４ グレーティングレンズ １５ ビームスプリッタ １６ ディテクターレンズ
Claims (10)
- 【請求項１】 レーザ光源を対象とした光学系に使用す
るプラスチックレンズであって、該プラスチックレンズ
は６３２．８ｎｍにおける光弾性定数が０より大きく６
０×ｌ０-13 ｃｍ2 ／ｄｙｎｅ以下のプラスチック材料
より成り、かつ該プラスチックレンズの光束有効径内の
光軸方向の最大厚さをＤ、レンズ外径をＨ、該プラスチ
ック材料の温度５０℃、湿度９５％における飽和吸湿率
をＷ（％）としたとき、Ｗ×Ｄ／Ｈ値が０より大きく４
以下となるようなレンズ形状より構成したことを特徴と
するプラスチックレンズ。 - 【請求項２】 前記プラスチック材料は非晶質または結
晶質のオレフィン系樹脂であることを特徴とする請求項
１のプラスチックレンズ。 - 【請求項３】 前記プラスチック材料はＰＭＭＡ樹脂で
あることを特徴とする請求項１のプラスチックレンズ。 - 【請求項４】 前記プラスチック材料はアクリレート又
はアクリレート系化合物を含む共重合体、あるいはアク
リレート又はアクリレート系化合物の重合体を含む混合
物であることを特徴とする請求項１のプラスチックレン
ズ。 - 【請求項５】 前記プラスチック材料がＭＳ樹脂である
ことを特徴とする請求項４のプラスチックレンズ。 - 【請求項６】 前記ＭＳ樹脂のメチルメタクリレート
（ＭＭＡ）とスチレン（Ｓｔ）の配合比率が、２０／８
０≦ＭＭＡ／Ｓｔ≦１００／０（＝ＰＭＭＡ）であるこ
とを特徴とする請求項５のプラスチックレンズ。 - 【請求項７】 前記プラスチック材料は芳香族カーボネ
ート又は芳香族カーボネート系化合物を含む共重合体、
あるいは芳香族カーボネート又は芳香族カーボネート系
化合物の重合体を含む混合物であることを特徴とする請
求項１のプラスチックレンズ。 - 【請求項８】 前記プラスチック材料は芳香族カーボネ
ート又は芳香族カーボネート系化合物と、スチレン又は
スチレン系化合物との共重合体、あるいは芳香族カーボ
ネート又は芳香族カーボネート系化合物の重合体と、ス
チレン又はスチレン系化合物の重合体との混合物である
ことを特徴とする請求項７のプラスチックレンズ。 - 【請求項９】 前記芳香族カーボネート又は芳香族カー
ボネート系化合物と前記スチレン又はスチレン系化合
物、あるいは芳香族カーボネート又は芳香族カーボネー
ト系化合物の重合体と、スチレン又はスチレン系化合物
の重合体の構成単位の重量を各々Ｍｐｃ，Ｍｐｓとした
とき、２５／７５≦Ｍｐｃ／Ｍｐｓ≦９０／１０である
ことを特徴とする請求項８のプラスチックレンズ。 - 【請求項１０】 前記プラスチック材料はノルボルネン
系樹脂であることを特徴とする請求項１のプラスチック
レンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4142756A JPH05157901A (ja) | 1991-07-03 | 1992-06-03 | プラスチックレンズ |
| US08/264,847 US5408360A (en) | 1991-07-03 | 1994-06-22 | Plastic lens |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-189241 | 1991-07-03 | ||
| JP18924191 | 1991-07-03 | ||
| JP4142756A JPH05157901A (ja) | 1991-07-03 | 1992-06-03 | プラスチックレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05157901A true JPH05157901A (ja) | 1993-06-25 |
Family
ID=26474661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4142756A Pending JPH05157901A (ja) | 1991-07-03 | 1992-06-03 | プラスチックレンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5408360A (ja) |
| JP (1) | JPH05157901A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7170662B2 (en) | 2003-10-14 | 2007-01-30 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Optical lens system, optical scanning apparatus, and image forming apparatus |
| JP2010117701A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-05-27 | Jsr Corp | 光学モジュール用レンズ |
| JP2013142855A (ja) * | 2012-01-12 | 2013-07-22 | Konica Minolta Inc | レーザー走査光学装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3252708B2 (ja) * | 1995-05-31 | 2002-02-04 | キヤノン株式会社 | 光学素子及びそれを用いた走査光学装置 |
| EP0800170B1 (en) * | 1996-04-03 | 2006-03-22 | Konica Corporation | Optical system for recording and/or reproducing an optical information recording medium |
| US5995304A (en) * | 1997-07-02 | 1999-11-30 | Fuji Photo Optical Co., Ltd. | Plastic lens |
| US6985214B2 (en) * | 2001-10-09 | 2006-01-10 | Purdue Research Foundation | Method and apparatus for enhancing visualization of mechanical stress |
| US6807011B2 (en) * | 2003-01-16 | 2004-10-19 | Lexmark International, Inc. | Humidity tolerant scan lens |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4432022A (en) * | 1980-04-14 | 1984-02-14 | Canon Kabushiki Kaisha | Original reading apparatus |
| JPS56146355A (en) * | 1980-04-15 | 1981-11-13 | Canon Inc | Optical system of original reader |
| JPS57144501A (en) * | 1981-03-03 | 1982-09-07 | Canon Inc | Scan optical system applied with moisture-resistant process |
| DE3856554T2 (de) * | 1987-05-01 | 2004-02-19 | Mitsui Chemicals, Inc. | Ungeordnete Cycloolefincopolymerzusammensetzungen und deren Anwendung |
| JPH07103195B2 (ja) * | 1987-10-14 | 1995-11-08 | 株式会社日立製作所 | 光学用材料 |
-
1992
- 1992-06-03 JP JP4142756A patent/JPH05157901A/ja active Pending
-
1994
- 1994-06-22 US US08/264,847 patent/US5408360A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7170662B2 (en) | 2003-10-14 | 2007-01-30 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Optical lens system, optical scanning apparatus, and image forming apparatus |
| JP2010117701A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-05-27 | Jsr Corp | 光学モジュール用レンズ |
| JP2013142855A (ja) * | 2012-01-12 | 2013-07-22 | Konica Minolta Inc | レーザー走査光学装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5408360A (en) | 1995-04-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020219 |