JPH05155654A - マグネシア・クロム質れんが - Google Patents
マグネシア・クロム質れんがInfo
- Publication number
- JPH05155654A JPH05155654A JP3324509A JP32450991A JPH05155654A JP H05155654 A JPH05155654 A JP H05155654A JP 3324509 A JP3324509 A JP 3324509A JP 32450991 A JP32450991 A JP 32450991A JP H05155654 A JPH05155654 A JP H05155654A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnesia
- chrome
- clinker
- brick
- mgo
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 天然原料であるクロム鉱、またそのクロム鉱
を原料とする電融マグクロクリンカーを原料として使用
するマグネシア・クロム質れんがにおける耐スポーリン
グ性や耐摩耗損耗の向上。 【構成】 電融マグクロクリンカーを５０〜１００重量
％と、マグネシアクリンカー、クロム鉱、酸化クロムの
合量を０〜５０重量％含有し、１８００℃以上の温度で
焼成したマグネシア・クロム質れんがにおいて、全化学
成分中のＡｌ2 Ｏ3 成分を５〜１５重量％になるように
調整することによって、使用中に稼働面近傍にＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする緻密層を形成し、これがスラ
グ浸透を抑制することにより耐食性、耐スラグ浸潤性が
大幅に向上する。
を原料とする電融マグクロクリンカーを原料として使用
するマグネシア・クロム質れんがにおける耐スポーリン
グ性や耐摩耗損耗の向上。 【構成】 電融マグクロクリンカーを５０〜１００重量
％と、マグネシアクリンカー、クロム鉱、酸化クロムの
合量を０〜５０重量％含有し、１８００℃以上の温度で
焼成したマグネシア・クロム質れんがにおいて、全化学
成分中のＡｌ2 Ｏ3 成分を５〜１５重量％になるように
調整することによって、使用中に稼働面近傍にＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする緻密層を形成し、これがスラ
グ浸透を抑制することにより耐食性、耐スラグ浸潤性が
大幅に向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＤＨ，ＲＨ，ＶＯＤ，
ＶＡＤ等の溶鋼真空脱ガス炉の内張りライニング用とし
て好適に使用される耐食性、耐スラグ浸潤性に優れ、高
熱間強度を有するマグネシア・クロム質れんがに関す
る。
ＶＡＤ等の溶鋼真空脱ガス炉の内張りライニング用とし
て好適に使用される耐食性、耐スラグ浸潤性に優れ、高
熱間強度を有するマグネシア・クロム質れんがに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】真空脱ガス炉の内張りれんがは、スラグ
を含む溶鋼流の強攪拌を伴う高温真空下の苛酷な条件下
で使用される。このため、真空脱ガス炉の内張りれんが
として他のれんがと比較して、真空下で化学的に安定で
あり、また耐火粒子の結合形態として粒子が焼成により
直接結合したダイレクト結合や、粒子内からスピネルが
析出して結合した二次スピネル結合により強固な組織と
なるため、熱間強度が高く、耐食性も優れたマグネシア
・クロム質れんがが使用されている。
を含む溶鋼流の強攪拌を伴う高温真空下の苛酷な条件下
で使用される。このため、真空脱ガス炉の内張りれんが
として他のれんがと比較して、真空下で化学的に安定で
あり、また耐火粒子の結合形態として粒子が焼成により
直接結合したダイレクト結合や、粒子内からスピネルが
析出して結合した二次スピネル結合により強固な組織と
なるため、熱間強度が高く、耐食性も優れたマグネシア
・クロム質れんがが使用されている。
【０００３】しかし、最近の脱ガス処理は、鋼品質の向
上のため処理時間の延長や処理温度の上昇、またアルゴ
ンガス吹き込み量の増加による溶鋼攪拌の強化、酸素精
錬比率の増加、フラックス精錬比率の増加が行われるよ
うになり、内張り耐火物の耐用性が低下している。
上のため処理時間の延長や処理温度の上昇、またアルゴ
ンガス吹き込み量の増加による溶鋼攪拌の強化、酸素精
錬比率の増加、フラックス精錬比率の増加が行われるよ
うになり、内張り耐火物の耐用性が低下している。
【０００４】そのため、従来以上に熱間強度が高く、耐
食性の優れたマグネシア・クロム質れんがが必要となっ
ており、そのための試みが種々なされている。
食性の優れたマグネシア・クロム質れんがが必要となっ
ており、そのための試みが種々なされている。
【０００５】例えば、特開昭５９−１９０２５７号公
報、特公平３−４５０４号公報には、マグネシア・クロ
ム質れんがの高耐食性を最大限に引き出すため、Ｃｒ2
Ｏ3 成分の増加によるピクロクロマイト（ＭｇＯ・Ｃｒ
2 Ｏ3 ）質スピネルの増加や、低融点であるシリケート
結合を減少するためにＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 以外の成分
（ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ）を極力低減した
マグネシア・クロム質れんがが提案されている。
報、特公平３−４５０４号公報には、マグネシア・クロ
ム質れんがの高耐食性を最大限に引き出すため、Ｃｒ2
Ｏ3 成分の増加によるピクロクロマイト（ＭｇＯ・Ｃｒ
2 Ｏ3 ）質スピネルの増加や、低融点であるシリケート
結合を減少するためにＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 以外の成分
（ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ）を極力低減した
マグネシア・クロム質れんがが提案されている。
【０００６】一般的に、マグネシア・クロム質れんがは
天然原料であるクロム鉱、またそのクロム鉱を原料とす
る電融マグクロクリンカーを原料として使用するため、
低融点鉱物を生成するマグネシア・クロム質れんがの耐
火度及び耐食性を低下させるＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 以外の
ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｆｅ2 Ｏ3 等の成分を５〜１５
重量％程度、不可避的に含有している。
天然原料であるクロム鉱、またそのクロム鉱を原料とす
る電融マグクロクリンカーを原料として使用するため、
低融点鉱物を生成するマグネシア・クロム質れんがの耐
火度及び耐食性を低下させるＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 以外の
ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｆｅ2 Ｏ3 等の成分を５〜１５
重量％程度、不可避的に含有している。
【０００７】このため、低融点鉱物を生成する成分を含
有する原料は極力使用せず、ほとんどＭｇＯとＣｒ2 Ｏ
3 からなる電融マグクロクリンカーにさらに酸化クロ
ム、マグネシアクリンカーを使用したマグネシア・クロ
ム質れんがは、組成的に最も高耐火度、高耐食性と言え
る。
有する原料は極力使用せず、ほとんどＭｇＯとＣｒ2 Ｏ
3 からなる電融マグクロクリンカーにさらに酸化クロ
ム、マグネシアクリンカーを使用したマグネシア・クロ
ム質れんがは、組成的に最も高耐火度、高耐食性と言え
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このようなマ
グネシア・クロム質れんがは、高耐食性ではあっても、
反面高純度のため、れんがの製造のための焼成中に不純
物による液相焼結の効果は殆ど期待できず、焼成温度は
理論上ＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 の融点である約２２００℃付
近まで必要になり、非常に難焼結であるという欠点があ
り、緻密で高強度の製品を得ることは極めて困難であ
る。そのため、外来成分との化学的反応による侵食に対
しては優れてはいるが、外来成分が侵入し易く結合も細
いため、構造的スポーリングや摩耗損耗に劣るという問
題がある。
グネシア・クロム質れんがは、高耐食性ではあっても、
反面高純度のため、れんがの製造のための焼成中に不純
物による液相焼結の効果は殆ど期待できず、焼成温度は
理論上ＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 の融点である約２２００℃付
近まで必要になり、非常に難焼結であるという欠点があ
り、緻密で高強度の製品を得ることは極めて困難であ
る。そのため、外来成分との化学的反応による侵食に対
しては優れてはいるが、外来成分が侵入し易く結合も細
いため、構造的スポーリングや摩耗損耗に劣るという問
題がある。
【０００９】本発明は、このような天然原料であるクロ
ム鉱、またそのクロム鉱を原料とする電融マグクロクリ
ンカーを原料として使用するマグネシア・クロム質れん
がの問題を解消して、優れた化学的侵食に対する抵抗性
を有することは勿論、耐スポーリング性や耐摩耗、耐損
耗に優れたマグネシア・クロム質れんがを提供すること
を目的とする。
ム鉱、またそのクロム鉱を原料とする電融マグクロクリ
ンカーを原料として使用するマグネシア・クロム質れん
がの問題を解消して、優れた化学的侵食に対する抵抗性
を有することは勿論、耐スポーリング性や耐摩耗、耐損
耗に優れたマグネシア・クロム質れんがを提供すること
を目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、電融マグクロ
クリンカーを５０〜１００重量％と、マグネシアクリン
カー、クロム鉱、酸化クロムの合量を０〜５０重量％含
有し、１８００℃以上の温度で焼成したマグネシア・ク
ロム質れんがにおいて、全化学成分中のＡｌ2 Ｏ3 成分
を５〜１５重量％になるように調整することを特徴とす
る。
クリンカーを５０〜１００重量％と、マグネシアクリン
カー、クロム鉱、酸化クロムの合量を０〜５０重量％含
有し、１８００℃以上の温度で焼成したマグネシア・ク
ロム質れんがにおいて、全化学成分中のＡｌ2 Ｏ3 成分
を５〜１５重量％になるように調整することを特徴とす
る。
【００１１】
【作用】マグネシア・クロム質れんが中のＡｌ2 Ｏ3 成
分を適量に保持すれば、二次スピネルの析出を促進して
高密度で高強度なものが得られ、さらに使用中に稼働面
近傍にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする緻密層を形成
して外来成分の侵入が抑制できるという知見に基づいて
完成したもので、使用中に稼働面近傍にＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3 を主成分とする緻密層を形成させ、これがスラグ浸
透を抑制することにより耐食性、耐スラグ浸潤性が大幅
に向上する。
分を適量に保持すれば、二次スピネルの析出を促進して
高密度で高強度なものが得られ、さらに使用中に稼働面
近傍にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする緻密層を形成
して外来成分の侵入が抑制できるという知見に基づいて
完成したもので、使用中に稼働面近傍にＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3 を主成分とする緻密層を形成させ、これがスラグ浸
透を抑制することにより耐食性、耐スラグ浸潤性が大幅
に向上する。
【００１２】
【実施例】表１はＡｌ2 Ｏ3 量がマグネシア・クロム質
リボンドれんがの一般物性、耐食性に及ぼす影響につい
て試験した結果である。ここではＡｌ2 Ｏ3 含有量の異
なる各種電融マグクロクリンカー９５重量％に酸化クロ
ム５重量％を配合して混練し、成形後、１８５０℃で焼
成したものをサンプルとした。
リボンドれんがの一般物性、耐食性に及ぼす影響につい
て試験した結果である。ここではＡｌ2 Ｏ3 含有量の異
なる各種電融マグクロクリンカー９５重量％に酸化クロ
ム５重量％を配合して混練し、成形後、１８５０℃で焼
成したものをサンプルとした。
【００１３】
【表１】 侵食試験は高周波誘導炉内張り法を採用した。侵食剤は
ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝０．５の粉末を使用し、１７００℃
で１０時間保持した。試験後サンプルを回収し、溶損量
及びスラグ浸潤厚みを測定した。ここではＡｌ2 Ｏ3 成
分３．２％含有のサンプルの溶損量及び浸潤厚みを指数
１００として相対表示した。指数の小さいものほど良好
である。
ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝０．５の粉末を使用し、１７００℃
で１０時間保持した。試験後サンプルを回収し、溶損量
及びスラグ浸潤厚みを測定した。ここではＡｌ2 Ｏ3 成
分３．２％含有のサンプルの溶損量及び浸潤厚みを指数
１００として相対表示した。指数の小さいものほど良好
である。
【００１４】Ａｌ2 Ｏ3 成分の増大により熱間強度、二
次スピネルの析出量が増大する。またＡｌ2 Ｏ3 成分が
５〜１５％の範囲では耐食性、耐スラグ浸潤性が顕著に
向上している。
次スピネルの析出量が増大する。またＡｌ2 Ｏ3 成分が
５〜１５％の範囲では耐食性、耐スラグ浸潤性が顕著に
向上している。
【００１５】耐食性試験後、サンプルの稼働面付近の微
構造組織観察を行ったところ、Ａｌ2 Ｏ3 成分を３．２
％含む従来品の比較例１は粒界へのスラグの浸透が顕著
で、粒間の結合の多くが分断されていた。これに対して
Ａｌ2 Ｏ3 成分を８．１％含む本発明の実施例２は、稼
働面から約２ｍｍ内部に厚さ約１ｍｍの緻密な層が形成
されており、それより内部では粒界へのスラグ浸透は非
常に少なく、結合の分断もあまり見られなかった。
構造組織観察を行ったところ、Ａｌ2 Ｏ3 成分を３．２
％含む従来品の比較例１は粒界へのスラグの浸透が顕著
で、粒間の結合の多くが分断されていた。これに対して
Ａｌ2 Ｏ3 成分を８．１％含む本発明の実施例２は、稼
働面から約２ｍｍ内部に厚さ約１ｍｍの緻密な層が形成
されており、それより内部では粒界へのスラグ浸透は非
常に少なく、結合の分断もあまり見られなかった。
【００１６】この緻密層を調査するため、稼働面近傍か
ら内部にかけて成分分析を行った。
ら内部にかけて成分分析を行った。
【００１７】図１はその結果を模式的に示したものであ
り、れんがに含まれるスピネル成分は稼働面に近づくに
従い変化していることが分かる。すなわち稼働面付近で
はＦｅＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3は還元反応により消
失しており、問題の緻密層は残ったＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3
とＭｇＯから形成されていることが分かる。ＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の密度は３．５８であり、ＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3
（密度４．３９）、ＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 （密度４．４
８）、ＦｅＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 （密度５．０９）に比較して
小さい。従って（Ｍｇ，Ｆｅ）Ｏ・（Ｃｒ，Ａｌ，Ｆ
ｅ）2 Ｏ3 で示される複合スピネルがＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 に変化することは適度な容積膨張を引き起こすため、
緻密層が形成されたと結論づけることができる。
り、れんがに含まれるスピネル成分は稼働面に近づくに
従い変化していることが分かる。すなわち稼働面付近で
はＦｅＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3は還元反応により消
失しており、問題の緻密層は残ったＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3
とＭｇＯから形成されていることが分かる。ＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の密度は３．５８であり、ＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3
（密度４．３９）、ＭｇＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 （密度４．４
８）、ＦｅＯ・Ｃｒ2 Ｏ3 （密度５．０９）に比較して
小さい。従って（Ｍｇ，Ｆｅ）Ｏ・（Ｃｒ，Ａｌ，Ｆ
ｅ）2 Ｏ3 で示される複合スピネルがＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 に変化することは適度な容積膨張を引き起こすため、
緻密層が形成されたと結論づけることができる。
【００１８】この緻密層の形成がそれより内部へのスラ
グ浸透を抑制するため、耐食性、耐スラグ浸潤性が非常
に向上する。Ａｌ2 Ｏ3 成分の適量が５〜１５重量％の
範囲であるのは、Ａｌ2 Ｏ3 量が少ないと最終的に残存
するＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足し、Ａｌ2 Ｏ3
量が多いとＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 化による容積膨張が過剰
となって逆に組織を破壊し、いずれも緻密層が形成され
ないためである。また、Ａｌ2 Ｏ3 量が多いと、ＭｇＯ
と固溶できずに残存したＡｌ2 Ｏ3 がシリケートと低融
点鉱物を生成するため、耐食性を低下させる原因にもな
る。
グ浸透を抑制するため、耐食性、耐スラグ浸潤性が非常
に向上する。Ａｌ2 Ｏ3 成分の適量が５〜１５重量％の
範囲であるのは、Ａｌ2 Ｏ3 量が少ないと最終的に残存
するＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足し、Ａｌ2 Ｏ3
量が多いとＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 化による容積膨張が過剰
となって逆に組織を破壊し、いずれも緻密層が形成され
ないためである。また、Ａｌ2 Ｏ3 量が多いと、ＭｇＯ
と固溶できずに残存したＡｌ2 Ｏ3 がシリケートと低融
点鉱物を生成するため、耐食性を低下させる原因にもな
る。
【００１９】表２はＡｌ2 Ｏ3 量がマグネシア・クロム
質セミリボンドれんがの一般物性、耐食性に及ぼす影響
について試験した結果である。ここではＡｌ2 Ｏ3 含有
量の異なる各種電融マグネシア・クロミアクリンカー５
０重量％に、マグネシアクリンカー３０重量％、クロム
鉱１５重量％、酸化クロム５重量％を配合し、表１と同
様の方法でサンプルを作製し、一般物性、耐食性を評価
した。耐食性試験方法も表１と同様である。
質セミリボンドれんがの一般物性、耐食性に及ぼす影響
について試験した結果である。ここではＡｌ2 Ｏ3 含有
量の異なる各種電融マグネシア・クロミアクリンカー５
０重量％に、マグネシアクリンカー３０重量％、クロム
鉱１５重量％、酸化クロム５重量％を配合し、表１と同
様の方法でサンプルを作製し、一般物性、耐食性を評価
した。耐食性試験方法も表１と同様である。
【００２０】
【表２】 表１同様、Ａｌ2 Ｏ3 成分の増大により熱間強度、二次
スピネルの析出量が増大し、またＡｌ2 Ｏ3 成分が５〜
１５％の範囲で耐食性、耐スラグ浸潤性が向上する。こ
れは前述したのと同様の理由による。Ａｌ2 Ｏ3 成分量
が少ないとＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足し、また
多いとＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 化による容積膨張が過剰とな
って逆に組織を破壊する。またＡｌ2 Ｏ3 量が多いと、
ＭｇＯと固溶できず残存したＡｌ2 Ｏ3 がシリケートと
低融点鉱物を生成するため、耐食性を低下させる。以上
よりＡｌ2 Ｏ3 成分量は５〜１５重量％が適量となる。
スピネルの析出量が増大し、またＡｌ2 Ｏ3 成分が５〜
１５％の範囲で耐食性、耐スラグ浸潤性が向上する。こ
れは前述したのと同様の理由による。Ａｌ2 Ｏ3 成分量
が少ないとＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足し、また
多いとＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 化による容積膨張が過剰とな
って逆に組織を破壊する。またＡｌ2 Ｏ3 量が多いと、
ＭｇＯと固溶できず残存したＡｌ2 Ｏ3 がシリケートと
低融点鉱物を生成するため、耐食性を低下させる。以上
よりＡｌ2 Ｏ3 成分量は５〜１５重量％が適量となる。
【００２１】本発明の範囲であるＡｌ2 Ｏ3 成分を８．
１重量％含有する実施例２のマグネシア・クロム質リボ
ンドれんがを、従来のＡｌ2 Ｏ3 成分３．２％含有の従
来例１に示すマグネシア・クロム質リボンドれんがに代
わってＤＨ炉の槽底に使用した。その結果、ＤＨ炉の処
理回数は従来の１．９倍となり、大幅な寿命延長を達成
した。
１重量％含有する実施例２のマグネシア・クロム質リボ
ンドれんがを、従来のＡｌ2 Ｏ3 成分３．２％含有の従
来例１に示すマグネシア・クロム質リボンドれんがに代
わってＤＨ炉の槽底に使用した。その結果、ＤＨ炉の処
理回数は従来の１．９倍となり、大幅な寿命延長を達成
した。
【００２２】同じく本発明の範囲内にあるＡｌ2 Ｏ3 成
分を６．３重量％含有する実施例４のマグネシア・クロ
ム質セミリボンドれんがを、従来のＡｌ2 Ｏ3 成分を
３．６重量％含有する比較例４のマグネシア・クロム質
セミリボンドれんがに代わってＤＨ炉の傾斜部に使用し
た。その結果、傾斜部の耐用は従来の１．５倍となり、
大幅な寿命延長が達成された。
分を６．３重量％含有する実施例４のマグネシア・クロ
ム質セミリボンドれんがを、従来のＡｌ2 Ｏ3 成分を
３．６重量％含有する比較例４のマグネシア・クロム質
セミリボンドれんがに代わってＤＨ炉の傾斜部に使用し
た。その結果、傾斜部の耐用は従来の１．５倍となり、
大幅な寿命延長が達成された。
【００２３】さらに、表３はＡｌ2 Ｏ3 含有量の異なる
各種電融マグクロクリンカー単味で混練し、成形後１８
５０℃で焼成したものをサンプルとした。
各種電融マグクロクリンカー単味で混練し、成形後１８
５０℃で焼成したものをサンプルとした。
【００２４】
【表３】 表１同様Ａｌ2 Ｏ3 成分が５〜１５％の範囲で、熱間強
度、二次スピネルの析出量が増大し、耐食性、耐スラグ
浸潤性が顕著に向上した。
度、二次スピネルの析出量が増大し、耐食性、耐スラグ
浸潤性が顕著に向上した。
【００２５】
【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏すること
ができる。
ができる。
【００２６】（１）耐構造的スポーリング性と耐摩耗性
に優れた、苛酷化する脱ガス処理に充分対応可能な高耐
用のマグネシア・クロム質れんがを得ることができる。
に優れた、苛酷化する脱ガス処理に充分対応可能な高耐
用のマグネシア・クロム質れんがを得ることができる。
【００２７】（２）これを、ＤＨ，ＲＨ，ＶＯＤ，ＶＡ
Ｄ等の真空脱ガス炉の内張りとして使用し、スラグ浸透
を抑制することにより、耐食性、耐スラグ浸潤性の大幅
な向上が達成でき、炉の寿命を大幅に延長することが可
能となる。
Ｄ等の真空脱ガス炉の内張りとして使用し、スラグ浸透
を抑制することにより、耐食性、耐スラグ浸潤性の大幅
な向上が達成でき、炉の寿命を大幅に延長することが可
能となる。
【図１】 マグネシア・クロム質リボンドれんがの耐食
性試験後サンプルの稼働面から内部にかけての酸化物成
分の変化を模式的に示す。
性試験後サンプルの稼働面から内部にかけての酸化物成
分の変化を模式的に示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 倉田 浩輔 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松尾 三郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松井 泰次郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 電融マグクロクリンカーからなり、全化
学成分中のＡｌ2 Ｏ3 成分が５〜１５重量％であり、且
つ、１８００℃以上の温度で焼成したマグネシア・クロ
ム質れんが。 - 【請求項２】 電融マグクロクリンカーを５０重量％以
上と、マグネシアクリンカー、クロム鉱、酸化クロムの
合量を５０重量％以下含有し、全化学成分中のＡｌ2 Ｏ
3 成分が５〜１５重量％であり、且つ、１８００℃以上
の温度で焼成したマグネシア・クロム質れんが。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3324509A JP2501155B2 (ja) | 1991-12-09 | 1991-12-09 | マグネシア・クロム質れんが |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3324509A JP2501155B2 (ja) | 1991-12-09 | 1991-12-09 | マグネシア・クロム質れんが |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05155654A true JPH05155654A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2501155B2 JP2501155B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=18166599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3324509A Expired - Fee Related JP2501155B2 (ja) | 1991-12-09 | 1991-12-09 | マグネシア・クロム質れんが |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2501155B2 (ja) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50133208A (ja) * | 1974-04-09 | 1975-10-22 | ||
| JPS51105312A (ja) * | 1974-10-03 | 1976-09-17 | Tokyo Yogyo Kk | |
| JPS53104613A (en) * | 1976-09-17 | 1978-09-12 | Kurosaki Refractories Co | Thermal shockkresistant magnesite chrome rebonded bricks |
| JPS5757428A (en) * | 1980-09-24 | 1982-04-06 | Tokyo Shibaura Electric Co | Touch switch |
| JPS59174578A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-10-03 | 日本鋼管株式会社 | 塩基性キヤスタブル耐火物 |
| JPS6029666A (ja) * | 1983-07-28 | 1985-02-15 | Zenkoku Nogyo Kyodo Kumiai Rengokai | 豚伝染性胃腸炎診断液 |
| JPS64343A (en) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | Toyota Motor Corp | Fault diagnosis device for air-fuel ratio control system |
-
1991
- 1991-12-09 JP JP3324509A patent/JP2501155B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50133208A (ja) * | 1974-04-09 | 1975-10-22 | ||
| JPS51105312A (ja) * | 1974-10-03 | 1976-09-17 | Tokyo Yogyo Kk | |
| JPS53104613A (en) * | 1976-09-17 | 1978-09-12 | Kurosaki Refractories Co | Thermal shockkresistant magnesite chrome rebonded bricks |
| JPS5757428A (en) * | 1980-09-24 | 1982-04-06 | Tokyo Shibaura Electric Co | Touch switch |
| JPS59174578A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-10-03 | 日本鋼管株式会社 | 塩基性キヤスタブル耐火物 |
| JPS6029666A (ja) * | 1983-07-28 | 1985-02-15 | Zenkoku Nogyo Kyodo Kumiai Rengokai | 豚伝染性胃腸炎診断液 |
| JPS64343A (en) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | Toyota Motor Corp | Fault diagnosis device for air-fuel ratio control system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2501155B2 (ja) | 1996-05-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ewais | Carbon based refractories | |
| US4775648A (en) | Heavy ceramic shaped material, process for the production thereof and the use thereof | |
| US3433471A (en) | Metallurgical furnace | |
| JP2501155B2 (ja) | マグネシア・クロム質れんが | |
| JP2022056098A (ja) | マグクロれんがの製造方法 | |
| WO1998050184A1 (fr) | Ajutage pour coulage continu d'acier | |
| JP3833800B2 (ja) | 定形耐火物 | |
| JPH11278918A (ja) | 塩基性耐火物原料ならびに塩基性耐火物およびその製造方法ならびにそれを使用した金属精錬窯炉および焼成炉 | |
| JPH07291718A (ja) | マグクロ質耐火れんが | |
| JP5388305B2 (ja) | セミリボンドマグネシア−クロムれんが | |
| Biswas et al. | Refractory for Secondary Refining of Steel | |
| JPH10203862A (ja) | 高温焼成マグクロ質れんが | |
| JP2501155C (ja) | ||
| JP3157310B2 (ja) | 耐火物 | |
| JP2816585B2 (ja) | マグネシア含有耐火物素材の製造方法 | |
| JPH11147776A (ja) | 不定形耐火物 | |
| JPH07291716A (ja) | 塩基性耐火物 | |
| JPH06172020A (ja) | マグネシア成分を含む耐火材料 | |
| JP3475256B2 (ja) | 塩基性耐火物 | |
| KR970008699B1 (ko) | 진공 탈가스 처리설비용 내화벽돌 | |
| JPS61183175A (ja) | 高密度の耐火物の製造方法及び耐火物 | |
| JPH06172044A (ja) | アルミナ・スピネル質キャスタブル耐火物 | |
| JP2023086544A (ja) | マグクロれんがの製造方法 | |
| JPH06227856A (ja) | 高耐用性マグネシア・スピネル質焼成れんがの製造方法 | |
| Petkov et al. | Optimisation of an anode furnace refractory lining using distinct magnesia-chromite refractory types |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960112 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090313 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100313 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110313 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |